bai tap suc ben vat lieu chuong 7 co loi giai

... 2CHƯƠNG 7 – DẦM CHỊU UỐN PHẲNG7.1 Khái niệm – Nội lực 7.2 Dầm chịu uốn thuần tuý 7.3 Dầm chịu uốn ngang phẳng 7.4 Chuyển vị của dầm chịu uốn: độ võng, góc xoay 7.5 Phương pháp tích phân trực tiếp 7.6 ... Trang 68thông số ban đầuCoi phản lực tại B là ngoại lực, ta Trang 69Phương trình đường đàn hồi củaTrang 71Ta có biểu đồ lực cắt và mômenuốn như hình vẽ. Trang 72Ví dụ 7.7:Cho dầm chịu lực như ... số ban đầu 7.7 Bài toán siêu tĩnh 7.8.* Ảnh hưởng của lực cắt tới độ võng trong dầm chịu uốn Trang 3Dầm chịu uốn phẳng là cấu kiện mà dưới tác dụng của ngoại lực, trục dầm thay đổi độ cong.Ví dụ:

Ngày tải lên: 14/04/2016, 18:23

... thuần túyChương 7: THANH CHỊU XOẮN THUẦN TÚY Trang 37.1 Khái niệm chung7.2 Ứng suất trên mặt cắt ngang 7.3 Biến dạng của thanh tròn chịu xoắn 7.4 Điều kiện bền 7.5 Điều kiện cứng 7.6 Thế năng biến ... vẽ Bài giải Trang 547.6 Thế năng biến dạng đàn hồiTNBD đàn hồi riêng do ứng suất tiếp: 2 2 2 0 Trang 55Khi GI M z const  2 2 z M L U GI  7.6 Thế năng biến dạng đàn hồi 7.7 Xoắn thanh tiết diện ... (biến dạng góc) của thớ cách Trang 297.2 Ứng suất trên mặt cắt ngangTrang 307.2 Ứng suất trên mặt cắt ngangbc d tg Trang 317.2 Ứng suất trên mặt cắt ngangTrang 327.2 Ứng suất trên mặt cắt ngangz

Ngày tải lên: 29/04/2016, 15:22

... bằng không  Định luật Hooke:  z E. z  Độ cong của đường đàn hồi: 1 x x M EJ   (  là bán kính cong của đường trung hòa) Phía vật liệu bị co lại Phía vật liệu bị giãn ra Lớp trung hòa ... kiện bền ứng suất pháp 6.7 Dầm AD có mặt cắt ngang không đổi, liên kết, chịu lực và kích thước như hình B.6.7 Dầm làm bằng vật liệu có ứng suất cho phép của thép   2 7, 2kN cm/ 3 ; 0,5 b cm ... uốn M phát sinh trong dầm như hình V.6.1b x c) Xác định kích thước mặt cắt ngang: 4b 4b 7b M qa q 4b 4b 7b Trang 10Theo điều kiện bền: max  max max x x M y J max max  Ví dụ 2: Dầm AC đồng

Ngày tải lên: 12/12/2022, 10:11

... kN/cm 73 , 9 13 , 2 8 4 , 0 ) 5 , 7 ( 12 15 20 1600 ) 10 ( 12 20 15 8000 15 kN/cm 53 , 10 13 , 2 8 4 , 0 ) 5 , 7 ( 12 15 20 1600 ) 10 ( 12 20 15 8000 15 20 120 kN/cm 27 , 6 13 , 2 8 4 , 0 ) 5 , 7 ... M A N W M A y x W u  x  Áp dụng thí dụ trên 10.10 2 min 2 max / 53 , 10 750 1600 1000 8000 20 15 120 / 73 , 9 750 1600 1000 8000 20 15 120 cm kN x W M W M A N cm kN x W M W M A N y y x x ... hình vẽ Xác định trị số [P] theo điều kiện bền Cho L = 50cm, [ ] =1,2kN/cm2 Giải M u 67 , 5 2 , 1 32 7 , 1 3 min x x P D x P 2 P Trang 8 -Chọn tiết diện tròn, hay vành khăn Giải Phân tích

Ngày tải lên: 02/11/2022, 20:06

... ,uv  Tính các ứng suất tại điểm đó Bài giải: Từ công thức: uv 0 Trang 7xy 2    x cos 2   x 2  uv
 xy  cos 2    y yx   Với: 2 sin 2  2 y Hình 3.28: Tính ng su t uv ... x   y  0,31 1
0,31 
3,98 
1,79 KN cm 2 Biến dạng
h của trụ A:
h  h    h  z E z
   y   10 1,1104
3,98
0,31
1,79
1,79
2,6110
3 cm Biến dạng thể tích ... vừa khít vào lỗ đó và ép nó bởi một lực nén P = 15 KN (hình 3.27) * Xác định áp suất tác động lên thành lỗ ? z P=5 kN x Hình 3.27:Tính kích thước theo thuyết bền Trang 6x * Biến dạng thể tích

Ngày tải lên: 02/07/2014, 09:20

... (3268  687) 2  4  (602,5) 2  3407,5cm 4 2 2 J min = 3268  687  1 2 2 (3268  687) 2  4  (602,5) 2  547,5cm 4 tg  1 = J xy J y  J mx  602,5 687  3407,5  0,222  1 = -12 0 30' ... trục x 1 , y 1 được tính theo công th ức (4-3) : S y x (c)  1 1 F  102 47, 8  2,13cm ; S x y (c)  1  157  3,28cm 1 F 47,8 2. Tính các mô men quán tính c ủa mặt cắt ngang đối với hệ trục trung ... 4.22) x  z 01  z 02  x 1  C   2,47  2,83  2,13  3,17cm y c 2  h 1  z 2 0 2  y 1( c)  22  2,83  3,28  4,89cm 2 J ( 2)  J ( 2)  y 2 F  179  (4,89) 2 19,2  640cm 4 x x 22

Ngày tải lên: 02/07/2014, 09:20

... 52,6MN / m 2 c k = 20,8.10 4 317,5.10
6  65,8 MN / m 2 J x d 13380.10
8  0,75.10
2 Trong đó: S c  S
yx d y k 2  423
16,77  0,75  16,77  317,5cm 3 2 Sử dụng thuyết bền thế năng ... cắt ngang hình tròn là đường cong bậc hai Ứng suất tiếp zy đạt tới giá trị lớn nhất ở những điểm nằm trên đường trung hòa (y=0): Q y K b( b)c ma x Trang 10F (5-17) Hình 5.23: Xác định ứng ... kích thước của mặt cắt ngang chữ I số 36 (cho theo bảng) như sau: Jx = 13380cm4; Wx = 743cm3; Sx = 423cm3, d = 0,75cm; h = 36cm a) Kiểm tra bền đối với phân tố ở trạng thái ứng suất đơn: Phân tố

Ngày tải lên: 02/07/2014, 09:20

... với loại thép này, ta có: Wx= 761 cm3, Wy = 73,4 cm3 Kiểm tra lại điều kiện bền của dầm, ta có: Trang 112


max = 1 16237 76 1    149MN / m2 761.10
6  73,4  So với ứng suất cho ... Phương độ võng Đường trung y hoà Hình 7.6: Độ võng trong uốn xiên f tg  y  M x  J y (7-10) f x M yJ x Đem nhân (7-4) và(7-10) vế với vế, ta được: tg tg = -1 (7-11) Vậy, phương của độ võng toàn ... các trị số như sau: (OCT 8240 - 56): Wx= 387cm3, Wy = 426 cm3 Ta phải kiểm tra lại điều kiện bền của dầm: max = 1 16237 38 7    262MN / m2 387.10
6  42,6  Trị số đó quá lớn so với

Ngày tải lên: 02/07/2014, 09:20

... tăng với đường cong ABCD Đường cong từ biến có thể chia làm 3 giai đoạn:  D C B  A 0 Hình 8.1:Đường cong từ ến 1 Giai đoạn 1: còn gọi là giai đoạn bò không ổn định. Trong giai đoạn này biến ... gian t trong hệ trục toạ độ Đề cát Những đường cong này gọi là đường cong từ biến hay gọi là đường cong sau tác dụng Trên hình 8.1 biểu diễn dạng đường cong sau tác dụng Gía trị biến dạng ban đầu ... Vì vậy AB là một đường cong Tốc độ biến dạng d/dt là đại lượng được xác định bởi tg (góc nghiêng làm với tiếp tuyến đường cong với trục hoành) 2 Giai đoạn 2: còn gọi là giai đoạn từ biến ổn định,

Ngày tải lên: 02/07/2014, 09:20

... cos(  2) = OC CM cos .cos 2
CM sin .sin 2  Vì CM cos  CM 0 
 cos  CB  x y 2 Và CM sin  CM 0 sin   BM0  xy OT x   y 2  x
 y 2 cos 2
xy sin 2 Trang 7So ...  y 2 sin 2
2xy cos 2 
2uv d u uv = 0 , cũng có nghĩa là  0 d Như vậy, khi thay cos 2 c1 , cos 2 c 2 , sin 2 c1 và sin 2 c 2 , suy từ (3-7) với sự biến đổi cos 2   tg2 1 ... sin2 2 0 xy cos 2 0  0 (3-7)  tg2 0 
  2xy 2xy x
 y 
 Đặt tg  
x
 y   0  k2 2 , k
z Ha y   01      2   
 02 2 2 nha u Như vậy từ (3-7) luôn luôn

Ngày tải lên: 02/07/2014, 09:20

... đường cong bậc hai và bậc cao Trên bảng 5.2 có ghi diện tích và trọng tâm của một số biểu đồ Theo (5-27) và bảng 5.1, tải trọng giả tạo và dầm giả tạo được biểu diễn như P trên hình 5.37c Pl ... 3 Hình 5.37: Xác định độ võng và góc xoay bằng Trang 172 2 của một trục chịu lực như hình 5.38 Bài giải: Biểu đồ mô men uốn M trong dầm thực được biểu diễn trên hình 5.38b Dựa (5-27) và bảng ... vềdấu, ta khảo sát một đoạn dầm bị uốn cong trong hai trường hợp như trên hình 5.33 a A ) Mx Mx Phương trình vi phân có dạng gần đúng như sau: T Trang 7Để có được phương trình của góc xoay và

Ngày tải lên: 02/07/2014, 09:20

... sinh trên mặt cắt tại B thuộc đoạn AB:   4 2 7 2 ) 3 ( Trang 13* Ví dụ: tính ứng suất phát sinh trong các thanh của hệ dàn2 ) ( / 714 , 10 7 75 F P F N AB AB AB AB 2 E F A B   KN 150 Trang ... tính bỏ qua trọng lượng của cột.  S  70MPa,   C  8MPa GPa E + Xét cân bằng đĩa cứng B ) 1 Trang 458 357537 8.2463 8 3, 0Trang 46kN mm F Trang 47đứng một góc Hệ mang tải trọng P=16kN ... Trang 37P P3m 1,5m E N d E N C C C 3 2 0 4 2 3 2 4 2 3 4 5 , 1 2 2 2P z N 3 / 4P   Trang 38P P3 / 2P z N 3 / 75 8 3 E AB P L m d E AB P L BC AB 4 2 4 2 4 2 4 2 10 3 , 5 3 10 2 75 8 4

Ngày tải lên: 07/04/2015, 10:01

... mặt cắt ngang Theo điều kiện bền n x M y J M y J 4, 9 x k Trang 26b b 433, 7 433, 7.3 6 7169, 32 2.4, 9 2.4, 9 Trang 27Theo ñieàu kieän beànM y J k b Trang 28y M z Lớp trung hòa. Đường trung hòa. ... NgangTrang 73 Thanh Chịu Uốn Thuần Túy3.1 Các giả thiết x y z Giả thiết về mặt cắt ngang phẳng Giả thiết về các thớ dọc const y M z x 0   0 0 Trang 83 Thanh Chịu Uốn Thuần TúyPhía vật liệu bị co lại ... vật liệu bị co lại Lớp trung hòa Đường trung hòa y z x M Phía chịu kéo Phía chịu nén Lớp trung hòa Đường trung hòa Trang 93.2 Ứng suất trên mặt cắt ngangy x Đường trung hòa. Trang 10(7.1) Theo

Ngày tải lên: 07/04/2015, 23:02

... Mx3=MD-VD.(3- Z3) Tại Z3=2,1 Mx3=175,5-31,2.(3-2,1)=147,42 KN.M Tại Z3=3 Mx3=175,5 KN.M 4 31,2KN 175,5KNm 1,8m 0,9m P = 33KN q = 4KN/m M= 79,2KNm 2 0 V =31,2 D 3 Qy Mx M =175,5 D Trang 53.Kiểm tra kết ... căng thớ trên có chiều như hình vẽ Ta có Z ∑ =-17,6+17,6=0 Y ∑ =0 / M D ∑ =70,4-35,2=35,2=0 Vậy nút D cân bằng B 31,2 31,2 8 8 8 8 D 17,6 17,6 70,4 35,2 35,2 Trang 1010 ... KN.M N z Q y 17,6 35,2 3 3 D M= 35,2KNm q=4KN/m 2m 2m H C =9,6KN V C =31,2KN 17,6 N z Q y E Trang 83.Kiểm tra cân bằng nút Tách nút B kiểm tra 8 8 31,2 N z A B D C E 8 70,4 70,4 35,2 M X A

Ngày tải lên: 08/07/2015, 06:54

... biểu đồ Mx, My: + Ứng suất lớn nhất: σ max = My Mx 277 130 160000 + → σ max = + = 374 6,607daN / cm W x Wy 5 07 50 + Kiểm tra bền: σ max = 374 6,607daN / cm > 1600daN / cm Vậy dầm không đảm bảo điều ... 2, 25.b3  Chọn b=18cm; h=27cm Kiểm tra lại theo điều kiện ứng suất tiếp τ max = 3Qmax 3.10100 = = 31, 173 daN / cm < [ τ ] = 70 0daN / cm 2F 2.18. 27 Vậy chọn b=18cm; h=27cm thỏa mãn điều kiện 0,5 ... z0 ) F [20 y → J y = 2.113 + ( 7, − 2, 07 ) 23, → J y = 16 57, 186cm 2[20 q = 10kN/m Câu 2: (4 điểm) Một dầm chịu lực hình vẽ: Biết: [ σ ] = 1200daN / cm ; [ τ ] = 70 0daN / cm 2 Đáp án B C A Vẽ...

Ngày tải lên: 12/11/2014, 13:55

... độ cong (vị trí tâm bán kính cong O’) • ρ : bán kính cong điểm đường đàn hồi (1/ρ : gọi độ cong) • M : mônmen uốn bán kính cong • E : môđun đàn hồi • I : mômen quán tính trục trung tâm • EI = constant: ... hướng lên ngược lại đường cong đàn hồi hướng lên đường cong đàn hồi hướng xuống VD1 Vẽ đường cong đàn hồi (biểu đồ mômen uốn) (điểm uốn) (đường cong đàn hồi) VD2 Vẽ đường cong đàn hồi (biểu đồ mômen ... diện dầm gọi đường cong đàn hồi Đường cong đàn hồi Nếu khó xác định đường cong đàn hồi từ sơ đồ lực, ta nên vẽ biểu đồ nội lực (mômen uốn) trước Nếu mômen uốn dương (+) đường cong đàn hồi hướng...

Ngày tải lên: 30/04/2014, 20:26

... CHƯƠNG 7UỐN PHẲNG THANH THẲNG Nội dung: 7. 1 Khái niệm 7. 2 Uốn túy phẳng 7. 3 Uốn ngang phẳng KHÁI NIỆM  Trục bị uốn cong Mặt phẳng M0 tải trọng Thanh nằm ngang ... có: y kmax = 7, 5 cm y nmax = 12,5cm O z y max  min  Mx Ix Mx Ix - 12,5cm x MX 7, 5cm + max k  y max 72 00102   7, 5  10235N / cm2  k  2000N / cm2 , 53125 ,  yn max 72 00102 12,5 ... k  k  1,5  35 375 kNcm , ymax 108 , y Mx   35 375 kNcm ,  Tương ứng, ta có:    M x  y n Ix max  35 37, 5  19,2   2, 67 kN/cm 25 470 UỐN NGANG PHẲNG 3.1 Định nghĩa- Nội lực Dầm uốn ngang...

Ngày tải lên: 11/05/2014, 13:35

... đònh ứng lực dàn Bài tập sức bền vật liệu trang 27 05/2012 Nội lực Khoa Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng F G 7kN a 7kN C 7kN E D P 15kN a H F 7kN G 7kN 300 A 300 A B C B a a a a a Hình B.2.15b E D ... Dựng & Cơ Học Ứng Dụng 1m 3m 2m 0 ,75 m 5m 11 80 q  25kN / m2 3m 100 1m Hình B.2.6 Hình B.2 .7 A 2 .7 Một bảng hiệu đở trụ thép hình B.2 .7, trụ thép có trọng lượng 75 0N có mặt cắt ngang hình vành ... cột 2. 27 Dầm AC mặt cắt ngang hình chữ nhật kích thước b  h bò ngàm A chòu tác dụng lực hình B.2. 27 Vẽ biểu đồ nội lực phát sing dầm z P l y B C B a 3a 2b b L z x h A x P 3P y b Hình B.2. 27 A Hình...

Ngày tải lên: 22/04/2015, 15:35