bai tap be tong cot thep 1 co loi giai

... Qb min =0.6 (1 0 0) 0.75 250 466 52420 N× + + × × × = b min sw mc w1 b1 b 0 w1 1 5 w 1.3 ϕ = + αµ ≤ Trang 214 s3 b Q =0.3 1.068 0.915 8.5 0.25 0.466 10× × × × × × =290 kN mc Q=120 < 0.7 ... Trang 13Kiểm tra khả năng chịu cắt của tiết diện:Trang 14Cốt thép dọc AII: Rs =Rsc =280(MPa),Cốt thép đai AI: Rsw =175(MPa) , 4 s Trang 15Bố trí như hình vẽTính lại a=25+18/2=34 mm 8d12 4d12 Moment ... µ =t 1.6%) Bố trí cốt thép ( cốt dọc và cốt đai ) hợp lý trên tiết diện ngang. Tra bảng ta có: Bê tông : B15 (γ =b 0.85 ) suy ra R b =0.85 8.5 7.225× = MPa .3 150.10 167900 Trang 23500150.10 900

Ngày tải lên: 10/01/2019, 14:26

... 9α ε σ ε ε ) 1 Trang 12@U! - ! 4 7 ! % , / , 0 ( ! & )σ σ 2 σ σ σ Trang 418 - 4" PJ " ( 8.P J "(Trang 42'( Trang 434 8( Trang 77!+ −+ Trang 92=µTrang 103=σTrang 105&+ &E& ... Trang 77!+ −+ Trang 92=µTrang 103=σTrang 105&+ &E& ") 35 +2&E&: 835 +/0 1&+ 0) 2& +0 0 304 +E" 8 " 8 + FFF&+ &+ * +E ))" +$ + +56 2& +0

Ngày tải lên: 06/05/2015, 16:18

... mẫu chuẩn 150x150x150 , tính bằng đơn vị Mpa B3.5;B5;B7.5;B10;B12.5(M150);B15(M200);B25(M300 );B30(M350);B35;B40;B45;B50 2 / KG cm Trang 13• Tương quan giữa M và B của cùng 1 loại bê tông:• Trong ... kiện Trang 18• Nhân tố ảnh hưởng tới co ngót:• Độ ẩm của môi trường co ngót • Cấp phối bê tông co ngót • Tỉ lệ N/XM co ngót • Cấp độ bền chịu nén co ngót • Bề mặt kết cấu càng lớn co ngót • ... Mẫu khối vuông cạnh a (150x150x150) o Mẫu khối lăng trụ có đáy vuông ( cạnh a, chiều cao h) o Khoan lấy mẫu từ các kết cấu có sẵn, thường mẫu trụ tròn : D = 50-150 , h = (1-1.5)D Trang 8• Thí nghiệm

Ngày tải lên: 04/04/2017, 14:38

... chịu kéo - Trong BT chịu nén 0.7 0.5 0.9 0.65 11 8 11 8 20 12 20 15 250 200 250 200 1.2 0.8 1.55 1.0 11 8 11 8 20 15 20 15 250 200 250 200 Trang 10Quy định về khoảng cách thông thủy giữa các ... bảo lực dính giữa BT và CT Lớp bảo vệ cốt đai a0: Khi h < 250  a0 = 10 (mm) Khi h  250  a0 = 15 (mm) Trang 114 Các giai đoạn của TT US – BD của cấu kiện chịu uốn ... theo sự hình thành khe nứtVới: - T1: NL dùng để kiểm tra, với kết cấu chống nứt cấp 1, 2 thì T1 tính theo tải trọng tính toán, kết cấu chống nứt cấp 3 thì T1 tính theo tải tiêu chuẩn Các quy

Ngày tải lên: 04/04/2017, 14:38

... 0.123 0.236 0.185 0.123 0.030 0.116 167.l080 0.208 291.243 4.73 0.168 0.116 0.03 242.402 167.080 172.747 11.16 Cắt 1φ20,còn 2φ20 628 35 665 0.020 0.02 115.754 1φ20, 3φ22 1454 62.01 637.99 0.185 ... 0.032 0.031 181.184 1φ22, 3φ25 1853 63.47 636.53 0.236 0.208 291.243 Cắt 1φ22, 3φ25 1473 52.5 647.5 0.185 0.168 242.402 Cắt 1φ25, 2φ25 1φ22, 3φ25 Cắt 1φ22, 3φ25 Cắt 1φ25, 2φ25 3φ20 982 1853 1473 982 ... 0.3ϕđ1(1 – 0.01 Rb) Rb.b.ho Ta có : ϕđ1 = + 1.3 : Hệ số xét ảnh hưởng cốt đai Với : + Es = 21.104 Mpa ( thép CI) + Eb = 27.103 Mpa ( B20) ϕđ1 = + 5× × = 1.013 1.3 ( thỏa) Qbt = 0.3×1.013×(1–0.01×11.5)×11.5×103×0.3×0.52

Ngày tải lên: 28/12/2018, 21:25

... B7,5; B10; B12,5; B15; B20; B25; B30;B35; B40; B50; B55; B60 1.2.2 Cấp độ bền chịu nén B 10 Trang 111.2.3 Cấp độ bền chịu kéo B tCường độ đặc trưng về kéo của bê tông đơn vị MPa Bt0,5; Bt0,8; Bt1,2; ... DUNG1.1 CƯỜNG ĐỘ CỦA BÊ TÔNG BÀI 1 TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA BÊ TÔNG 1.2 CẤP ĐỘ BỀN VÀ MÁC BÊ TÔNG 2 1.2 CẤP ĐỘ BỀN VÀ MÁC BÊ TÔNG 1.3 BIẾN DẠNG CỦA BÊTÔNG BÀI 2 TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA CỐT THÉP 2.1 PHÂN ... với cốt thép mà cốt thép không co nên nó cản trở sự co của bêtông Biến dạng do co ngót là ε mà ε < ε . nó cản trở sự co của bêtông Biến dạng do co ngót là ε1 mà ε1 < ε0. Thanh bê tông Thanh

Ngày tải lên: 27/09/2019, 19:41

... không lớn Do vậy không gây ra phá hoại lực dính giữa chúng BT - αbt=(1,0÷1,5)10-5/độ CT - αbt=1,2⋅10-5/độ Trang 71.2 Phân loại1.2.1 Theo phương pháp thi công: BTCT toàn khối (đổ tại chỗ) – lắp đặt ... Đầm đúng kỹ thuật đảm bảo cho BT đặc chắc. Trang 41Chương 2 Nguyên lý tính toán và cấu tạo Trang 421.1 Tải trọng, tác động (TCVN 2737- 1995)1.1.1.Các loại tải trọng: Theo tính chất (3 loại): ‰ ... (Mpa): Es =180 000 ÷ 210 000 (Mpa) Rs, Rsc PL5 (Giáo trình) PL7 (Giáo trình) Trang 34CII (Gờ xoắn 1 chiều)CIII (Gờ xoắn khác chiều) CIV (Gờ xoắn khác chiều) 380 500 600 900 25 19 14 6 Trang 35§4

Ngày tải lên: 14/01/2014, 18:15

... tính As 0 6 2 R a h Trang 113 Tính toán cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật trên tiết diện thẳng góc3.1 Tiết diện đặt cốt đơn: Trang 12Các dạng bài toán thường gặpBài toán 1: Biết M, tiết diện bxh, ... thứ 3 (chiều dày bản hb = 6 – 14 cm) CT trong bản bao gồm: - CT chịu lực: đặt trong vùng chịu kéo do momen gây raDùng d6 – d12, bước s = 50 – 200, chọn a = 1 – 1.5 cm - CT phân bố: đặt vuông ... bề dày lớp bê tông bảo vệ: Trang 6e, e1  d, 25 mme’, e’1  d, 30 mma  20mm khi d  20 mm a  25mm khi d = 22  30 mm a  30mm khi d  30 mm ađ  15mm 1.2 Sự làm việc của dầm chịu uốn Quan sát

Ngày tải lên: 04/04/2017, 14:38

... 2004-2009 Tháp Dubai, Các tiểu Vương quốc Ả rập Thống nhất (UAE) H 13 – Dubai Tower, UAE (www.wikipedia.org) 818 m – height 164 – floors Trang 161.3.3 Phạm vi ứng dụng• 1931-1936 Đập Hoover, ... co ngót của bêtông Trang 111.3.3 Phạm vi ứng dụngDỤNG • 1902 – Ingalls Building, Tòa nhà cao tầng BTCT đầu tiên H 8 – Cao ốc Ingalls Building, Ohio, USA Trang 121.3.3 Phạm vi ứng dụng• 1963-1967 ... USA H 14 – Hoover Dam, USA (www.wikipedia.org) 379 m – long 221 m – height 183-14 m – thick 2.5 triệu m 3 -BT Trang 17™ Xây dựng Dân dụng và Công nghiệp• 1994-2011 Đập Tam Hiệp, Trung Quốc H 15

Ngày tải lên: 04/04/2017, 14:46

... gối tựa là Sw=150 mm (∅8a150). Bảng tính toán thép đai 1 nhịp tính từ mép gối tựa 1 .l  0,15.4000  666, 66 mm 6 0Chọn cắt thực tế 600 mm Gối thứ 2 2∅12+1∅16 1∅16 1 l  1 .4000  1000 mm 4 0 ... giữa: 10 4.2.2 Tính cốt đai: 13 4.3 Bố trí thép theo kinh nghiệm: 15 Trang 41 Sơ đồ tính và nhịp dầm chính: 162 Tải trọng: 16 3 Xác định nội lực và tổ hợp nội lực: 17 3.1 Biểu đồ bao moment: 17 ... nhất 5 4 3 2 1 A B C D Trang 3I SỐ LIỆU TÍNH TOÁN: 11 Kích thước mặt bằng: 1 2 Tải trọng tạm thời: 1 3 Hệ số 1 4 Bê tông cấp độ bền B20: 1 5 Cốt dọc dầm phụ, dầm chính CB300-V: 1 6 Thép bản

Ngày tải lên: 05/01/2025, 08:50

... 778 × 4, 043.10−3 = 1,16 ≤ 1,3 → OK o ϕb1 = − β Rb với : β = 0, 01 (bê tông nặng) Rb = 11,5MPa ⇒ ϕb1 = − 0, 01×11,5 = 0,885 ⇒ Qbt = 0,3 ×1,16 × 0,885 ×115 × 35 × 63, = 78591,87 daN Có Q3 = Qmax ... Qbt = 78591,87daN Vậy thỏa mãn điều kiện ứng suất nén 1.3.1.3 Xác định bước cốt đai cho đoạn nhịp có độ dài 1.9 mét: P P= 391KN 1.9 1.9 P 1.9 P P 1.9 1.9 P 1.9 P 1.9 P 1.9 1.9 Q9 Q1 Q4 a Q8 Q5 ... kết cấu: P P= 391KN 1.9 1.9 P 1.9 P P 1.9 1.9 P 1.9 P 1.9 P 1.9 1.9 M6 M3 M M4 M2 M1 M5 M7 M8 Q9 Q1 Q4 Q8 Q5 Q Q6 Q2 Q3 Q10 Q7 - Các giá trị nội lực cho bảng sau: Moment uốn (kNm) M1 M2 M3 M4 M5

Ngày tải lên: 09/09/2021, 14:29

... theo tiết diện chữ Trang 29(1140x600) 204,6 0,052 0,053 1469,7 3 Φ 25 1473 0,9Gối B(300x600) 221,5 0,212 0,241 1761,6 2 Φ 25+2 Φ14 1781 1,1Nhịp giữa (1140x600) 135,1 0,028 0,029 796,04 2 Φ 25 ... trên từng tiết diện (1040x400) Cắt 1Φ16 còn 2Φ16 402 33 367 0,024 0,024 38,7Gối thứ 2 (200x400) 2Φ16 + 1Φ10 481 32,5 367,5 0,148 0,137 42,6Cắt 1Φ 10 còn 2Φ16 402 33 367 0,124 0,116 35,9Nhịp giữa ... thanh thép nhiều nhất đặt trong dầm Trang 31- Lực cắt lớn nhất tại gối:Q A =107 , 17 kN ;Q B tr =171 , 1 kN ;Q B ph =151 ,1 kN - Lấy Q max =Q B tr =171 , 1 kN để tính toán cốt đai cho dầm - Kiểm

Ngày tải lên: 19/12/2023, 15:23

... 51,05 64,5 6,9 78,3 92,02 20,4 51,05 70,46 11,82 93,86 78,1 3,94 85,98 11,82 11,82 11,82 93,86 12,73 70,48 11,82 11,82 11,82 85,98 3,94 78,1 3,94 55,75 26,35 108,48 104,54 22,41 59,7 94,85 12,73 ... ψt,1 SQ) γn = 0,87 (nhà ≤ 5 tầng); hệ số tầm quan trọng ψt,1 = 1; hệ số tổ hợp cơ bản 83,1 1 81,13 10,75 10,75 10,75 97,72 15,6 66,51 66,51 15,6 97,72 23,4 105,71 40,67 174,44 159,07 26,36 141,2 ... 2Φ14 + 1Φ20 = 6,22 Gối 2 (20x45)cm 50,31 0,1084 0,1150 5,10 2Φ14 + 1Φ16 = 5,09 Nhịp giữa (120x45)cm 43,98 0,0158 0,0159 4,25 2Φ14 + 1Φ12 = 4,21 b) Cốt đai: - Tính cốt đai theo lực cắt

Ngày tải lên: 10/10/2024, 18:53

... 52,769 143,971 102,352 150,024 125,699 -0,465 -13,087 125,255 12,157 49,291 Trang 24-20 Trang 25𝑀3𝑡𝑟=𝑀3𝑝ℎ= (144,482+63,689)2100−1502100 -63,689 =129,613KNm → 𝐶ℎọ𝑛 𝑀 = 𝑀3 = 129,613 KNm ... 530 mm Ta có: 𝛼𝑚 = 𝑀3 𝑅 𝑏𝑏ℎ0 = 112,763 11,5×103×0,3×0,532 = 0,116 < 𝛼𝑅 => 𝜉 = 1 − √1 − 2 × 𝛼𝑚 = 1 − √1 − 2 × 0,116 = 0,124 Ta có: 𝐴𝑠 =𝜉𝑅𝑏𝑏ℎ0 𝑅 𝑠 =0,124×11,5×300×530 260 = 872,054 mm2 Trang ... 23 144,952 23,647 61,646 -𝑀𝐺+ 𝑀𝑃5 74,948 50,323 -74,938 30,980 58,980 -100,802 88,964 80,564 125,949 16,315 57,981 -𝑀𝐺+ 𝑀𝑃6 150,024 102,352 -143,971 52,769 33,371 -28,104 33,371

Ngày tải lên: 01/01/2025, 19:49

... 0,3. w1 .b1R b h b 0 o w1 1 5 s w 1,3 với: 6 5 2,1.10 7,7782,7.10 s s b E E o b1 1 .R b với :  0,01(bê tông nặng) R b 11,5MPa  b1 1 0,01 11,5 0,885 0,3 1,16 0,885 115 35 ... Rb= 11,5 MPa= 115 daN/cm2 Trang 41.2.1 Xét mặt cắt có moment M3=593,45KN ( moment âm):- Giả sử chọn a= 4,5cm ( sẽ kiểm tra lại) để tính As: 0, 441 115 35 65,5 41,52( )2800 b S Trang 5min 041,52 ... chính: Trang 176 53 w 3 w1 1 2,1.10 7,7782,7.10 b s btri Vậy: Q1Q max 49540daN Q bt 78591,88daN Đạt yêu cầu về ứng suất nén chính 1.3.2 Tính và bố trí cốt đai cho nhịp 2: 1.3.2.1 Kiểm tra điều

Ngày tải lên: 06/10/2014, 21:11

... vữa trát trần, thường dày 1,5cm Trang 10HƯỚNG DẦN DÔ ÁN "SÀN SƯỞN TOÀN KHỐI CÓ BẢN DẮM" 11Do dãy bản rộng ìm nên: Tĩnh tả i tín h toán: g b = Ira, X y, X 5, X 1 (m) (d a N Im hay k N / ... theo công thức: <Pwi =1 + 5 a hỉt) £ l , 3 với a = w Asw b.s - Hệ số (p61 được xác định theo công thức: <P61 = 1 - 6 Với: P- hệ số, đối với bêtông nặng p = 0,01 Rb- cường độ chịu nén tín ... (xem th êm h ìn h 11) Mỗi nhịp dầm đều chịu cùng giá trị tải trọng như nhau - Tĩnh tải: G = Gj + G0 với: Gi = gd-h (do dầm phụ truyền lên dầm chính) Ga = bdc Ụldc - hb) Y X1.1X Z1, (daN) (hay KN)

Ngày tải lên: 20/07/2016, 08:03

... hơn 10d và vào gối giữa không được nhở hơn 20d Chọn chiều dài đoạn neo cốt thép chịu moment âm được neo vào gối tựa: Trang 17Đối với nhịp giữa: L0 = 3L 7800mm1=Đối với nhịp biên: c 0b 1 Trang 183.1.1.Xác ... Trang 15Tiết diện Thanh thép Vị trí điểm cắt lý thuyết Q (kN)4.1. Xác định đoạn kéo dài W: Đoạn kéo dài W được xác định theo công thức R naq s = Trong đoạn dầm có cốt đai Ø6a150 Trang 16sw sw ... quả tính W được tính trong bảng sau: EXCEl 4.1. Kiểm tra đoạn neo thép vào gối tựa: Ở nhịp biên bố trí 5Ø16 có As = 10.05 cm2, neo vào gối tựa 2Ø16 có As = 4.02 cm2 Theo yêu cầu cấu tạo thì diện

Ngày tải lên: 31/12/2016, 16:22

... CẤU TẠO CỐT THÉP3.6.1 Chọn kích thước tiết diện Dầm: 100, 150, 200, 250, 300, … (mm) Sàn: 60, 70, 80, 90, 100, 110, 120… (mm) 10 ~ 20 20 ~ 25 Cột 10 ~ 20 15 ~ 25 Dầm 10 ~ 15 10 ~ 20 Bản sàn và ... triệu m 3 -BT Trang 17™ Xây dựng Dân dụng và Công nghiệp• 1994-2011 Đập Tam Hiệp, Trung Quốc H 15 – Three Gorges Dam, China (www.wikipedia.org) 2309 m – long 101 m – height 115-40 m – thick 27 ... 164 – floors Trang 16™ Xây dựng Dân dụng và Công nghiệp• 1931-1936 Đập Hoover, Nevada-Arizona, USA H 14 – Hoover Dam, USA (www.wikipedia.org) 379 m – long 221 m – height 183-14 m – thick 2.5 triệu

Ngày tải lên: 30/10/2017, 09:29

... = 100 mm.- Chọn kích thước dầm phụ: Chiều cao dầm phụ : h dp=(161 : 1 12)l2=(161 ; 1 12)6800=(425 :566.6) Ta chọn hdp = 500mm chiều rộng dầm phụ chọn :b dp=(14 1 2)h dp=(14; 1 2)500=(125 ... dc=(141 ; 1 10)3 l1=(141 ; 1 10)9450=(675 ;945) Ta chọn hdc = 900mm c họ n c hi ề ur ộ ng d ầ m p hụ ; b dc=(14; 1 2)h dc=(41; 1 2)900=(225 ;450) Ta chọn bdc = 300mm III. Tính tải lên sàn: 1 ... ta vã 1.5 và lấy đối xứng P g= 3213 1656.6=1.93=¿lấy β=2 Tra bảng β Ta co: Ben Trai goi 2 : Q 2 T 17.85T Ben phai goi 2, trai va phai goi 3: T Trang 1211 12 M (T.m) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Q (T)

Ngày tải lên: 19/11/2017, 20:18

... 0,2260,112 17586,06Gối 4 Phải 222 + 220Cắt 222 Còn 220 13,886,28 3,13,1 5252 0,260,118 0,2260,112 17586,06Nhịp giữa Trái 416Cắt 216 Còn 216 8,044,02 2,82,8 52,252,2 0,0180,009 0,0180,009 115,657,8Nhịp ... 2200100 2200 2400 2200 qb 100 100 Trang 6Trêng §¹i Häc KiÕn Tróc Hµ Néi Líp: CT08X1V÷a tr¸t trÇn 2500 1800 2500 1800 0,015 0,02 0,08 0,015 1,1 1,3 1,1 1,3 41,25 46,8 220 35,1 g0=gi=343,15 KG/m2 ... 115,657,8Nhịp giữa Phải 416Cắt 216 Còn 216 8,044,02 2,82,8 52,252,2 0,0180,009 0,0180,009 115,657,8Gối 7 Trái 220 + 218 Cắt 218 còn 220 11,376,28 33 5252 0,210,014 0,1880,014 146,189,2 - Xác định

Ngày tải lên: 13/03/2018, 14:36