bê tông cốt thép 2 của võ bá tầm

... giới hạn của lưới thép µk - hệ số kể đến ảnh hưởng của lưới thép .S l l .l f n l f n 2 1 2 a2 2 1 a1 = k µ n1, n2 - số thanh thép theo phương l1, l2; fa1, fa2: - diện tích TD thanh thép theo ... đó: F1- diện tích TD trong giới hạn của lưới thép l2 Fa2, n2 Fa1, n1 L1 L2 l1 µk - hệ số kể đến ảnh hưởng của lưới thép .S l l .l f n l f n 2 1 2 a2 2 1 a1 = k µ α α 5 , 4 1 5 = + = ... neo vào α F ∑Ra.Fđ.cosβ ≥ ( 2Fa1+2.0,35Fa2)Ra.cos 2 α Fa1: Diện tích của cốt dọc chịu kéo không được neo Fa2: Diện tích của phần cốt dọc chịu kéo đã được neo E Cốt đai được đặt trong đoạn α

Ngày tải lên: 18/10/2012, 13:46

... Nmax Trang 15Hình 4.19 - Cấu tạo cốt thép cột biênTrang 16Hình 4.20 - Cấu tạo cốt thép cột giữaTrang 17Hình 4.21 - Cấu tạo cốt thép cột 2 nhánh3 Hệ giằng :(h.4.22) Hệ giằng có tác dụng bảo đảm ... LỰC 2.5 Tính toán và bố trí cốt thép cho cột : Tính toán cốt thép cột khung nhà một tầng gồm: tính toán cốt thép cho cột biên, cột giữa, vai cột Ngoài ra còn phải kiểm tra khả năng chịu lực của ... được hãm; m - toàn bộ số bánh xe của xe con Thông thường m0 = m/2 ⇒ 20 G Q T n tc = +Lực hãm xem như truyền hết sang một phía của ray và chia đều cho 2 bánh xe Vậy mỗi bánh xe truyềm một lực là

Ngày tải lên: 18/10/2012, 13:47

... 1Bài giảng môn học Bê tông cốt thép 2 GV Nguyễn Thị Thùy Linh MỤC LỤC Chương 1 Nguyên lý thiết kế kết cấu BTCT Chương 2 Kết cấu sàn BTCT Chương 3 Kết cấu mái bê tông cốt thép Chương 4 Kết cấu ... lợi của hoạt tải 29 Tính toán sàn 2 phương Bản sàn 2 phương (Bản kê 4 cạnh) Xác định nội lực Mô men dương lớn nhất của ô bản đang xét M1= M’1 + M’’1= m11P’ + mi1P” M2= M’2 + M’’2= m12P’ + mi2P” ... làm việc của bản kê 4 cạnh Bản sàn 1 phương (Bản dầm) Bản sàn 2 phương (Bản kê 4 cạnh) Tải tương đương tổng quát L1 L2 4 5° 45 ° qL1/2 qL1/2 L2 qL L qtð= 5 qL L 2 qL1/2 L q tð = qL(1-2   3

Ngày tải lên: 01/10/2015, 14:49

... Q=1800KN 25 , 2 25 , 0 m 237 , 0 3400 5 , 2 25 , 0 7200 1 , M A N  237 , 0 3400 5 , 2 25 , 0 7200 2 , M A N  5 , 2 25 , 0 7200 m KN A Trang 28As (cm2) (mm) a (mm) fs (cm2)  As (cm2) Trang 29TRƯỜNG ... HCM Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép- Phần 2 : Kết Cấu Nhà CửaHình 1.11 Cấu tạo thép nút khung Trang 38Hình 1.12 Cấu tạo cốt treo gia cường1.3 KHUNG BÊ TÔNG CỐT THÉP LẮP GHÉP. Khung bêtông cốt thép lắp ... số của an , Δan ,anvà lmin cho trong bảng và  là đường kính của cốt 1.Đoạn neo cốt thép a-Chịu kéo trong bê tông chịu kéo b-Chịu nén hoặc kéo trong vùng bê tông chịu 0.90.65 2012 2015 1.20.8

Ngày tải lên: 25/06/2016, 22:05

... CHIẾU NGHỈ TỰ DO(3) Khi hoạt tải đặt ở cả 2 vế, thì tải trọng ở vế này sẽ gây xoắn ở vế kia Cần bố trí cốt thép dọc 2 lớp (trên, dưới) Cốt ngang cũng bố trí 2 mặt, dưới dạng chữ U kép kín được nối ... Góc mở của cung tròn: khi góc mở tăng từ 2400lên 3600thì moment uốntheo phương đứng tăng khoảng 1200% (ii) Chiều rộng vế thang: tăng từ 1.2m lên 2.4m thì moment xoắn tăng khoảng700% (iii) Bán kính ... 250mm thì lực cắt tăng 20% và moment uốn tăng 25% Khuyến cáo cho thiết kế thực tế: vế thang rộng 1.2-1.8m, nhịp thang dài 2.7-3.6m, chiều cao tầng 3.0-4.5m, bản thang dày 150-250mm Trang 9CẦU THANG

Ngày tải lên: 15/08/2015, 09:57

... ộ Ch n c t 2­A  làm c t tính s  b  ti t di n c t .ọ ộ ộ ơ ộ ế ệ ộ S  l y qẽ ấ s max , gd m max  ầ , gt max N= 6x [(3.962+3,6) *  (3.55/2*4.9/2+3.8/2*4.9/2)+2.2*((3.55+3.8)/2+4.9/2)+12.575*(3.55+3.8+4.9)/2]=923( KN) ... m tra c t thépể ố 4. ki m tra võng và n tể ứ Trang 4­  Bê tông c p đ  b n: B20ấ ộ ềCường đ  ch u nén tính toán bê tông: Rộ ị b  = 11.5MPa = 11500 kN/m 2 Cường đ  ch u kéo tính toán bê tông: Rộ ... t thép trong vùng nén ở ị ố Thép ϕ6 thu c lo i CI có Eộ ạ s=21.104Mpa       Bêtông B20 đóng r n t  nhiên Eắ ự b=27.103MPa Tính  : Trang 22Ki m tra đi u ki nể ề ệ : M = 297  Mcrc  = 420.98  daNm => Không xu

Ngày tải lên: 12/01/2020, 03:42

... 39.290 39.290 B4 0 -39.928 24.104 39.928 B16 0 -7.892 -4.911 7.892 1.3 -28.084 34.975 34.975 1.3 -5.211 -2.229 5.211 2.6 -17.213 47.845 47.845 2.6 -2.529 0.452 2.529 B5 0 151.325- 68.505- 151.325 ... 36.2788.2 44.839 49.222 49.222 8.2 92.807 135.336 135.336 B3 0 -33.170 -6.162 33.170 B15 0 -47.572 30.650- 47.572 1.6 -14.832 12.176 14.832 1.6 -9.991 1.727 9.991 3.2 3.507 30.515 30.515 3.2 22.386 ... B20 0.000 -4.006 2.951 4.006 4.1 -44.441 47.223 47.223 1.453 0.802 1.705 1.705 Trang 400 -29.268 2.586 29.268 B22 0.000 -10.745 0.921 10.7451.3 -14.862 13.457 14.862 2.124 -3.026 -1.981 3.026

Ngày tải lên: 04/04/2021, 09:32

... 300 250 40 0 0 2Ø12 226 0.348IV-1.2 TÍNH TOÁN CỐT THÉP ĐAI Kiểm tra điều kiện khả năng chịu cắt của bêtông: min  3 1  0 + Nếu Q bmin Q không cần tính toán cốt thép đai, chỉ đặt cốt ... dọc th 1N1N 0.2 1.051.5 l : chiều dài tính toán của cấu kiện ES, Eb: môđun đàn hồi của cốt thép, bêtông I : mômen quán tính của tiết diện bêtông Trang 580 2 0+ Diện tích cốt thép được tính ... tt2.6 2.4 2.6 6.24(   kN m/ ) Nhịp B-C: do sàn S2 truyền vào dạng hình thang: P BC P tt 4 2.4 4 9.6(  kN m/ ) Trang 22Nhịp C-D: do sàn S2 truyền vào dạng tam giác: P CD P tt3.2 2.4

Ngày tải lên: 25/04/2021, 23:19

... 1,2) 12,6 11 693 277,2 723,13 (25x30) 289,25 (20x20) Cột góc (k = 1,3) 8,41 11 462,28 184,9 522,58 (25x25) 209,03 (20x20) 2.4 Sơ bộ bề dày tường: Bề dày tường ta chọn tường dày 100mm, 200mm ... 27,5.106kN/m2 - Cốt thép loại CB240-T có: Rs = Rsc = 210MPa = 210000kN/m2 Rsw = 170MPa = 170000kN/m2 Es = 2.105MPa = 20.107kN/m2 - Cốt thép loại CB300-V có: Rs = 260MPa = 280000kN/m2 Rsw = 210MPa = 210000kN/m2 ... 03- 2022 Bảo vệ đồ án : 22- 03- 2022 Trần Thị Nguyên Hảo Trang 71 VẬT LIỆU SỬ DỤNG: - Bê tông với cấp độ bền B20 có: Rb = 11,5 MPa = 11500kN/m2 Rbt = 0,9 MPa = 900kN/m2 Eb = 27,5 MPa = 27,5.106kN/m2

Ngày tải lên: 26/07/2022, 08:46

... -THUYẾT MINH ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 KHUNG NHÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP TOÀN KHỐI GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO SVTH: NGUYỄN THỊ DIỄM THÚY MSSV: 19520100319 LỚP: XD19/A4 NHÓM: N10 – 04 12 – 2021 TIEU LUAN MOI ... 11- 01- 2022 Ngày nộp bài: 15- 03- 2022 Bảo vệ đồ án : 22- 03- 2022 GV MÔN HỌC Trần Thị Nguyên Hảo TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com Trang 3TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.comTrang ... skknchat123@gmail.comTrang 71 VẬT LIỆU SỬ DỤNG:Eb = 27,5 MPa = 27,5.106kN/m2 Rs = 260MPa = 280000kN/m2 Rsw = 210MPa = 210000kN/m2 Es = 2.105MPa = 20.107kN/m2 2.1 Sơ bộ chiều dày sàn: Dựa vào mặt bằng kiến

Ngày tải lên: 26/07/2022, 09:01

... khung nhà nhiều tầng liên kết cứng giữa dầm và cột có từ 2 nhịp trở lên, đổ bêtông cốt thép toàn khối hệ số - Kiểm tra độ ổn định của cột biên (250x400) tầng 1:Thõa mãn điều kiện về ổn định.• Với ... cần đảm bảo kích thước hình học và bố trí cốt thép phù hợp với sơ đồ tính toán để chịu lực hiệu quả Đảm bảo vùng bê tông chịu nén không bị ép vỡ và cốt thép neo vào nút không bị tuột là yếu tố ... trúc vững chắc và ổn định Trong đó, khung bê tông cốt thép được sử dụng phổ biến rộng rãi vì đặc tính chịu lực tốt, đóng vai trò chủ yếu trong việc chịu lực của nhiều loại công trình xây dựng. Có

Ngày tải lên: 08/02/2023, 12:15

... GIẢNG ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1) để chọn thép Trang 29 4,25 Trang 30 4,25 S4 1300 5200 4 Nhịp 0,575 120 1000 20 100 0.008 Thỏa 0.004 27,6 0,276 8 200 2,51 0,028 Thỏa Gối -1,15 20 100 0.016 ... Thỏa 0.08 55,2 0,552 8 200 2,51 0,055 Thỏa S5 1300 5600 4,31 Nhịp 0,575 120 1000 20 100 0.008 Thỏa 0.04 27,6 0,276 8 200 2,51 0,028 Thỏa Gối -1,15 20 100 0.016 Thỏa 0.08 55,2 0,552 10 140 5,61 ... MSSV: 22082003073 THIẾT KẾ HỆ KHUNG BÊ TÔNG CỐT THÉP TOÀN KHỐI ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 Ngành: Công nghệ Kỹ thuật Xây dựng Mã số ngành: 7510103 GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN THs BÙI KIẾN AN Năm học: 2024-2025

Ngày tải lên: 09/10/2025, 21:49

... 43,2+220+52,8= 316daN Do bản đáy truyền về qbd2= q1(1-22+3) = 2319.1,5.(1-2.0,392+0,393)= 2626,7daN/m Tổng tải Q2= qd2+qbd2+gbt= 330+2626,7+316 = 3272,7 daN/m Sơ đồ tính : Mmax=q2.l2 8 = 3272,7.3,82 ... a¿=20 mm; h0=h−a=100−20=80 mm M max= R A2.l s 2 q2 L s= 2098,82× 2,6 2× 857,13× 3,3=2024,6 (DaN /m) α m= M max γ b b h02 R b= 20 24,6 104 1×1200 × 802× 11,5=0,23 Trang 4ξ=1−√1−2 α m=1−√1−2.0,23=0,26A ... ws=R sw n A w s =210.2 28,26 150 =79,128( DaN m ) Trang 11- Khả năng chịu cắt của cốt đai và bê tông;Q wb=2.√φ b 2 γ b b h02 R bt q ws ¿2.√2 10−6.0,9 200 2652.0,9 79,128 ¿84,86 kN =8486

Ngày tải lên: 15/08/2024, 10:07

... 0,147 0,921 560 220 628 0,702 Thỏa mãn Nhịp BC 13,32 22x40 0,0054 0,997 142 212 226 0,173 Thỏa mãn CD Gối C,D 90,115 22x45 0,223 0,872 993 322 1140 1,128 Thỏa mãn Nhịp CD 59,06 22x45 0,0146 ... 583 220 628 0,66 Thỏa mãn 4 AB Gối A,B 170,072 22x60 0,266 0,842 1425 320+218 1451 1,188 Thỏa mãn Nhịp AB 221,21 22x60 0,027 0,986 1583 520 1570 1,32 Thỏa mãn BC Gối B,C 62,2 22x40 0,19 ... Chọn thép Astk μ Kiểm tra 2 AB Gối A,B 194,612 22x60 0,259 0,847 1621 320+222 1702,8 1,35 Thỏa mãn Nhịp AB 183,73 22x60 0,0226 0,989 1311 318+220 1392 1,093 Thỏa mãn BC Gối B,C 48,32 22x40

Ngày tải lên: 25/07/2021, 14:31

... ệu của cầu trục Bê tông: sử dụng bê tông cấp độ bền B25 có: Trang 37Cốt thép đai nhóm CII có:4 R  R  280 MPa; R =225 MPa; E  21.10 MPa; Tỷ số mô đun đàn hồi: αarctg i = 4,59 E / E  s b  20.10 ... tích cốt thép vùng nén chọn 2 18  có A's  5,09 cm 2 Diện tích cốt thép vùng kéo được tính tiếp như sau: Trang 40Cốt thép vùng kéo ( phía phải cột) chọn 3 25  có As  14,73 cm 2Chiều dày lớp bê ... (mm)e0 kNmM1 kNN1 Dùng cặp 2 để tính toán cốt thép không đối xứng sau đó kiểm tra cho cặp 1 a Tính toán c t thép d c v i c p 2 ốt thép dọc với cặp 2 ọc với cặp 2 ới cặp 2 ặp 2 Các số liệu ban đầu:

Ngày tải lên: 13/03/2018, 15:39

... 100mm x 300mm A B C 23 200 1000 1050 49 Þ8a200 22 Þ6a250 42 Þ8a200 23 Þ6a250 42 Þ8a200 23 Þ6a250 42 Þ8a200 25 Þ6a15010Þ6a1506 Þ6a15011Þ6a1506 Þ6a250 42 Þ8a200 26 Þ6a250 42 Þ8a200 26 Þ6a15015Þ6a150 ... Þ6a250 42 Þ8a200 41 Þ6a250 42 Þ8a200 41 Þ6a250 42 Þ8a200 34 Þ6a250 42 Þ8a200 34 Þ6a150 6 Þ6a150 15 Þ6a1505Þ6a20014 Þ6a2003Þ6a20013 Þ6a250 42 Þ8a200 29 Þ6a250 42 Þ8a200 30 Þ6a250 42 Þ8a200 29 Þ6a15016Þ6a1504 ... Tĩnh tải tính tốn của sàn (KN/m 2 ) Hệ số vượt tải n gi TT tính toán (daN/m 2 ) 1 Gạch lót 20-22 7-10 1.1 22 2 Lớp vữa lót + tạo dốc 18 20-50 1.3 70.2 3 Bản sàn dày 25 80-120 1.1 220 4 Lớp vữa trát

Ngày tải lên: 26/10/2021, 13:15

... Portugal Trang 1818Trang 19The Formtraveller: Algés, Portugal Trang 2020Trang 21The Formtraveller: Arrade, Portugal Trang 2222Trang 23The Formtraveller - Cross-Support for installation on small Pierheads ... pier heads as small as 3 m The procedure is illustrated through the these 4 phases Trang 27Phase 4: 12,2 m concreted (standard formtraveller); ready for normal procedure The Formtraveller - Cross-Support ... pier heads as small as 3 m The procedure is illustrated through the these 4 phases Trang 28Phase 4: 12,2 m concreted (standard formtraveller); ready for normal procedure When the pier head is

Ngày tải lên: 16/06/2014, 23:28

... cánh thượng 6612 18  2430 24  30 220240280 Trang 23Khái niệm chung và phân loạiBản sàn 2 phươngDàn mái Các loại dàn Bê tông cốt thép 45 Khái niệm chung và phân loại Bản sàn 2 phươngKết cấu ... toán về bê tông cốt thép  Tính diện tích thép – trường hợp cốt thép đối xứng N x 95 Tính toán kết cấu khung 8 Tính toán về bê tông cốt thép  Tính diện tích thép – trường hợp cốt thép đối ... về bê tông cốt thép Tham khảo Tiêu chuẩn BS 8110 và ACI 318, hiệu chỉnh phù hợp với TCXDVN 5574:2012  Tiết diện: Cx, Cy Chịu nội lực N, Mx, My Tính toán kết cấu khung 8 Tính toán về bê tông cốt

Ngày tải lên: 18/01/2015, 08:08

... 0.0283 1.23 2.5 ø8a200 0.29 3 1.31 85 0.0158 0.0159 0.69 1.4 ø6a200 0.162.32 0.0279 0.0283 1.23 2.5 ø8a200 0.29 13 1.74 85 0.0209 0.0212 0.92 1.4 ø6a200 0.163.48 0.0419 0.0428 1.86 2.5 ø8a200 0.29 ... 85 0.0209 0.0212 0.92 1.4 ø6a200 0.163.48 0.0419 0.0428 1.86 2.5 ø8a200 0.29 15 1.74 85 0.0209 0.0212 0.92 1.4 ø6a200 0.163.48 0.0419 0.0428 1.86 2.5 ø8a200 0.29 16 0.46 85 0.0055 0.0056 0.24 1.4 ... ) 56 , 2 75 , 2 52 , 2 71 , 2 ( 2 74 , 1 ) 42 , 1 9 , 4 ( 2 2 68 , 1 ) 32 , 1 68 , 4 ( 2 2 68 , 1 ) 54 , 1 9 , 4 ( 162 , 4 KN S G 9 , 4 21 , L G 62 , 1 ) 68 , 1 9 , 4 ( 2 2 68 , 1 ) 32 , 1 68

Ngày tải lên: 20/01/2015, 08:58

... 0.210784 0.239453 5.23 3 16 6,03 0,84Gối 5 -5176 200 400 40 360 0.234931 0.271894 5.94 3 16 6,03 0,84Gối 6 -4608 200 400 40 360 0.20915 0.23730 Gối 7 -5104 200 400 40 360 0.231663 0.26742 ... (cm2) Chọnthép (cmAs2) (%) 1 Gối F -6547 200 400 40 360 0.297 0.363 7.94 4 16 8.04 1.12Gối E -6461 200 400 40 360 0.293 0.357 7.80 4 16 8.04 1.12Gối D -5406 200 400 40 360 0.245 0.286 6.26 ... 8.04 1.12Gối C -3766 200 400 40 360 0.171 0.189 4.13 3 16 6.03 0.84consol -1943 200 400 40 360 0.088 0.092 2.02 2 16 4.02 0.56Nhip Trang 36Gối C -1208 200 400 40 360 0.055 0.056 1.23 2 14

Ngày tải lên: 05/05/2015, 15:22