1 thiết kế móng khung trục 2

... -0.011 0.998 0.600 -0.490 1.282 1.0 -0.167 -0.083 0.975 0.994 -0.119 1.923 1.5 -0.559 -0.420 0.881 1.437 0.159 2.564 2.0 -1.295 -1.314 0.207 1.646 0.529 3.077 2.4 -2.141 -2.663 -0.941 1.352 0.764 ... = 2.441;Bo = 1.621;Co = 1.751 - Công thức tính : b bd A I E × × × 3 1 α = 0.783 ×11957.5× 2.441 = 26×10-4 (m/T) b bd B I E × × × 2 1 α = 0.782 ×11957.5× 1.621 = 14×10-4 (1/T) b bd C I × × α 1 ... 4 3 2 1 0 M tt Q tt N tt ±0.000 -2.000 -21.000 1816 1658 1229 867 602 431 320 245 194 z (m) (T/m2) (T/m2) (T/m2) Tại độ sâu z=5m dưới đáy móng khối qui ước có: σzgl =4.31 (T/m2) < 0.2×σbt...

Ngày tải lên: 16/04/2013, 09:53

... -0.011 -0.002 1.000 0.400 -1.6151.333 0.6 -0.036 -0.011 0.998 0.600 -1.074 2.222 1.0 -0.167 -0.083 0.975 0.994 -0.197 3.333 1.5 -0.559 -0.420 0.881 1.437 0.259 4.444 2.0 -1.295 -1.314 0.207 1.646 ... 0.207 1.646 0.611 5.333 2.4 -2.141 -2.663 -0.941 1.352 0.434 6.222 2.8 -3.103 -4.718 -3.408 0.197 0.987 7.778 3.5 -3.919 -9.544 -10.340 -5.854 -0.432 8.889 4.0 -1.614 -11.731 -17.919 -15.076 -0.487 ... Ao = 2.441;Bo = 1.621;Co = 1.751 - Công thức tính : b bd A I × × 3 1 α = 0.453 ×158278 × 2.441 = 4.6×10-4 (m/T) b bd B I × × 2 1 α = 0.452 ×158278× 1.621 = 1.37×10-4 (1/T) b bd C I × × α 1 = 0.45×158278×...

Ngày tải lên: 16/04/2013, 09:53

... trong TC Nội lục chân cột C19 Móng 2-A Story Column Load N Qx Qy Mx MySTORY1 C19 TH13 - 3945,58 -74,75 12,46 25,52 -120,2 Trang 163 Xác định sức chịu tải của cọc đơn3.1 Sức chịu tải của cọc theo ... cột, móng nên chúng chỉ đợc kể vào phần lực dọc Nội lục chân cột C19 Móng 2-AStory Column Load N Qx Qy Mx MySTORY1 C19 TH13 -4473.5 -89.702 14.9536 30.6275 -240.4 2.1 Tải trọng do các bộ phận kết ... xây có cửa : N = 0,22.3,8.18.1,1.70% = 11,59 kN/mt - Do lớp trát cột : 2-A Trang 15Tải trọng tính toán tác dụng tại mặt ngàm của móng.Tải trong TT Nội lục chân cột C19 Móng 2-A Story Column Load...

Ngày tải lên: 12/01/2016, 13:59

... lên đầu cọc Cặp 1: t 74 , 564 2 , 1 2 2 , 1 13 , 11 2 2 , 1120 xi max x 1 M n 1 N max 1 2 i = ì ì + = + = ∑ t 46 , 555 2 , 1 2 2 , 1 13 , 11 2 2 , 1120 xi max x 1 M n 1 N min 1 2 i = ì ì − = ... N=N1+Fq.γtb.H=1122,734+7,52.9,52.2.35=6134,062t M=M1=1,565tm 2 m / 69 , 85 59 , 113 565 , 1 52 , 9 52 , 7 062 , 6134 σ 2 m / 66 , 85 59 , 113 565 , 1 52 , 9 52 , 7 062 , 6134 σ cặp2: N=N2+ Fq.γtb.H =1099,66+2.7,52.9,52.35=6110,99t ... , 1 4 95 , 1 5 94 , 1 10 6 , 1 87 , 1 05 , 4 2 , 1 22 , 6032 hi Fqu ' N σ t 22 , 6032 35 2 52 , 9 52 , 7 2 , 1 734 , 1122 H tb Fqu 2 , 1 1 N ' ngay tại chân đáy khối qui ớc σbt =72.64t/m2...

Ngày tải lên: 31/12/2015, 14:35

... 2z/b0.00 0.00 1.1852 1.0000 135.120030.4800.60 0.44 1.1852 0.9570 129.309435.9161.20 0.89 1.1852 0.7886 106.554241.3521.80 1.33 1.1852 0.5927 80.083146.7882.40 1.78 1.1852 0.4366 58.987152.2243.00 ... 2.22 1.1852 0.3255 43.976857.6603.60 2.67 1.1852 0.2481 33.523663.0964.20 3.11 1.1852 0.1936 26.165968.5324.80 3.56 1.1852 0.1545 20.876773.9685.10 3.78 1.1852 0.1390 18.787576.6865.40 4.00 1.1852 ... 1.1852 0.1257 16.984781.6666.00 4.44 1.1852 0.1040 14.055886.6466.60 4.89 1.1852 0.0874 11.805591.6267.20 5.33 1.1852 0.0743 10.044396.6067.80 5.78 1.1852 0.0640 8.6427101.586 DÒ ÁN NỀN VÀ MÓNG+Diện...

Ngày tải lên: 07/01/2016, 17:41

... Trang 1TUẦN 2 (Từ 25/08 đến ngày 29/8/2014)2111222 Chào cờ đầu tuầnDấu hỏi, dấu nặngDấu hỏi, dấu nặng Âm nhạc 51314 Luyện tậpDấu huyền, dấu ngãDấu huyền, dấu ngã Quê hương tươi đẹp (T1) 6151622 Các ... tươi đẹp (T1) 6151622 Các số 1,2,3 Ôn tập( be, bè,bé,bẻ,bẽ,bẹ) Ôn tập( be, bè,bé,bẻ,bẽ,bẹ)Chúng ta đang lớn Mĩ thuậtThủ công 7171822 Luyện tậpê-v 8 1222 Các số 1,2,3,4,5 Tô các nét cơ bảnTập ... tư, ngày 28 tháng 8 năm 2014 Toán Bài: CÁC SỐ 1, 2, 3 - Các hình vuông, hình tròn, hình tam giác cho phần kiểm tra bài cũ. - Tranh minh họa như trong SGK - Phiếu học tập của HS bài 1, 2, 3 - Bộ...

Ngày tải lên: 24/08/2017, 11:35

... xO2=xM; yO1=-sqrt(R^2-(xO1-xA)^2)+yA; yO2=sqrt(R^2-(xO1-xA)^2)+yA; else %he so cua phuong trinh bac 2 an y a=1+(yAB/xAB)^2; b=-2*(yAB/xAB)*(yM*yAB/xAB+xM-xA)-2*yA; c=(yM*yAB/xAB+xM-xA)^2+yA^2-R^2; ... 0.001; numSteps = 6470; time1 = sampleTime*(0:numSteps-1); time1 = time1'; data1 = X; simin1 = timeseries(data1,time1); time2 = sampleTime*(0:numSteps-1); time2 = time2'; data2 = Y; simin2 = ... đó 𝑡ℎ𝑒𝑡𝑎1 = 𝑡ℎ𝑒𝑡𝑎𝐸 − 𝑡ℎ𝑒𝑡𝑎𝑆 là góc quay từ 𝑂 1 𝐴 đến Hình 2.2.2: Cách tính góc 𝑡ℎ𝑒𝑡𝑎1 Xét 2 trường hợp của 𝑡ℎ𝑒𝑡𝑎1 như hình vẽ: Hình 2.2.3: Hai trường hợp của 𝑡ℎ𝑒𝑡𝑎1 Nhận xét:  Nếu 𝑡ℎ𝑒𝑡𝑎1 > 0;...

Ngày tải lên: 24/11/2024, 06:37

... 11Xuất kết quả tính toán: Common ParametersTrang 12Loads Trang 13Strength Calculation Factors of Additional LoadResults Trang 14TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRỤC1 Yêu cầu thiết kế Đề số 11 Phương án thiết kế: ... Hà Nội - 2024 Trang 2BÀI 1: THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN TRỤC VÍT BÁNH VÍT1 Xác định thêm số liệu.  Truyền động trục vít gồm trục vít và bánh vít ăn khớp với nhau Nó được dùng để truyền  Do các trục chéo ... của trục Theo công thức 10.9[1] trang 188, ta có: dI ≥√3 T I 0 ,2.[τ] Trang 19Hình 3: Tab CalculationTrang 20b)Xuất kết quả tính trụcHình 6: Momen uốn mặt YZ Hình 7: Momen uốn mặt XZ Trang 21Hình...

Ngày tải lên: 26/11/2024, 14:26

... mép 8 + 1 = 213.64 (mm) b Bố trí khoảng cách tim KCT = KCM + d bar = 213.64 + 15.9 = 229.54 (mm) c Khoảng cách mép tối thiểu KCM min = MAX(25, d bar ) = MAX(25, 15.9) = 25 (mm) KCM = 213.64 (mm) ... cắt thiết kế và tính moment lớn nhất Hình 1.1 Mặt cắt thiết kế Do mặt cắt móng tại mép cột chịu moment lớn nhất, nên đây là mặt cắt được chọn để tính toán thiết kế cốt thép móng Để thiết kế thép, ... 0.0018 × 1750 × 420 = 1323 (mm 2 ) e Chọn số thanh thép - Chọn thanh thép theo điều kiện: A s chosen ≥ MAX(A s , A min ) = MAX(1655.995, 1323) = 1655.995 (mm 2 ) - Chọn 9 thanh thép số #16 (đường...

Ngày tải lên: 21/01/2025, 21:40

... Trang 52Lắp căng Rãnh then Lắp căng 10,00 40,0 2,46 2,51 - 30,5 4 - 2,58 2,57 17,07 53,8 1 16,2 7 2,55 2,57 3,54 13,6 3 3,42 31,00 70,0 2,74 2,68 5,82 11,6 0 5,20 32,00 65,0 2,67 2,05 3,98 12,8 ... dài mayơ nữa khớp nối: 4.1.2.1 Trục I: 4.1.2.2 Trục III: Trang 344.1.2.3 Trục II: 4.1.3 Lực bánh răng tác dụng lên trục (công thức 10.1, trang 184, [1]) Trang 354.1.4 Lực tác dụng lên khớp ... toàn bộ hệ: 2940 27, 48 107,00 dc t lv n u n Chọn sơ bộ ux= 3,3, tính uh: 27,38 13,742 t h x u u u t x u u lv ol x P P η η (kW) 3 2 20,73 21,82 0,99.0,96 ol br P P η η (kW) 2 1 21,82 22,95 0,99.0,96...

Ngày tải lên: 24/12/2016, 13:22

... bậc 3: b3 + K1b2 – K2 = 0 K1 = M1.h + M cγ2.w - M3 m w β.γ h γ K2 = M3 4 w P m.γ với M1=cotg + +2 0.25π   ; M2 = 4.cotgφ ; M3 = M1 – 4 Ta có phương trình b3 + 19.48.b2 – 49.2=0 Giải ... z(m) (z-1.5)/b a/b kD2 Pgl2(T/m2) бz2(T/m2) a/b kA3 Pgl3(T/m2) бz3(T/m2) (Bảng 14) Ứng suất tổng tại M : Trang 12 (Bảng 15 )Biểu đồ ứng suất tại điểm M: Biểu đồ ứng suất tại M 0.0 1.0 2.0 3.0 ... Rtc 2 Kết quả tính toán : M(T.m) W(m3) бmax(T/m2) бmin(T/m2) бtb(T/m2) 1.2*Rtc(T/m2)Rtc(T/m2) бi(T/m2) (Bảng 5) Các điều kiện về kích thước móng và điều kiện chịu lực đều thoả mãn 2.1.3 Cấu...

Ngày tải lên: 06/10/2015, 11:00

... phơng nằm ngang 1 góc Kích thớc tờng ,trọng lợng tờng và cácchỉ tiêu cơ lí cho ở bảng sau: Trang 28-1 8 12 13 24 16 0.22 1.92 0.67 161.70 83.0  bt/2 bt/2 bt_chiều rộng đáy tờng 1.Tính áp lực ... lÊy: N = F RH.P G M 1 min Trang 111 2 3i b Trang 12. ab a a a o M F m m R h  = 0,000982 m2 = 9,82 (cm2) Ra = 21000 (T/m2)Chọn cốt chịu lực : thép 16 => fa = 2,009 cm2 Số thanh thép trên ... 0,90 0,000414.10 (2,07/2 + 2,02 + 1,82 + 1,56 + 1,33 + 1,14 + 0,99+ 0,87 + 0,77 + 0,70 + 0,63 + 0,58 + 0,53 + 0,49/2) = 0,0529 m = 5,29 cm Trang 25Đồ thị phần bố ứng suất dới đáy móng đợc biểu...

Ngày tải lên: 06/10/2015, 11:00

... | 69° | 30° 1:0,58 | 29 | 40 |1:2 | 25 | 35 1:4 1:1 53° | 60° | 30° 1:1,0 28 37 | 1:3 ] 25 33 1:3 Lil 78° | 58° | 30° 1:15 26 35 |1:5 | 23 31 1:2 1z] 67° | 64° | 40° Theo kinh nghiệm thì ... 20m 20 + 40m Kết hợp chặt chẽ trung bình 1:0/75+ 1; 1:1 :1225+ 1,5 Rời rạc, phần lớn đá có kích thước > 40em 1:0,5 1:0/75 20754421 Rời rạc, phần lớn đá có kích thước > 25cm 1: 0,75 ... taluy 1 ; 1 và độ đốc mặt đất trên đỉnh taluy nguy hiểm theo kinh nghiệm (kèm bảng 8 — 9) không nằm ngang (kèm bảng 8 — 10) 1:1 30° | 60° | 30° 1:10 1:1 38° | 69° | 30° 1:0,58 | 29 | 40 |1:2 | 25...

Ngày tải lên: 07/12/2015, 03:27

... phải: Trang 1137.243 80.05 4859 ,1 H EJ 2 1 7811 , 3 H EJ 2 1 5935 0 H EJ 2 1 4859 ,1 H EJ 2 1 5935 0 H EJ 2 1 7811 , 3 r11: phản lực ở trong liên kết đặt thêm do =1 gây ra ở nút trên Quy ước: ... học kết cấu: r11 = M Bdàn + M Bcột = 0,25EJ1 + 0,0466EJ1 = 0,2966EJ1 Gọc xoay :  = - r1P / r11 = 233,28/ 0,2966EJ1 = 786,51 / EJ1 Mô men cuối cùng: -Ở đầu xà: MBxà = M Bxa   + MB P =0,25EJ1 ... nhánh 1 (nhánh cầutrục) là M1= -1319,19 kNm, N1 = -1353,64 kN; và cho nhánh 2 (nhánh mái) là M2 = -1237,15 kNm, N2 = -1316,62 kN a) Chọn tiết diện nhánh Sơ bộ giả thiết chọn khoảng cách hai trục...

Ngày tải lên: 11/12/2017, 12:48

... 34σuqt1 = σu1 Kqt = 91,90344178 1,4 = 128,6648185 (N/mm2) < [σ]uqt1 Bánh lớn: σuqt2 = σu2 Kqt = 82,7130976 1,4 = 115,7983366 (N/mm2) < [σ]uqt2 => Thỏa mãn điều kiện bền 3.11) Định ... công thức (3-13): σtx= 1,05.10A i 6 √(i+1)3.K N b n2 = 367.3,8618779281,05 106 √(3,861877928+1) 3.1,55 6,843930828 55.164,3714847 = 272,0538271 (N/mm2)  Chỉ cần kiểm nghiệm sức bền tiếp xúc ... bằng công thức (3-13): σtx=1,05.10A i 6.√(i+1)3.K N b n2 = 367.3,8618779281,05 106 √(3,861877928+1) 3.1,45.6,843930828 55 42,56257907 = 517,1793139 (N/mm2)  Chỉ cần kiểm nghiệm sức bền tiếp xúc...

Ngày tải lên: 24/04/2023, 20:34

... Fr l12 sin(20°) - Pr1 l13 + RyB l11 = 0 => RyB = - (F r l12.sin(20°)−P R1 l13 l11 )= - 65,24219507 N (ngược chiều đã chọn) (hướng lên) => RyA = Fr sin(20°) + Pr1 - RyB = 1222,674315 ... Trang 25σ u1= y1 m 19,1 106.Kn 2.Z n.b N = 0,476 16.38.164,3714847.5519,1 106.1,45 6,843930828 = 72,44481064 (N/mm2)Kiểm nghiệm ứng suất uốn tại chân răng bánh lớn: n – số vòng quay trong 1 phút ... 1,4M – Mômen xoắn quá tải - Xác định ứng suất tiếp xúc (σtx ) bằng công thức (3-13): σtx=1,05.10A i 6.√(i+1)3.K N b.n2 = 367.3,8618779281,05 106 √(3,861877928+1) 3.1,45.6,843930828 55 42,56257907...

Ngày tải lên: 24/04/2023, 20:35

... σtx= 1,05.106 (i+ 1)3 K N .= 1,05 106 (3,861877928+1)3 1,45.6,843930828 Trang 27√ b n2 √ 55 42,56257907Trang 28Vậy nên ta có:σ txqt = σ tx √ K qt = 517,1793139. √1,4 = 611,9348167 (N/mm2) ... tải: M – Mômen xoắn danh nghĩa Trang 35= 272,0538271 (N/mm2)Trang 36σtxqt = σ tx √ K qt =312,4002561. √1,4 = 321,8984293 (N/mm2) ≤ [σ ]txqt2 = 1300 (N/mm2) => Thỏa mãn điều kiện bềnb) Kiểm ... umax:3-5,chọn umax=5) Từ đó :2L=5553,976 (mm/s) Trang 18Từ (1): Ta có A= = 883,3776552 Ta chọn A=900 để thỏa mãn điều kiện 5-1[1] Sau đó tính lại L theo A[ Công thức 5-11[1] =2724,056314 mm Để nối đai sau...

Ngày tải lên: 25/04/2023, 09:35

... Fr l12 sin(20°) - Pr1 l13 + RyB l11 = 0 => RyB = - (F r l12.sin(20°)−P R1 l13 l11 )= - 65,24219507 N (ngược chiều đã chọn) (hướng lên) => RyA = Fr sin(20°) + Pr1 - RyB = 1222,674315 ... Trang 25σ u1 = y1 m 19,1 106.Kn 2.Z n.b N = 0,476 16.38.164,3714847.5519,1 106.1,45 6,843930828 = 72,44481064 (N/mm2)Kiểm nghiệm ứng suất uốn tại chân răng bánh lớn: n – số vòng quay trong 1 phút ... 1,4M – Mômen xoắn quá tải - Xác định ứng suất tiếp xúc (σtx ) bằng công thức (3-13): σtx=1,05.10A i 6.√(i+1)3.K N b.n2 = 367.3,8618779281,05 106 √(3,861877928+1) 3.1,45.6,843930828 55 42,56257907...

Ngày tải lên: 10/05/2023, 15:09

... 19 3 IV HỆ PHƯƠNG TRÌNH GIẢI BẰNG PHƯƠNG PHÁP ẨN PHỤ HĨA 22 9 Ẩn phụ hóa với hệ hữu tỷ 22 9 Ẩn phụ hóa với hệ chứa thức 27 0 V HỆ PHƯƠNG TRÌNH GIẢI BẰNG PHƯƠNG PHÁP HÀM SỐ 29 6 ... KỸ NĂNG ĐẶC BIỆT HÓA et bo A TÌM MỐI QUAN HỆ GIỮA CÁC BIẾN TRÊN MỘT PHƯƠNG TRÌNH CỦA HỆ 413 B HỆ PHƯƠNG TRÌNH KHƠNG CĨ MỐI QUAN HỆ GIỮA CÁC BIẾN TRÊN MỘT PHƯƠNG TRÌNH 457 vi CHƯƠNG ... PHƯƠNG TRÌNH TỔNG HP ng A MỘT SỐ HỆ PHƯƠNG TRÌNH ĐẶC TRƯNG 470 kh a B PHỤ LỤC 520 ...

Ngày tải lên: 16/08/2015, 11:51