Đề tài này nghiên cứu tính toán thực tế trên công trình Trường Tiểu học Mỹ Hội 1 và Mỹ Hiệp 1, với 2 mô hình: đầm nén đất và móng cọc. Kết quả thu được của các mô hình này cho thấy cọc cừ tràm có thể áp dụng cho các điều kiện cấu trúc và địa chất tương tự. Mời các bạn cùng tham khảo!
Trang 1SỬ DỤNG MÓNG CỌC TRÀM TRONG CÔNG TRÌNH
XÂY DỰNG DÂN DỤNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU HUYỆN CAO LÃNH, TỈNH ĐỒNG THÁP
TÔ VĂN LẬN *
T T ÀN DƯƠNG **
An applicaton of Cajiput piles foundation at Cao Lanh, Dong Thap Abstract: Cajiput distributed are mainly in the Southern regions of
Vietnam, such as Kien Giang, Dong Thap, Long An provinces With many advantages, from previous studies, cajiput piles are commonly applied in to foundation structures in soft soil conditionsl Based on the results of research of the foundation using cajiput piles; This article investigates the practical calculation on the Primary School My Hoi 1 and
My Hiep 1 projects, with 2 models: compacting the soil and pile foundation The obtained results of these models raveal that cajiput piles could be applied in to similar structure and geological conditions
1 ẶT VẤN Ề *
Tại khu vực Tây Nam bộ nói chung và tỉnh
Đồng Tháp nói riêng, cọc tràm đã được sử dụng
khá phổ biến để làm nền móng công trình xây
dựng trên những vùng đất yếu cùng với các loại
móng khác như móng băng, móng cọc bê tông
cốt thép, cọc xi măng đất,
Ở huyện Cao Lãnh, tỉnh Đồng Tháp qua
tham khảo kết quả khảo sát địa chất của một
số công trình cho thấy địa tầng phổ biến là các
lớp đất yếu có chiều dày lớp từ 2-10 m kể từ
mặt đất tự nhiên, việc xem xét giải pháp sử
dụng cọc tràm trong những công trình có quy
mô vừa và nhỏ là một việc làm cần thiết hiện
nay với những ưu điểm nổi bật là thi công đơn
giản, sử dụng nguồn vật liệu tại chỗ và giá
thành hợp lý
Từ thực tế ở nước ta hiện nay chưa có tiêu
chuẩn về thiết kế, thi công và nghiệm thu nền và
móng sử dụng cọc tràm; việc thiết kế, tính toán
kiểm tra chủ yếu dựa vào kinh nghiệm, những
* Giảng viên Khoa Xây dựng, Trường ĐH Kiến trúc
TP Hồ Chí Minh;
** Học viên cao học ngành Kỹ thuật xây dựng, Trường
ĐH Kiến trúc TP Hồ Chí Minh)
kết quả nghiên cứu của các tác giả trước đây hoặc sử dụng, tham khảo nhưng tiêu chuẩn
“gần” với đặc điểm làm việc cọc tràm như TCVN 9354:2012; TCVN 9393:2012
Kết quả thí nghiệm thực tế cho thấy một số đặc trưng về độ bền của cọc tràm khu vực Nam
bộ theo Bảng 1 dưới đây, những số liệu này đã được sử dụng khá nhiều trong tính toán, thiết kế hiện nay
Bảng 1 Các đặc trưng sức bền của cọc tràm [1]
Ứng suất trung bình (kg/cm2)
Vị trí trên thân cọc
Nhận xét: với các giá trị theo bảng này cho thấy các giá trị là khá cao, trong tính toán kiến nghị sử dụng hệ số an toàn bằng 3 khi tính về cường độ của đất nền tương đương cũng như sức chịu tải theo vật liệu của cọc
Trang 2ảng 2 Sức kháng đơn vị t nh toán của đất dưới mũi cọc [1]
Chiều sâu
mũi cọc
tràm kể từ
mặt đất tự
nhiên (m)
Trị số Rc (t/m2) Các loại đất rời ở trạng thái chặt vừa
Các loại đất dính với độ sệt IL
400
660
300
200
310
120
200
510
680
380
250
320
160
210
620
700
400
280
340
200
220
690
730
430
330
370
220
240
730
770
500
350
400
240
260
Ghi chú: Các giá trị trong bảng trên, t số ứng với đất rời, mẫu số ứng với đất dính
2 MỘT SỐ QUAN ỂM TÍN TOÁN
NỀN MÓNG SỬ DỤNG CỌC TRÀM
2.1 Xem cọc là một vật liệu làm chặt đất
Hình 1 Cấu tạo và nguyên lý làm việc của
móng cọc tràm
Cọc tràm trong trường hợp này đóng vai trò
như một loại vật liệu bổ sung cho pha hạt của
đất Công thức tính số cọc tràm trên 1 m2
đất như sau [1]:
πd
e e
4
n
0 2
yc 0
Trong đó: n - số lượng cọc; d - đường kính
trung bình của cọc; e0 - độ rỗng tự nhiên; eyc -
độ rỗng yêu cầu
2.2 Xem cọc như một loại móng cọc
Tương tự như móng cọc gỗ và móng cọc bê
tông cốt thép, móng cọc tràm và nền dưới móng
cọc tràm được tính toán theo các trạng thái giới
hạn thứ nhất và thứ hai Để tiện thi công, thông thường các cọc được bố trí theo lưới hình ô vuông Khoảng cách giữa các cọc theo tính toán Trình tự thiết kế lúc này giống như thiết kế móng cọc thông thường, bao gồm các bước: tính sức chịu tải của cọc và lựa chọn sức chịu tải thiết kế; xác định số lượng cọc, bố trí cọc; tính toán móng (đài cọc)…
- Sức chịu tải theo vật liệu
Trong đó:
Rng - cường độ chịu nén tính toán dọc thớ của cọc;
Fc - diện tích tiết diện ngang mũi cọc
- Sức chịu tải theo đất nền
k
l f d k
F R k
Q k
Q
2
i i c
1
c c
2 s
1
P d
P
(3)
Trong đó: Fc - như trên; Rc - Sức kháng tính toán của đất dưới mũi cọc theo Bảng 2; dc - đường kính trung bình của cọc; fi - ma sát đơn
vị giữa đất và thành cọc; li - chiều dày lớp đất thứ i mà cọc xuyên qua; hệ số an toàn với mũi cọc k1 = 2, với thành cọc k2 = 1,5
Cường độ sức kháng trung bình trên thân cọc
fi trong trường hợp tổng quát:
i ' z v, i i u,
i αc k σ tgδ
Trong đó:
Trang 3cu,i - cường độ sức kháng không thoát nước
của lớp đất dính thứ “i”, (kPa);
α - hệ số, lấy từ 0,3-0,45 cho sét dẻo cứng và
bằng 0,6-0,8 cho sét dẻo mềm;
ki - hệ số áp lực ngang của đất lên cọc
3 SỬ DỤNG K T QUẢ T Í NG ỆM
NÉN T N CỌC TRÀM NGOÀ ỆN
TRƯỜNG TRONG T T K
3.1 Thực hiện th nghiệm hiện trường
Thí nghiệm hiện trường thực hiện theo quy
trình của TCVN 9393:2012, Cọc - Phương pháp
thử nghiệm hiện trường bằng tải trọng tĩnh ép
dọc trục và TCVN 9354:2012, Đất xây dựng -
Phương pháp xác định mô đun biến dạng tại
hiện trường bằng tấm nén phẳng
Thí nghiệm được thực hiện sau khi đóng cọc
tại các vị trí thử không ít hơn 7 ngày, sử dụng
tấm nén phẳng diện tích 1 m2 làm bàn nén Tải
trọng tác dụng lên nền gia cố cọc tràm được
thực hiện bằng kích thủy lực với hệ phản lực là
giàn chất tải Các số liệu về tải trọng, chuyển vị,
biến dạng… thu được trong quá trình thí nghiệm
là cơ sở để phân tích, đánh giá sức chịu tải và
mối quan hệ tải trọng - chuyển vị của nền
Gia tải trước được tiến hành bằng cách tác dụng lên nền gia cố cọc tràm khoảng 5% tải trọng thiết kế, sau đó giảm tải về 0, theo dõi hoạt động của thiết bị thí nghiệm Thời gian gia tải và thời gian giữ tải ở cấp 0 khoảng 10 phút Quy trình tăng tải và giảm tải: Thí nghiệm được thực hiện theo quy trình gia tải
và giảm tải từng cấp (mỗi cấp giảm tải bằng 2 lần cấp gia tải), tính bằng phần trăm (%) của tải trọng thiết kế
4 ỨNG DỤNG TÍN TO N C O MỘT
SỐ CÔNG TRÌN DÂN DỤNG TẠ UYỆN CAO LÃN TỈN ỒNG T P 4.1 Trường Tiểu học Mỹ ội 1
a Giải pháp thiết kế công trình
Theo Báo cáo kinh tế - kỹ thuật đầu tư xây dựng công trình Trường Tiểu học Mỹ Hội 1 được phê duyệt theo Quyết định số 557/QĐ-UBND ngày 17/11/2017 của 557/QĐ-UBND huyện Cao Lãnh, tỉnh Đồng Tháp, khối lớp học được xây dựng với diện tích là 1.250 m², quy mô xây dựng 3 tầng, kết cấu khung BTCT chịu lực
Số liệu về địa chất công trình được tổng hợp trong Bảng 3 dưới đây
ảng 3 Số liệu địa chất công trình Trường Tiểu học Mỹ ội 1
dày (m)
Dung trọng
tự nhiên, γW
(kN/m3)
Dung trọng đẩy nổi, γđn
(kN/m3)
Lực dính,
c, (kN/m2)
Góc ma sát trong,
θ (độ)
Chỉ số dẻo, (Ip)
Giải pháp nền móng sơ bộ được chọn là
móng trên nền gia cố bằng cọc tràm có chiều dài
4,5 m; độ sâu chôn móng là 2,0 m; cọc được
cắm vào lớp đất thứ 4 là 0,2 m
Tính toán sơ bộ cho móng băng dưới cột trục
E Tải trọng tính toán tại chân cột từ kết quả tính
toán khung bên trên như sau:
Trục Ntt (kN) Mtt (kNm) Qtt (kN)
Trục Ntt (kN) Mtt (kNm) Qtt (kN)
Sơ đồ móng, cọc trong nền như Hình 2
Trang 4H nh 2 Sơ đồ móng cọc trường TH Mỹ Hội 1
Sức chịu tải của nền khi với nền đất ban đầu
tại đáy móng R0 là:
k
m
m
II II
c
0
t
2
Với các giá trị: m1=1,1; m2=1,0; ktc=1; với
θ=3015’ có: A=0,049; B=1,195; D=3,437; h=2,0
m; γII=17,2 kN/m3; γ’II=7,8 kN/m3; giả thiết
chiều rộng móng, b = 2,0 m
Có R0 = 59,15 kN/m2 Giả thiết khi gia cố
cọc tràm, sức chịu tải của nền đất tăng lên 1,5
lần, nghĩa là R = 88,73 kN/m2
Với phương án móng băng 1 phương, nhịp
cột là 4,0; diện tích đáy móng yêu cầu tính với
dãy cột trục E là:
tc
0
tb
Chiều dài móng l = 36+4 = 40 (m); từ đó có
chiều rộng móng băng là b = 2,0 (m)
Với kích thước móng đã chọn: lxb = 40x2 =
80 m2 Áp lực trung bình tiêu chuẩn tại đáy
móng là 79,76 kN/m2, nhỏ hơn so với sức chịu
tải giả thiết của nền sau khi gia cố cọc tràm
Tính toán kiểm tra với cơ sở lý thuyết như
được trình bày ở mục 2 với các trường hợp: Sử
dụng cọc tràm tính như một giải pháp gia cố nền
và như một loại móng cọc; so sánh với kết quả
thử tải trọng tĩnh ngoài hiện trường đã được
thực hiện
b Tính toán theo quan điểm làm chặt đất
Chiều dài cọc xuyên qua 3 lớp đất 2,3,4;
trong đó lớp 2 có chỉ tiêu kém nhất Xác định sơ
bộ số lượng cọc với các chỉ tiêu của lớp này, với
hệ số rỗng giả thiết sau khi gia cố là 1,1; đường kính trung bình của cọc là 8 cm (đường kính gốc 12 cm, đường kính ngọn 4 cm)
Số lượng cọc cần thiết:
3,14x0,08 ( 1 1 , 4 )
1,1) -4(1,4 e
1 πd
e e 4 n
2 0
2 yc 0
= 24,8 (cọc/m2) Chọn mật độ 25 cọc/m2
(lưới cọc ô vuông 20x20 cm) Với đường kính mũi cọc
là 4 cm; sức chịu tải của nền tương đương
là 332,39 kN/m2 Đảm bảo điều kiện áp lực dưới đáy móng
Tổng số cọc cần thiết cho móng là:
N = 25 x 80 = 2.000 (cọc)
c Tính theo quan điểm như móng cọc
- Sức chịu tải theo vật liệu:
Pvl = 0,6RngFc = 0,6 x 260 x 3,14 x 22 = 1960 kG = 19,6 kN
Trong đó: Rng - cường độ chịu nén dọc thớ của cây tràm; Fc - diện tích tiết diện ngang của mũi cọc
- Sức chịu tải theo đất nền:
kN 12 , 6 5 , 1
01 , 8 2
56 , 1 k
Q k
Q
2 s
1
P d
Sức chịu tải cho phép của cọc lấy theo Pmin =
Pđ = 6,12 kN/cọc
- Phản lực đất nền tại đáy móng:
kN/m 94 , 152 2
, 0
6,12 (3d)
P
2 2
đ
- Diện tích đáy móng sơ bộ cần thiết:
38,14m 1,1x20x2
152,94
4155 1,2x
h γ n p
N β
tb tt
tt 0
Tổng tải trọng đứng đến đáy móng:
5833,2kN 1678,2
4155 N
N
đ tt 0
Trong đó tải trọng đứng do móng và đất trên móng:
1678,2kN 20x1,1
38,14x2,0x
N t t
Số lượng cọc cần thiết:
1430(coc) 6,12
5833,2 1,5x p
N k n
đ
tt
Ở đây, hệ số k lấy bằng 1,5 do kể đến móng chịu tải lệch tâm
Trang 5Diện tích đáy móng theo phương án móng
cọc khoảng 40 x 1,5 = 60,00 m2 Số cọc thực tế
bố trí là 25 x 60 = 1500 cọc
d Kiểm tra điều kiện cường độ của đất nền
tại mũi cọc
Mũi cọc đặt vào lớp 4, sức chịu tải của đất
nền tính toán với đáy móng quy ước b’ = 2,522
m; chiều sâu đặt móng quy ước hqu = 6,5 m; có
RM = 234,22 kN/m2
Ứng suất tại mặt phẳng mũi cọc:
- Do trọng lượng bản thân của đất nền: ζbt =
54,60 kN/m2
- Do tải trọng ngoài gây ra: với móng băng
có z/b = 6,5/2,522 = 2,58 Có k0 = 0,2389; tính
được pz = 6,23 kN/m2
Tổng ứng suất tại mặt phẳng mũi cọc:
ζbt + pz = 54,60 + 6,23 = 60,83 kN/m2 < RM
= 234,22 kN/m2 Thỏa điều kiện cường độ của
đất nền tại mặt phẳng mũi cọc
Đến đây, có thể thấy rằng: với cả 2 phương
pháp tính toán đều thỏa mãn điều kiện áp lực đất
dưới đáy móng và tại mặt phẳng mũi cọc Tuy
nhiên, với cách tính như một cọc cứng chịu lực, số
lượng cọc cần thiết là ít hơn so với phương án gia
cố nền Cần kết hợp với kết quả thử tải trọng tĩnh
ngoài hiện trường để xem xét quyết định
e Kết quả thí nghiệm nén tĩnh hiện trường
Báo cáo kết quả nén tĩnh bằng bàn nén có
kích thước 1x1 (m2) trên nền gia cố cọc tràm
ngoài hiện trường do Trung tâm Kiểm định chất
lượng công trình xây dựng Đồng Tháp thực hiện
tại 2 vị trí cột trục 4-E và cột trục 10-E với sức
chịu tải tính toán yêu cầu là 8 Tấn/m2; Tải trọng
thí nghiệm là 20 Tấn - tương đương 250% tải
trọng thiết kế
Gia tải từng cấp đến tải trọng thí nghiệm lớn
nhất theo là 250% Ptk với mỗi cấp gia tải bằng
25% tải trọng thiết kế
ảng 4 Kết quả th nghiệm nén tĩnh tại
móng cột trục 4-E Trường T Mỹ ội 1
Cấp tải
(%)
Tải trọng
ép (Tấn) Tăng tải Giảm tải
Cấp tải (%)
Tải trọng
ép (Tấn) Tăng tải Giảm tải
Dưới tác dụng của 250% tải trọng thiết kế là
20 Tấn, lưu tải trong 7 giờ độ lún của nền gia cố
cừ tràm là 75,93 mm, độ lún dư khi giảm tải về
0 là 65,22 mm
Hình 3 Bi u đồ qua hệ tải trọng - độ lún móng cột trục 4-E Trường TH Mỹ Hội 1
ảng 5 Kết quả th nghiệm nén tĩnh tại móng cột trục 10-E Trường T Mỹ ội 1
Cấp tải (%)
Tải trọng
ép (Tấn) Tăng tải Giảm tải
Trang 6Dưới tác dụng của 250% tải trọng thiết kế là
20 Tấn, lưu tải trong 7 giờ độ lún của nền gia cố
cừ tràm là 61,25 mm, độ lún dư khi giảm tải về
0 là 52,38 mm
Hình 4 Bi u đồ qua hệ tải trọng - độ lún trục
10-E Trường TH Mỹ Hội 1
Tại 2 vị trí thử nghiệm ngoài hiện trường,
nền gia cố cừ tràm đảm bảo khả năng chịu tải là
8 Tấn/m2
Nhận xét
Sau khi tính toán cụ thể cho công trình
trường tiểu học Mỹ Hiệp 1 với 2 cách tiếp cận
(làm chặt đất và móng cọc), về điều kiện áp lực
và độ lún của nền đều đáp ứng yêu cầu
Ở phương án tính toán cọc tràm như một cọc cứng, diện tích đáy móng và số lượng cọc cần thiết đều giảm so với phương án tính toán làm chặt đất
Nền đất sau khi gia cố bằng cọc tràm có sức chịu tải tăng 1,5 lần so với nền đất yếu ban đầu,
về tính toán theo phương án móng cọc, sức chịu tải của cọc đạt đến 6,12 kN/cọc
4.2 Trường Tiểu học Mỹ iệp 1
a Số liệu công trình
Công trình được thiết kế với quy mô 2 tầng; diện tích xây dựng khối 12 phòng học 450m²; khối hành chính quản trị, phục vụ học tập 592 m²; khối 6 phòng học 372 m²
Căn cứ vào hồ sơ địa chất ta có các số liệu về đất nền theo Bảng 6 dưới đây
Với lớp 1 là loại đất rất yếu nên không thể sử dụng phương án móng trên nền tự nhiên, ở đây tính toán với việc sử dụng giải pháp móng cọc tràm, mũi cọc nằm trong lớp 2A - cách đỉnh lớp 2 là 2,5 m
ảng 6 Số liệu địa chất công trình Trường Tiểu học Mỹ iệp 1
Chiều dày lớp (m)
Dung trọng tự nhiên, γW
(kN/m3)
Góc ma sát trong,
θ (độ)
Độ sệt
IL
Lực dính, c (kN/m2)
Mô đun biến dạng,
Eo
(kG/cm2)
Sức chịu tải của nền khi với nền đất ban
đầu tại đáy móng tính toán tương tự công
trình Trường TH Mỹ Hội 1 với các giá trị:
m1=1,1; m2=1,0; ktc=1; với θ=2,510
có:
A=0,037; B=1,149; D=3,367; h=2,0 m;
γII=16,5 kN/m3; γ’II=6,7 kN/m3; giả thiết
chiều rộng móng, b = 2,0 m
Có R = 54,18 kN/m2 Giả sử khi gia cố cọc
tràm, sức chịu tải của nền đất tăng lên 1,5 lần,
nghĩa là Ryc = 81,27 kN/m2
Tổng tải trọng tác dụng lên khung trục D tại
cao độ chân cột là:
1909kN;
Nt c
0
Nt t 2195kN
0
kNm;
2
Mt c
0
0
8kN;
7
Qt c
0
0
Với phương án móng băng 1 phương, nhịp cột là 4,0; diện tích đáy móng yêu cầu tính với cột trục D là:
tc 0 tb
Chiều dài móng l = 20+4 = 24 (m); từ đó có chiều rộng móng băng là b = 2,0 (m); diện tích đáy móng là 48,00 m2
Trang 7
Kiểm tra tương tự như công trình Trường
Tiểu học Mỹ Hội 1, cho thấy thỏa mãn điều kiện
áp lực với giả thiết sức chịu tải nền gia cố cọc
tràm tăng lên 1,5 lần so với ban đầu
Sơ đồ móng cọc với mặt cắt ngang như hình
5 Đáy móng ở lớp 1, mũi cọc đặt trong lớp 2A,
cách đỉnh lớp 2 là 2,5 m
Hình 5 Sơ đồ móng cọc trường TH Mỹ Hiệp 1
b Tính toán theo quan điểm làm chặt đất
Tính toán tương tự điểm b, mục 4.1, có số
lượng cọc tràm yêu cầu là 22,6 cọc/m2; chọn
mật độ 25 cọc/m2 Sức chịu tải của nền tương
đương là 327,42 kN/m2 Thỏa mãn điều kiện áp
lực dưới đáy móng
Tổng số cọc cần thiết cho móng là:
N = 25 x 48 = 1.200 (cọc)
c Tính theo quan điểm như móng cọc
- Sức chịu tải theo vật liệu:
Tương tự như trên, có Pvl = 19,6 kN
- Sức chịu tải theo đất nền:
kN 78 , 6 5 , 1
41 , 9 2
00 , 1 k
Q k
Q
2 s
1
P
d
Sức chịu tải cho phép của cọc lấy theo
Pmin = Pđ = 6,78 kN/cọc
Tính toán tương tự như điểm c, mục 4.1, có
kết quả các bước tiếp theo:
- Phản lực đất nền tại đáy móng: ptt = 169,47
kN/m2
- Diện tích đáy móng sơ bộ cần thiết:
Asb = 33,12 m2
- Tổng tải trọng đứng đến đáy móng:
Ntt = 2195 + 1957 = 3652 kN
Số lượng cọc cần thiết: 808 cọc Diện tích đáy móng theo phương án móng cọc là 24 x 1,5 = 36,00 m2 Số cọc thực tế bố trí
là 25 x 36 = 900 cọc
Kết quả kiểm tra áp lực xuống cọc khi xét đến các thành phần M và Q đều thỏa mãn với sức chịu tải thiết kế đã lựa chọn là 6,78 kN/cọc
d Kiểm tra điều kiện cường độ của đất nền tại mũi cọc
Mũi cọc đặt vào lớp 2A, sức chịu tải của đất nền tính toán với đáy móng quy ước b’ = 2,3 m;
chiều sâu đặt móng quy ước hqu = 6,5 m; có RM
= 147,34 kN/m2 Ứng suất tại mặt phẳng mũi cọc:
- Do trọng lượng bản thân của đất nền:
ζbt = 52,75 kN/m2
- Do tải trọng ngoài gây ra: với móng băng
có z/b = 6,5/2,32 = 2,83 Có k0 = 0,24; tính được
pz = 6,70 kN/m2 Tổng ứng suất tại mặt phẳng mũi cọc:
ζbt + pz = 52,75 + 6,707 = 59,45 kN/m2 < RM
= 147,34 kN/m2 Thỏa điều kiện cường độ của đất nền tại mặt phẳng mũi cọc
e Kết quả thí nghiệm nén tĩnh hiện trường
ảng 7 Kết quả th nghiệm nén tĩnh ngoài hiện trường công trình Trường tiểu học Mỹ iệp 1
% tải trọng thiết kế
Tải trọng thí nghiệm (T/m2)
Độ lún sau từng cấp, Si
(mm)
Số gia độ lún, ∆Si
(mm)
Thực hiện thí nghiệm nén tĩnh nền gia cố cừ tràm ngoài hiện trường do Cty TNHH địa kỹ thuật và môi trường Cửu Long thực hiện
Trang 8Gia tải từng cấp đến tải trọng thí nghiệm lớn
nhất theo dự kiến là 200% Ptk với mỗi cấp gia
tải bằng 20% tải trọng thiết kế
ảng 8 Kết quả th nghiệm và t nh toán
2 Sức chịu tải giới hạn (T/m2
Hình 6 Bi u đồ qua hệ tải trọng - độ lún
Trường TH Mỹ Hiệp 1
Từ kết quả thí nghiệm nén tĩnh, sức chịu tải cho
phép được xác định với hệ số an toàn là 2, có Pcp = 7
Tấn/cọc, tương ứng với độ lún bằng 22,33 mm
Kết quả tính toán cũng cho thấy khi tính theo
mô hình móng cọc, kích thước móng nhỏ hơn so
với mô hình cọc làm chặt đất (36,00 m2
so với 48,00 m2); tương ứng số lượng cọc khi tính theo
mô hình móng cọc cũng ít hơn (900 cọc so với
1.200 cọc)
5 K T LUẬN K N NG Ị
Cùng với những giải pháp xử lý nền móng
khác, cọc tràm nên được sử dụng ở khu vực
huyện Cao lãnh, Đồng Tháp nói riêng và khu
vực Nam bộ nói chung với những ưu điểm
nổi bật như khả năng cải thiện về sức chịu tải khá tốt, sử dụng nguồn vật liệu tại chỗ nên giá thành hạ, biện pháp thi công đơn giản; Trong thực tế, có thể xem xét, tính toán cọc tràm ở các phương diện như một vật liệu gia cố nền hoặc như một loại móng cọc Tùy theo đặc điểm của nền đất yếu, sử dụng móng cọc tràm có thể làm tăng sức chịu tải của nền lên ít nhất 1,5 lần
so với nền đất ban đầu; trường hợp tính toán như móng cọc cứng, sức chịu tải của một cây cọc tràm
có thể đạt được 0,5 - 0,7 Tấn/cọc Kết quả tính toán ở cả 2 công trình đều cho thấy tính toán theo
mô hình cọc cứng sẽ cho kích thước móng cũng như số lượng cọc cần thiết nhỏ hơn so với phương
án làm chặt đất;
Để đảm bảo tính pháp lý, cần sớm ban hành các tiêu chuẩn, quy định hoặc hướng dẫn về thiết kế, thi công và đánh giá chất lượng, nghiệm thu đối với cọc tràm sử dụng trong các công trình xây dựng hiện nay
TÀ L ỆU T AM K ẢO
[1] Hoàng Văn Tân và nnk Quy trình tính toán và thiết kế móng cọc tràm trên nền đất yếu
- Đề tài KHCN mã số RD-9513;
[2] TCVN 9362:2012, Tiêu chuẩn thiết kế nền nhà và công trình;
[3] TCVN 9393:2012, Cọc - Phương pháp thử nghiệm hiện trường bằng tải trọng tĩnh ép dọc trục;
[4] TCVN 9354:2012, Đất xây dựng - Phương pháp xác định mô đun biến dạng tại hiện trường bằng tấm nén phẳng;
[5] Ban Quản lý dự án huyện Cao Lãnh, tỉnh Đồng Tháp - Tài liệu về khảo sát, thiết kế các công trình Trường Tiểu học Mỹ Hội 1; Trường Tiểu học Mỹ Hiệp 1;
[6] Thái Thành Dương, Nghiên cứu giải pháp nền móng bằng cọc tràm trong công trình xây dựng dân dụng trên nền đất yếu thuộc huyện Cao lãnh - tỉnh Đồng Tháp, Luận văn Thạc sĩ, Trường Đại học Kiến trúc TP.HCM, năm 2019
Người phản biện: PGS, TS TRƯƠNG QUANG THÀNH