Tài liệu thi công chân đế công trình biển bằng thép, chương 14 pdf

Kết luận: Hệ đảm bảo điều kiện ổn định ban đầuIII.1.1.2.Tính toán lực kéo để vận chuyển KCĐ và Sà lan... tiết bình thường, giả sử tại thời điểm vận chuyển, các số liệu về khítượng hải vă

-Toạ độ z của trọng tâm KCĐ : zG = 16.885( m).

-Toạ độ z của trọng tâm của sà lan : zG1 = 4 : 2 = 2 (m)

Kết luận: Hệ đảm bảo điều kiện ổn định ban đầu

III.1.1.2.Tính toán lực kéo để vận chuyển KCĐ và Sà lan.

tiết bình thường, giả sử tại thời điểm vận chuyển, các số liệu về khítượng hải văn như sau:

+ Vận tốc dòng chảy lớn nhất là Vc = 1.3 m/s

+ Chiều cao sóng giả dụ là Hs = 0.7 m

Để hệ sà lan và KCĐ ổn định khi vận chuyển thì yêu cầu sàlan

di chuyển với vận tốc nhỏ khoảng Vdc = 0.7 m/s

Lực kéo sàlan phải thắng được lực cản của môi trường tác độnglên sà lan Lực cản này gồm có lực cản do dòng chảy và lực cản dosóng (bỏ qua lực cản do gió):

Vc là vận tốc của dòng chảy có xét đến di chuyển tương đối của

sà lan với dòng chảy Suy ra Vc = 0.7 + 1.3 ( m/s )

Am diện tích mặt ướt tổng cộng:

Am  2 *T * (L  B)  L * B  2 *1.83 * (120  55)

FC1 21 *1.025* 22 *(3*10
3 *7240.5)  44.53 ( T )+ FC2 lực cản do hình dáng

FC 2 2 c 1 V 2 (1.2 * A )p

Ap Diện tích mặt ướt vuông góc với hướng của dòngchảy:

A  T * B  1.83 * 55  100.65 ( m2 )

FC 2  1 *1.025 * 22 * (1.2

*100.65)2  247.6 ( T )

s 2

Vậy lực dòng chảy tác dụng vuông góc lên sà

lan là: Fc = 44.53 + 247.6 = 292.13 ( T )

L chiều dài sà lan, L = 120 m

Cd hệ số trôi dạt trùng bình, tra Cd = 0.8 N/m5Suy ra: Fs = 0.8 * 552 * 120 * 0.72 = 142296 ( N ) =

14.23 T Như vậy lực cản tổng cộng của môi trường tác

động lên sàlan là:

292.13 +14.23 = 306.36 T

Vậy cần chọn tàu thỏa mãn có sức kéo lớn hơn 306.36T

III.2 Giai đoạn đánh chìm.

III.2.1 Tính toán và Bố trí hệ tời kéo puly trên SLMB để kéo KCĐ khỏi sà lan.

-Xem hình

vẽ

III.2.2 Tính toán trạng thái nổi của chân đế sau khi xuống

nước,Thiết kế

phao phụ nếu cần.

+ Chọn hệ toạ độ XYZ trùng với hệ toạ độ của KCĐ

* Xác định lực đẩy nổi của KCĐ khi nó hoàn toàn nằm trong nước

+ Vậy FĐN = 1417.58 ( T ) > FKCĐ = 1002.639 ( T )

Kết luận : KCĐ tự nổi không cần phao phụ.

+ Toạ độ tâm nổi trường hợp này là : Zc = 29m

* Toạ độ tâm nổi khi KCĐ ở trạng thái 3 là:

tr¹ng th¸i 3

+51.000

* Toạ độ tâm nổi khi KCĐ ở trạng thái 4 là :

47 3.391-Toạ độ tâm nổi2358.3925040.449

0.003 -2.125 22.55

8+ Trường hợp này toạ độ tâm nổi là C(0.0, -2.125, 22.558)

tr¹ngth¸i 4

+51.000

* Giả sử KCĐ tự nổi cách đáy biển một đoạn 1 đến 3 ( m )

+ Ta tính lực đẩy nổi của chân đế trong trường hợp này

0.016

25.00 -

-7.000

0 5.843

146.0 -

0.012

25.00 -

-7.000

0 4.980

124.5 -

0.012

25.00 0.00

-0

0 3.844

96.10

-0.000

0.016

25.00

-0 7.000

0 5.843

146.0

25.00 14.00

-0

0 7.095

177.3 99.32

0.016

16.27-

-13.73

3.0787

4.462

72.62

61.26

-13.736

30 10.33

0

0.72

0.016

16.27-

-13.73

3.0787

4.311

70.17

59.20

-13.272

0.016

16.27 13.73

-2

3.0787

4.462

72.62

-61.267

13.736

34 10.33

0

0.72

0.016

16.27 13.73

-2

3.0787

4.311

70.17

-59.201

13.272

0.016

24.54 -

-7.000

3.1161

6.398

157.0 -

-44.78

19.937

-0 3.1161 6.398

157.0 44.78

0.022

24.13-

-13.47

6 6.423

154.9 -

-86.57

38.537

0.022

24.13 13.47

-9

6 6.423

154.9 86.57

-0

38.537

24.13-

-13.21

9.0787

4.091

98.71

54.04

-37.138

58 10.14

4 0.72 0.016 -8.00 -13.219.0787 4.233 -33.86 -55.92 38.434

24.13 -

-6.479

9.1161

5.921

142.8 -

-38.36

53.980

0.016

24.13 6.47

-9

9.1161

5.921

142.8 38.36

-2

53.980

0.016

24.13 -

-6.479

12 5.407

130.4 -

-35.03

64.888

0.016

24.13 6.47

-9

12 5.407

130.4 35.03

-1

64.888

87 20.69

0

0.53

0.012

24.13 6.47

-9

12 4.679

112.9 30.31

-2

56.146

0.016

24.13 12.95

-7

12 6.732

162.4 87.22

-6

80.783

-12.34 19 7.494

173.2 -

-92.53 142.382

102 21.39

4 0.72 0.016 -8.00 -12.34 19 8.928 -71.42

110.2 169.63

0.016

23.10 -

-0.609

19 11.855

273.9 -

-7.220

225.244

0.022

23.11 12.34

-8

19 7.494

173.2 92.53

-3

142.382

0.016

23.10 -

-5.870

26 4.899

113.2 -

-28.75

127.375

125 19.13

3

0.53

0.012

23.10 -

-5.870

26 4.327

99.97

25.39

-112.490

0.016

23.10 5.87

-0

26 4.899

113.2 28.75

-5

127.375

23.10 11.73

-9

26 6.305

145.6 74.01

-5

163.930

0.022

22.10-

-11.13

33 7.493

165.6 -

-83.40

247.270

150 19.90

8

0.61

0.014

22.10-

-11.13

33 5.956

131.6 -

-66.29

196.542

0.014

22.10 0.60

-9

33 7.873

174.0 4.79

-1

259.805

0.022

22.10 11.13

-1

33 7.493

165.6 83.40

-1

247.270

160 19.90

8

0.61

0.014

22.10 11.13

-1

33 5.956

131.6 66.29

-1

196.542

0.014

22.10 -

-5.261

40 3.148

69.57

16.56

-125.911

173 17.59

5

0.53

0.012

22.10 -

-5.261

40 3.979

87.93

20.93

-159.152

22.10 5.26

-1

40 3.148

69.57

-16.560

125.911

0.014

22.10 10.52

-2

40 4.219

93.24

-44.390

168.750

21.48-

-10.17

44 4.283

92.03

43.57

-188.462

198 11.37

6

0.61

0.014

14.04-

-10.17

44 3.403

47.79

34.62

-149.746

0.014

21.48 -

-4.857

44 4.153

89.24

20.17

-182.743

21.48 10.17

-4

44 4.283

92.03

-43.579

188.462

208 11.37

6

0.61

0.014

14.04 10.17

-4

44 3.403

47.79

-34.626

149.746

+ Ta thấy FĐN > PKCĐ ( 1071.815 > 1002.639 )

+ Vậy không cần phải đặt phao phụ

+ Cao độ tâm nổi trường hợp này là : Zc = 19m

+ Ta thấy FĐN > PKCĐ ( 1071.815 > 1002.639 )

+ Lượng nước dằn vào các ống chính để KCĐ

chạm đáy là : Pn = FĐN - PKCĐ =

1101.438– 1002.639 = 98.799 (T)