Tài liệu Móng sâu công trình trên nền đất yếu ppt

Các loại móng sâu gồm: móng cọc BTCT đúc sẵn cọc ép và cọc đóng, móng cọc khoan nhồi, móng cọc ống, móng cọc barrette, móng giếng chìm, móng giếng chìm hơi ép.. - Móng cọc là loại móng c

Chương 3 MÓNG SÂU

3.1 Khái niệm về móng cọc

- Móng sâu được chọn để thiết kế cho các công trình trên đất yếu lẫn đất

tốt với tải trọng công trình lớn Các loại móng sâu gồm: móng cọc BTCT

đúc sẵn (cọc ép và cọc đóng), móng cọc khoan nhồi, móng cọc ống, móng

cọc barrette, móng giếng chìm, móng giếng chìm hơi ép

- Móng cọc là loại móng có khả năng tiệp nhận tải trọng bên trên và

truyền tải trọng này thông qua cọc xuống nền đất tốt ở mũi cọc phía dưới

- Đài cọc: có nhiệm vụ tiếp thu phần tải trọng bên trên để truyền xuống

cho cọc

- Hệ cọc: là những cọc được liên kết lại bởi đài cọc, có nhiệm vụ nhận tải

trọng từ đài và truyền xuống đất nền bên dưới mũi cọc (chọn đất tốt)

Hình 4.1 Móng cọc

- Khi thiết kế móng sâu trong nền đất yếu nếu xảy ra hiện tượng ma sát âm sẽ làm giảm sức chịu tải của cọc

- Khi đài cọc đặt trong vùng đất yếu sẽ rất sâu thì sẽ khó thi công, do đó phải tính toán đài cọc

và cọc hợp lí

3.2 Phân loại móng cọc

3.2.1 Theo vật liệu cọc

- Gỗ: cừ tràm (cọc tràm), tre, thông, …

* Cừ tràm: chiều dài từ 4-5m (thường chọn 4,5m) đường kính 6-8 cm, mật độ 16cây/m2, 25c/m2, 36c/m2, 49c/m2 (thường gặp 25c/m2), sức chịu tải 1 cây cừ tràm 400 kG (4 kN) – 1000

kG (10 kN)

- Thép: I, H, ống, bản, …

- Bê tông:

+ Chế tạo sẵn: cọc vuông, cọc tròn, cọc ống; thi công bằng búa đóng dieze hay máy ép thủy lực

+ Đúc tại chổ: cọc khoan nhồi, cọc barrette

3.2.2 Theo khả năng chịu tải

- Cọc chịu mũi, cọc ma sát

- Cọc chịu tải trọng đứng, cọc chịu tải trọng ngang

3.2.3 Theo chiều sâu đặt đài

- Móng cọc đài thấp: độ sâu chôn đài thỏa đk tác dụng lực ngang H; hệ cọc chỉ chịu nén, không chịu uốn

- Móng cọc đài cao: đài cọc nằm trên mặt đất tự nhiên; hệ cọc làm việc chịu uốn; công trình cầu, cảng

3.2.4 Theo đặc tính chịu lực

- Móng cọc đài đơn, đài kép, đài băng, đài bè

3.3 Cấu tạo cọc bê tông cốt thép

- Nối cọc: hộp nối, nối bản áp thép hình chữ V, nối bản áp thép tấm, nối đối đầu

Nền của móng cọc

Hệ cọc Đài cọc

h

THÉP HỘP ĐẦU CỌC TL : 1/10

350 350 8x350x180

=8mm

11

334x180x8

350x350x8

10 9

3Ø20

3 - 3

(CHIỀU CAO ĐƯỜNG HÀN h=10mm) TỶ LỆ 1/10 CHI TIẾT BẢN THÉP ĐẦU CỌC

9 11

250x250x8 3Ø20

Lưới thép φ 6 LƯỚI THÉP ĐẦU CỌC TL : 1/10

58 50

300x300x10

4 - 4

TL :1/10 CỌC CBT-1

350x350x8 9

CỌC CBT-2 12

CHI TIẾT B NỐI CỌC CBT-1 & CBT-2

TỶ LỆ :1/10 200x200x12 12

4Ø18 1 Ø20 3

MC 2-2 TL: 1/10 HÀN CHỤM ĐẦU

Hình 3.2 Chi tiết cọc

1Ø20

CHI TIẾT CỌC BÊTÔNG CBT1

3

12Ø

6a200

2

Ø6

1

TL : 1/20 2Ø18

1

11Ø 6a100

12 Ø 6a 50

1 lưới th ép h àn Ø6a50 Bả n th ép đ ầu cọ c loạ i A

Hình 3.3 Cấu tạo cọc (đoạn cuối cùng)

1 lươ ùi the ùp ha ø n Ø6A5 0

3 lươ ùi the ùp hà n Ø6a 5 0 loa ïi B

Bả n thép đ ầu cọ c

loa ïi A

1Ø20

CHI TIẾT CỌC BÊTÔNG CBT2

3 14Ø

6 a10 0

TL : 1/20

1 3Ø 6a 2 00

2Ø1 8

6 4

12Ø 6a 1 00

3 lươ ùi thép hà n Ø6a 50 loạ i B

14Ø

6 a5 0

loa ïi A Bả n thép đ ầu cọ c

1 lưới thé p ha øn Ø6a50

Hình 3.4 Cấu tạo cọc (đoạn giữa)

3.4 Trình tự tính tốn mĩng cọc:

1 Dữ liệu tính toán

- Số liệu tải trọng (tính toán) và mặt bằng móng công trình

- Địa chất công trình

- Chọn các đặc trưng của móng: mác bê tông, cường độ thép

- Chọn tiết diện và chiều dài cọc (cắm vào đất tốt > 1,5m), đoạn neo ngàm trong đài cọc (đoạn ngàm + đập đầu cọc ≈ 0,5-0,6m)

Qs

Qp

4

Ntt Htt Mtt

Hình 3.5 Sơ đồ tính toán móng cọc

2 Kiểm tra móng cọc làm việc đài thấp

E ≥ H

2

2

1

f a

FS

K

FS K

H D

a p

f

γ







 −

Df ≥ 0,7 hmin

b

H h

γ

2 45 tan 0









=

Kp = tan2 (450 + ϕ/2)

Ka = tan2 (450 - ϕ/2)

FS = 3 (áp lực đất sau đài chưa đạt đến trạng thái bị động)

γ : dung trọng của đất từ đáy đài đến mặt đất

b : cạnh của đáy đài theo phương vuông góc với H

Trường hợp thiết kế móng cọc cầu, bờ kè (móng đài cao) thì không cần tính bước này

3 Xác định sức chịu tải của cọc Pc

- Theo vật liệu làm cọc

Qvl = ϕ Ap Rvl

Q a = ϕ (R b A b + R a A a )

ϕ : hệ số ảnh hưởng bởi độ mảnh của cọc, ϕ∈ (l0/r hay l0/d, l0 = ν l), tra bảng 3.2/168

v = 2 v = 0,7 v = 0,5

Đầu cọc ngàm trong đài và

mũi cọc nằm trong đất

mềm

Đầu cọc ngàm trong đài và mũi cọc tựa trong đất cứng hoặc đá

Đầu cọc ngàm trong đài và mũi cọc ngàm trong đá

* Cọc khoan nhồi, cọc barrette, cọc ống nhồi bêtông

Q a = (R u A b + R an A a )

Ru : cường độ tính toán của bê tông

Ru = R/4,5; Ru ≤ 6 MPa: khi đổ bêtông dưới nước, bùn

Ru = R/4; Ru ≤ 7MPa: khi đổ bêtông trong hố khoan khô

R : mác thiết kế của bê tông

Ran : cường độ tính toán cho phép của cốt thép

Φ < 28mm, Ran = Rc/1,5; Ran ≤ 220 MPa

- Theo điều kiện đất nền:

+ Theo chỉ tiêu cơ học

p

p p s

s s p

p s

s

q A FS

f A FS

Q FS

Q

Q = + = +

FS

q A f A FS

Q Q FS

Q

a

+

=

+

=

=

FSs : hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên; 1,5 ÷ 2,0

FSp hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc; 2,0 ÷ 3,0

FS : hệ số an toàn chung, chọn 2 ÷ 3

 Thành phần chịu tải do ma sát xung quanh cọc Qs

f s = c a + σh ’ tanϕa

= c a + K sσv ’ tanϕa

ca , ϕa = c, ϕ : cọc đóng, ép bêtông cốt thép

ca , ϕa = 0,7[c, ϕ] : cọc thép (bảng 3.28/213)

Ks = K0 = 1 - sinϕ (đất)

Ks = 1,4 K0 (khi đất nền bị nén chặt do đóng cọc)

µ

µ ξ

−

=

=

1

s

OCR

K s = ( 1 − sin ϕ ) (đất cố kết trước)

Ks có thể từ bảng 3.10/186 theo Das

Kstanϕa có thể lấy từ bảng 3.30/213 theo TCXD 205-1998

 Thành phần sức chịu mũi của đất dưới mũi cọc Qp

* Phương pháp Terzaghi:

q p = 1,3 c N c + γ h N q + 0,6 γ r p Nγ (rp: b/kính cọc tròn)

q p = 1,3 c N c + γ h N q + 0,4 γ d Nγ (d: cạnh cọc)

Nc , Nq , Nγ : hệ số sức chịu tải, xác định theo Terzaghi, bảng 3.5/174 γ D f = σv ’

h : độ sâu từ mũi cọc đến mặt đất

* Phương pháp Meyerhof:

qp = c Nc’ + q’ Nq’

Nc’, Nq’ : xác định từ biểu đồ 3.28/178

* TCXD 205-1998:

q p = c N c + σv ’ Nq + γ d Nγ

+ Theo chỉ tiêu vật lí

Qa = km (Rp Ap + u Σ fsi li) (21-86)

km = 0,7 : cọc chịu nén; km = 0,4 : cọc chịu kéo

Q tc = m R q p A p + u ∑

=

n

i 1

m f f si l i (205-1998)

k

Q

nc < 6 cọc : ktc = 1,75

nc = 6 ÷ 10: ktc = 1,65

nc = 11 ÷ 20: ktc = 1,5

nc = > 21: ktc = 1,4

mR , mf : hệ số điều kiện làm việc của đất ở mũi cọc mà bên hông cọc, bảng 3.18/201

Rp : sức chịu tải đơn vị diện tích của đất dưới mũi cọc, bảng 3.19/201

fsi : lực ma sát đơn vị giữa đất và cọc, bảng 3.20/202

=> Chọn Pc = min (Pvl ; Pđn)

* Cọc khoan nhồi, barrette:

Q tc = m (m R q p A p + u ∑

=

n

i 1

m f f si l i) (205-1998)

m : hệ số điều kiện làm việc, bảng 3.21/203

mR , mf : hệ số điều kiện làm việc của đất ở mũi cọc mà bên hông cọc, bảng 3.22 & 3.23/203.

qp : cường độ chịu tải của đất dưới mũi cọc

Đất dính, qp tra bảng 3.25/204

Đất rời, qp được tính

qp = 0,75β(γ’dpAk + αγLBk): cọc nhồi, cọc barrette, cọc ống lấy nhân

qp = β(γ’dpAk + αγLBk): cọc ống giữ nguyên nhân

γ’ : trọng lượng riêng của đất dưới mũi cọc

γ : trọng lượng riêng của đất nằm trên mũi cọc

Các hệ số α, β, Ak , Bk tra bảng 3.24/204

- Theo thí nghiệm SPT

Sức chịu tải cho phép của cọc trong đất dính và đất rời theo TCXD 195

Q a = 1,5 N A p + (0,15 N c L c + 0,43 N s L s ) Ω - W p

N : Số SPT

N : Số SPT trung bình trong khoảng 1d dưới mũi cọc và 4d trên mũi cọc Nếu N > 60, khi tính toán lấy N = 60; nếu N >50 thì trong công thức lấy N = 50

Nc : giá trị trung bình SPT trong lớp đất rời

Ns : giá trị trung bình SPT trong lớp đất dính

Ap : diện tích tiết diện mũi cọc

Lc : Chiều dài cọc nằm trong lớp đất rời (m)

Ls : Chiều dài cọc nằm trong lớp đất dính (m)

Ω : Chu vi tiết diện cọc (m)

Wp : Hiệu số giữa trọng lượng cọc và trọng lượng đất bị cọcthay thế

- Theo thí nghiệm CPT

Sức chịu tải cực hạn tính theo CPT

Qu = qp Ap + fs As

qp : cường độ chịu mũi cực hạn của đất ở mũi cọc được xác định: q p =k c q c ; q c : sức kháng xuyên trung bình lấy trong khoảng 3d phía trên và 3d phía dưới mũi cọc

fs : Cường độ ma sát giữa đất và cọc được suy từ sức kháng mũi ở chiều sâu tương ứng:

i

ci

si

q

f

α

= ; kc , αi lấy theo bảng 3.33 trang 216.

* Sức chịu tải của cọc cuối cùng sẽ lấy theo kết quả thí nghiệm nén tĩnh hiện trường

4 Chọn số lượng cọc và bố trí cọc

c

tt

P

N

n=β ∑ ; β = 1,2 ÷ 1,6

=> bố trí cọc khoảng (3 ÷ 6)d, cấu tạo đài có mép đài cách mép cọc ngoài ≥ 100 ÷ 150mm

5 Kiểm tra sức chịu tải của cọc (lực tác dụng lên cọc)

∑

∑

i max

tt x 2

i max

tt y tt

y

M x

x M n

N P

∑

∑

i i

tt x 2

i i

tt y tt )

y

,

x

y

M x

x M n

N P

P max≤ P c (Q a )

P min≤ P n

Pn : sức chịu nhổ an toàn của cọc

- Kiểm tra sức chịu tải của cọc làm việc trong nhóm Hệ số nhóm k:











−

=

2 1

1 2 2 1

90

) 1 ( ) 1 ( 1

n n

n n n n

θ

k













=

s

d arctg

n1 : số hàng cọc

n2 : số cọc trong 1 hàng

d : đường kính hoặc cạnh cọc

s : khoảng cách giữa các cọc

Pnh = k nc Pc

nc : số cọc

6 Kiểm tra ứng suất dưới mũi cọc (móng khối qui ước)

Fqu = Lqu Bqu

= [(L - 2x) + 2 lc tanα] [(B - 2y) + 2 lc tanα]

y

tc y x

tc x qu

tc qu min

M W

M F

N

±

±

=

qu

tc qu

N

∑

=

σ

) Dc Bh

Ab ( k

m m

qu tc

2 1 II

σ

σmax ≤ 1,2 RII

γ*: trọng lượng riêng trung bình của đất nằm trên mũi cọc,

∑

=

γ

i

i i

h

h

*

7 Kiểm tra độ lún của móng cọc

h

tb

gl = σ − γ

σ

gl

z

gl = k σ

σ

i i

i i n i

n

i

e

e e S

S

1

2 1 1

−

=

= ∑= ∑=

i i oi n

i

h p a

= 1

i i oi i n

i

h p E

S ≤ S gh

8 Kiểm tra chuyển vị ngang của cọc

- Tính toán cọc chịu tải trọng ngang

- Kiểm tra chuyển vị ngang cho phép

0.207L 0.586L 0.207L

M1 (max) M1 (max)

0.293L

0.707L

M2 (max) M2 (max)

Q ≤ Png (Png : sức chịu tải ngang của cọc)

3 0

1000 l

EJ

ng

∆

= β

[T]

∆ng = 1 cm: chuyển vị ngang tại đầu cho phép

EJ : độ cứng của cọc

β = 0,65 : khi cọc đóng trong đất sét

β = 1,2 : khi cọc đóng trong đất cát

l ≈ 0,7 d ; d [cm]: cạnh hay đường kính cọc

9 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng của đài

Pxt ≤ Pcx

Pxt = Σ phản lực của những cọc nằm ngoài tháp xuyên ở phía nguy hiểm nhất

Pcx = 0,75 Rk Stháp xuyên

10 Xác định nội lực và bố trí cốt thép

- Tính moment: dầm conxôn, ngàm tại mép cột, lực tác dụng lên dầm là phản lực đầu cọc

0

0 0 , 9R h

M h

R

M F

a

g a

g

γ

11 Một số vấn đề thi công:

- Tính móc cẩu để vận chuyển và thi công cọc

Hình 4.6 Sơ đồ tính toán móc cẩu

- Nếu cọc đóng thì chọn búa đóng

E ≥ 25 Pc

5

≤

+

E

q

Q

Sơ đồ 2 móc cẩu (vận chuyển)

Sơ đồ 1 móc cẩu (dựng lắp)

E: năng lượng búa đóng; Q: trọng lượng búa; Pc: sức chịu tải của cọc; q: trọng lượng cọc

- Thực tế chọn máy ép tải trọng gấp 2 lần Ptt của cọc

- Tính độ chối thiết kế

q Q

q Q A n P m k P

h Q A n m k e

p S

S

p tk

+

+







1

(etk≈ 2 mm)

k: h/s đồng nhất vật liệu = 0,7; m: h/s đk làm việc = 0,9÷1; PS : sức chịu tải cọc đơn theo đk đất nền; Ap: diện tích tiết diện ngang cọc; q: trọng lượng cọc; Q: trọng lượng búa (thường chọn =

1÷1,25Q); h: chiều cao rơi búa; n: hệ số = 15 kG/cm2 cho cọc BTCT, = 10 kG/cm2 cho cọc gỗ không mũ

- Độ chối thực tế là độ lún trung bình của 10 nhát búa cuối cùng

* Một số vấn đề thi công cọc khoan nhồi, barrette

* Các phương pháp kiểm tra sức chịu tải của cọc: Thử tải tĩnh, thử tải động, siêu âm, …

3.5 Cọc chịu tải trọng ngang

(Theo TCXDVN 205-1998)

Hình 4.7 Sơ đồ làm việc của cọc chịu tải trọng ngang

H.4.8 Sơ đồ tác động của moment và tải ngang lên cọc

- Mô phỏng bằng mô hình nền Winkler:

σ’ y = C z y y ( / 3 )

,

m kN y

y

σ

=

⇒

- Phương trình uốn dọc của cọc:

0

4

4

= + z y b

dz

y

d

I

M

σ’

z

L

z

ψ

H

M N

y0 z

l

H0=1

z

M0=1 δMH

z

N H

l

l0

l

I : Moment quán tính tiết diện ngang của cọc

Eb: Module đàn hồi của bê tông

Cz = K0 z , K0 : hệ số nền qui ước hay hệ số tỉ lệ [T/m4]

(tra bảng 4.1/243)

- Áp lực tính toán σz [T/m 2]:









+ +

−

1 2

0 1

0 1

I E

H C

I E

M B

A y z K

b bd b

bd bd

e bd

z

α α

α

ψ α

σ

- Moment uốn Mz [Tm]:

3

0 3 0 3 0 3

0

M

bd b

bd b

bd

- Lực cắt Qz [T]

4 0 4 0 4

0

2 4 0

3 E Iy A E I B M C H D

Q z =αbd b −αbd b ψ +αbd +

ze : chiều sâu tính đổi, ze = αbd z

le : chiều dài cọc trong đất tính đổi, le = αbd l

αbd : hệ số biến dạng, 5

I E

Kb b

c

α

bc : chiều rộng qui ước của cọc, d ≥ 0,8 m => bc = d + 1 m; d < 0,8 m => bc = 1,5d + 0,5 m (TCXD 205-1998)

- Chuyển vị ngang δHH , δHM , δMH , δMM do các ứng lực đơn vị

0 3

1

A I

bd HH

α

0 2

1

B I

bd HM MH

α δ

0

1

C I

E b

bd

δ =

A0 , B0 , C0 , D0 tra bảng 4.2/250

- Moment uốn và lực cắt của cọc tại z = 0 (mặt đất)

H0 = H

M0 = M + H l0

- Chuyển vị ngang y0 và góc xoay ψ0 tại z = 0 (mặt đất)

y0 = H0 δHH +M0 δHM

ψ0 = H0 δMH +M0 δMM

- Chuyển vị ngang của cọc ở cao trình đặt lực hay đáy đài

I E

Ml I E

Hl l y

b b

n

2 3

2 0

3 0 0 0

=

- Góc xoay của cọc ở cao trình đặt lực hay đáy đài

I E

Ml I E

Hl

b b

0

2 0 0

+

=ψ

ψ

* Ổn định nền xung quanh cọc (khi d ≥ 60cm)

( v I I)

I

z

ϕ η

η

2 1

cos 4

σv’ : ứng suất hữu hiệu theo phương đứng tại độ sâu z

γI : trọng lương riêng tính toán của đất

cI , ϕI : lực dính và góc ma sát trong tính toán của đất

ξ : hệ số = 0,6 cho cọc nhồi và cọc ống, = 0,3 cho các cọc còn lại

η1 : hệ số = 1 cho mọi trường hợp; trừ ct chắn đất, chắn nước = 0,7

η2 : hs xét đến tỉ lệ ảnh hưởng của phần tải trọng thường xuyên trong tổng tải

v p

v p M nM

M M

+

+

=

2

η

Mp : moment do tải thường xuyên

Mv : moment do tải tạm thời

n = 2,5, trừ:

n = 4 cho móng băng

n = công trình quan trọng, le < 2,5 lấy n = 4; le > 2,5 lấy n = 2,5

3.6 Ma sát âm

3.6.1 Hiện tượng ma sát âm

- Khi đất nền lún xuống kéo cọc lún theo sẽ tạo ra lực ma sát âm tác dụng lên cọc Lực ma sát

âm này có chiều đi xuống làm tăng lực tác dụng lên cọc và làm giảm khả năng chịu tải của cọc

Hình 4.9 Hiện tượng ma sát âm

3.6.2 Các nguyên nhân gây ra hiện tượng ma sát âm

- Đắp phụ tải lên nền đất sau khi đóng cọc

- Chất phụ tải lên nền nhà khi sử dụng móng cọc

- Cọc đi quá lớp đất yếu là than bùn mà đất nền còn trong giai đoạn lún (tốc độ lún của nền đất

f

s > 0

fs > 0

f

s < 0

Q p

lớn hơn tốc độ lún của cọc)

- Khai thác hoặc hạ mực nước ngầm

3.6.3 Tính toán ma sát âm

- Tính toán độ lún của đất nền

i i

i i n i

n

i

e

e e S

S

1

2 1 1

−

=

= ∑= ∑=

i i oi n

i

h p a

= 1

i i i i n

i

h p E

(∆pi = σzi), β= −1 −νν

2 1

2

- Xác định chiều sâu ảnh hưởng z (vùng gây ra ma sát âm)

) 1

(

s

p S

S h

h: bề dày lớp đất yếu

Sp : độ lún của cọc

Ss : độ lún của nền

- Tính lực ma sát âm (fs < 0)

QNSF = As fs = U z fs

3.6.4 Các biện pháp ngăn ngừa ma sát âm và chống ma ma sát âm

- Không chất phụ tải lên nền có móng cọc

- Không san lấp nền sau khi đóng cọc (Nếu san lấp nền thì phải tính thời gian cố kết của đất nền dưới tác dụng của tải san lấp để độ lún của đất nền không gây ảnh hưởng ma sát âm lên cọc)

- Không khai thác, hạ mực nước ngầm

- Dùng hệ sàn và cọc bê tông cốt thép giảm tải để chống ma sát âm

3.7 Bài tập

3.1 Cho 1 cọc BTCT, 30x30cm, dài 20m (gồm 2 đoạn cọc 10m nối lại), đầu cọc cách mặt đất

2m, cọc đi qua 2 lớp đất :

-Lớp đất 1: Đất sét mềm có các chỉ tiêu:

c1 =15 kN/m2; ϕ1 = 8 0 , trọng lượng riêng trên MNN: γ =16 kN/m3, trọng lượng riêng dưới MNN: γsat =17 kN/m 3

Ks= K0 = (1-sinϕ)

-Lớp đất 2: Đất cát mịn pha sét (sâu vô hạn) có các chỉ tiêu:

c2 = 5 kN/m2;ϕ2 = 25 0(Nc = 25,135 ; Nq = 12,720 ; Nγ = 9,7 ), γsat =18 kN/m 3

Mực nước ngầm cách mặt đất 2m Cho γw =10 kN/m 3

Sức chịu tải của cọc được tính theo chỉ tiêu cường độ :

Ks= 1,4 K0 = 1,4 (1-sinϕ) và qp = 1,3c.Nc + σ’v Nq + 0,4γ’.dp Nγ

1 Tính sức chịu tải cực hạn của cọc (bỏ qua trọng lượng của cọc) [1057 kN]

2 Tính sức chịu tải cho phép của cọc (FSs = 2, FSp = 3) [492 kN]

3 Giả sử MNN dâng lên đến mặt đất tự nhiên thì sức chịu tải cực hạn của cọc sẽ thay đổi như thế nào? [Giảm ]

4 Giả sử MNN giảm xuống độ sâu 4 m thì sức chịu tải cực hạn của cọc sẽ thay đổi như thế nào? [Tăng ]

3.2 Cho một cọc khoan nhồi, d = 1.2m, chiều dài 20m, bê tông mác 300, bố trí cốt thép dọc

12φ20 thép 280 MPa

đầu cọc cách mặt đất 2m, cọc đi qua 2 lớp đất:

-Lớp đất 1: Phần cọc trong lớp 1 là 14m, đất sét mềm có các chỉ tiêu: c1 =12 kN/m 2; ϕ1 = 14 0 , trọng lượng riêng trên MNN: γ =18 kN/m 3, trọng lượng riêng dưới MNN: γbh=18,5 kN/m 3

-Lớp đất 2: Phần cọc trong lớp 2 là 6m, đất cát mịn (sâu vô hạn) có các chỉ tiêu:

c2 = 2kN/m2; ϕ2 = 22 0, γbh = 19 kN/m 3

Mực nước ngầm cách mặt đất 2m Cho γw =10 kN/m 3 Hệ số FSs = 2, FSP = 3

1 Xác định sức chịu tải của cọc theo vật liệu

2 Xác định sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cơ học

cho FSs = 2, FSp = 3

LỚP 2

LỚP 1

5 m

MNN

d=30cm

30 c m

17 m