THUYẾT MINH TÍNH TOÁN BIỆN PHÁP THI CÔNG hố PIT XƯỞNG KHUÔN dự án tổ hợp sản XUẤT ô tô VINFAST

KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA HỆ SHORING PIT SỐ 1 .... KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA HỆ SHORING PIT SỐ 2 .... Kiểm tra khả năng chịu lực của hệ shoring lớp 1 .... Kiểm tra khả năng chị

Trang 1

THUYẾT MINH TÍNH TOÁN BIỆN PHÁP THI CÔNG HỐ PIT XƯỞNG KHUÔN

Dự án: TỔ HỢP SẢN XUẤT Ô TÔ VINFAST

Địa điểm: Đảo Cát Hải, Huyện Cát Hải, TP Hải Phòng

Thiết kế: KS PHẠM TUẤN HUY

Chủ trì: THS TRẦN NGỌC ĐỨC

TP.HCM, 01/2019

Trang 2

MỤC LỤC

I TỔNG QUAN 3

1 Giới thiệu 3

2 Mô tả kết cấu thiết kế 4

3 Tóm lược nội dung bảng thuyết minh 4

4 Chỉ tiêu thiết kế 4

II KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỪ LARSEN 4

1 Dữ liệu đầu vào 4

2 Chuyển vị và nội lực hàng cừ larsen qua từng bước đào 5

III KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA HỆ SHORING 20

1 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA HỆ SHORING PIT SỐ 1 20

2 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA HỆ SHORING PIT SỐ 2 22

2.1 Kiểm tra khả năng chịu lực của hệ shoring lớp 1 22

2.4 Kiểm tra khả năng chịu lực của Kingpost 28

2.5 Kiểm tra khả năng chịu lực của bê tông chèn 29

Trang 3

Mặt bằng shoring, cừ larsen giai đoạn đào đến đáy móng pit

Chiều sâu đào -4.800m đối với pit số 1 và -8.300m đối với pit số 2 Cao độ MĐTN +0.000

Lưu ý: Cao độ trong thuyết minh là cao độ kết cấu

Trang 4

2 Mô tả kết cấu thiết kế

Biện pháp thi công: theo phương pháp bottom – up sử dụng cừ larsen kết hợp hệ chống thép

3 Tóm lược nội dung bảng thuyết minh

Thuyết minh tính toán kiểm tra khả năng chịu lực và chuyển vị của cừ larsen ứng với tải trọng thi công

4 Chỉ tiêu thiết kế

a Các tiêu chuẩn thiết kế và tài liệu sử dụng

II KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỪ LARSEN

Từ chương trình Plaxis mô phỏng hệ cừ larsen làm việc ứng với các giai đoạn đào khác nhau, chịu tải trọng thi công Từ đó xác định được giá trị nội lực nguy hiểm nhất trong hàng cừ larsen

1 Dữ liệu đầu vào

- Cấu tạo địa chất tính toán:

Lớp 1- Cát san lấp Lớp 2 - Sét pha, dẻo chảy

Trang 5

Page : 5/29

- Thông số vật liệu đầu vào của cừ larsen: Pit số 1 dùng cừ dài 12m, pit số 2 dùng cừ dài 16m

2 Chuyển vị và nội lực hàng cừ larsen qua từng bước đào

2.1 Mặt cắt 1-1 (mặt cắt đi qua pit số 1)

Các bước mô phỏng trong Plaxis

Trang 6

- Phase 4: Đào đất đến cao độ -4.800m

a Phase 2: Đào đất đến cao độ -2.000m

** Chuyển vị và nội lực cừ larsen:

Trang 7

Page : 7/29

b Phase 4: Lắp shoring tại cao độ -1.500m, đào đất đến cao độ -4.800m

Trang 8

Trang 9

Page : 9/29

** Nội lực trong hệ shoring:

c Phase 5: Kiểm tra hệ số an toàn

Hệ số an toàn:

 Bảng tổng hợp chuyển vị, nội lực trong hệ cừ larsen, shoring mặt cắt 1-1

Trang 10

2.2 Mặt cắt 2-2 (Mặt cắt qua pit số 2)

Các bước mô phỏng trong Plaxis:

lớp 3

Trang 11

Page : 11/29

a Phase 2: Đào đất đến cao độ -1.500m:

Trang 12

b Phase 4: Thi công hệ Shoring lớp 1 tại cao độ -1.000m, đào đất đến cao độ -4.000m

Trang 13

Page : 13/29

** Nội lực trong hệ shoring lớp 1:

Trang 14

c Phase 6:Thi công hệ Shoring lớp 2 tại cao độ -3.500m, đào đất đến cao độ -7.000m

Trang 15

Page : 15/29

** Nội lực trong hệ shoring lớp 1, hệ shoring lớp 2:

d Phase 8: Thi công hệ Shoring lớp 2 tại cao độ -6.500m, đào đất đến cao độ -8.300m

Trang 16

Trang 17

Page : 17/29

** Nội lực trong hệ shoring lớp 1, hệ shoring lớp 2, hệ shoring lớp 3:

e Phase 9: Đổ bê tông chèn M300 dày 300, tháo Shoring lớp 3

Trang 18

** Nội lực trong hệ shoring lớp 1, hệ shoring lớp 2, bê tông chèn:

Trang 19

Page : 19/29

f Phase 9: Đổ bê tông chèn M300 dày 300, tháo Shoring lớp 3

 Bảng tổng hợp chuyển vị, nội lực trong hệ cừ larsen, shoring mặt cắt 2-2

3 Kiểm tra khả năng chịu lực của cừ larsen:

Moment lớn nhất trong tường cừ Lasrsen trong cả 2 hố pit: M = 354 kNm/m

Khả năng chịu uốn của cừ larsen SP4, thép Q295:

Trang 20

III KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA HỆ SHORING

1 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA HỆ SHORING PIT SỐ 1

Mô hình Etabs hệ shoring

Áp lực đất tác dụng lên hệ shoring – 167kN/m

Lực dọc trong hệ shoring (kN)

Moment 3-3 trong hệ shoring (kNm)

Trang 21

Page : 21/29

Lực cắt 2-2 trong hệ shoring (kNm)

Kiểm tra hệ shoring với hệ số vượt tải n = 1.2

 Kiểm tra thanh chống H350

- Kiểm tra bền

- Kiểm tra ổn định tổng thể

- Kiểm tra ổn định cục bộ

 Kiểm tra thanh biên H350

- Kiểm tra tại vị trí có moment lớn nhất:

- Kiểm tra tại vị trí có lực cắt lớn nhất:

- Kiểm tra ứng suất tương đương:

 Kiểm tra khả năng chịu lực của Kingpost

- Sử dụng Kingpost H350, chiều dài 12m đỡ hệ shoring

- Cote đỉnh 0.000m, cote đáy hố đào -3.5m, chiều dài làm việc 8.5m

Trang 22

Phản lực đứng tại vị trí Kingpost đỡ hệ shoring

- Khả năng chịu tải của Kingpost

2 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA HỆ SHORING PIT SỐ 2

2.1 Kiểm tra khả năng chịu lực của hệ shoring lớp 1

Mô hình Etabs hệ shoring lớp 1

Trang 23

Page : 23/29

Lực dọc trong hệ shoring lớp 1 (kN)

Moment 3-3 trong hệ shoring lớp 1 (kNm)

Lực cắt 2-2 trong hệ shoring lớp 1 (kNm)

Kiểm tra hệ shoring với hệ số vượt tải n = 1.2

 Kiểm tra thanh chống H350

Trang 24

(T) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm 4 ) (cm 3 ) (cm 3 ) (cm 2 ) (cm 3 ) (kG/cm 2 ) (kG/cm 2 )

Kiểm tra Tiết diện

(Tm) (T) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm 4 ) (cm 3 ) (cm 3 ) (cm 2 ) (kG/cm 2 ) (kG/cm 2 ) (kG/cm 2 ) (kG/cm 2 )

H-350x350x12x19 20.40 34.9 35 35 1.2 1.9 39506 2257 1101 170.44 805.5 810.2 1618.10 2100 OK

Trang 26

 Kiểm tra thanh biên 2H350

2*H-350x350x12x19 81.30 122.7 35 35 1.2 1.9 183407 5240 1101 340.88 1383.0 613.6 1744.18 2100 OK

Trang 28

2.4 Kiểm tra khả năng chịu lực của Kingpost

- Sử dụng Kingpost H350, chiều dài 16m đỡ hệ shoring

- Cote đỉnh 0.000m, cote đáy hố đào -8.3m, chiều dài làm việc 7.7m

Phản lực đứng tại vị trí Kingpost đỡ hệ shoring lớp 1

H-400x400x13x21 35.30 53.5 40 40 1.3 2.1 65362 3268 1592 214.54 966.7 1002.3 1986.98 2100 OK

Trang 29

Page : 29/29

- Tổng phản lực đứng tác dụng lên Kingpost: N = 17 + 31 + 31 = 79 kN (nén)

- Khả năng chịu tải của Kingpost

2.5.Kiểm tra khả năng chịu lực của bê tông chèn

- Đổ bê tông chèn đáy bể và cừ Larsen của bể số 2, M300 dày 300mm, nén đạt cường độ của M150 mới tiến hành tháo shoring lớp 3

Định dạng
Số trang	29
Dung lượng	3,55 MB