Luận văn thạc sĩ chung cư ct1a mỹ đình ii quận từ liêm thành phố hà nội

+ Cát hạt thô lẫn cuội sỏi, trạng thái chặt, chiều dày lớn hơn 60m... n Hệ số giảm tải... Ô Sàn Loại Phòng Diện tích ptc Hệ số n Hệ số giảm tải... 4.4 Phương pháp kiểm tra kích thước h

1

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP

Đà Nẵng – Năm 2018

+ Cát hạt thô lẫn cuội sỏi, trạng thái chặt, chiều dày lớn hơn 60m

+ Mực nước ngầm: ở độ sâu -5,4 m so với cao trình tự nhiên, không có tính xâm

Tầng 1 Phòng dịch cho thuê khinh doanh,

l2 (m)

Tỷ số l2/l1

Diện tích (m2) Loại ô bản m

Chiều dày hb (cm) S1 4.20 4.25 1.02 17,85 Bản kê 4

cạnh S18 3.90 4.00 1.02 15.60 Bản kê 4

dầm S38 1.10 3.50 3.18 3.85 Bản loại

Thể tích tường (m3)

Thể tích vữa(m3)

Diện tích cửa(m2)

Gqđ (kN/m2)

n

Hệ số giảm tải

Ô Sàn Loại Phòng

Diện tích ptc Hệ số

n

Hệ số giảm tải

2.5 Tổ hợp lực tác dụng lên các ô sàn

Tỉnh tải (kN/m2) Hoạt tải(kN/m2)

Tính thép Tải trọng

S6

9 4.15 4.50 4,070

4,070 1,642 100 1.09 S7

Chọn thép

1.01

Hệ số moment

100 1,619

1,619 4,660

4.20 4.156

15.0 85.0 α1 = 0.0189 M 1 = 2,870 0.027 0.986 1.52 0.18% 8 330 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α2 = 0.0168 M 2 = 2,554 0.030 0.985 1.50 0.19% 8 336 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0441 M I = -6,692 0.064 0.967 3.62 0.43% 8 139 130 3.87 0.45% 15.0 85.0 β 2 = 0.0388 M II = -5,889 0.056 0.971 3.17 0.37% 8 159 150 3.35 0.39% 15.0 85.0 α1 = 0.0231 M 1 = 1,652 0.016 0.992 0.87 0.10% 8 577 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α2 = 0.0209 M 2 = 1,497 0.017 0.991 0.87 0.11% 8 577 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0492 M I = -3,517 0.034 0.983 1.87 0.22% 8 269 200 2.51 0.30% 15.0 85.0 β 2 = 0.0522 M II = -3,731 0.036 0.982 1.99 0.23% 8 253 200 2.51 0.30% 15.0 85.0 α1 = 0.0210 M 1 = 2,944 0.028 0.986 1.56 0.18% 8 322 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α2 = 0.0106 M 2 = 1,490 0.017 0.991 0.87 0.11% 8 579 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0473 M I = -6,628 0.063 0.967 3.58 0.42% 8 140 140 3.59 0.42% 15.0 85.0 β 2 = 0.0238 M II = -3,341 0.032 0.984 1.78 0.21% 8 283 200 2.51 0.30% 15.0 85.0 α1 = 0.0207 M 1 = 3,187 0.030 0.985 1.69 0.20% 8 297 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α 2 = 0.0134 M 2 = 2,073 0.024 0.988 1.21 0.16% 8 415 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0472 M I = -7,286 0.070 0.964 3.95 0.46% 8 127 120 4.19 0.49% 15.0 85.0 β2 = 0.0306 M II = -4,726 0.045 0.977 2.53 0.30% 8 199 200 2.51 0.30% 15.0 85.0 α1 = 0.0207 M 1 = 3,487 0.033 0.983 1.85 0.22% 8 271 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α 2 = 0.0129 M 2 = 2,175 0.025 0.987 1.27 0.17% 8 395 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0474 M I = -7,966 0.076 0.960 4.34 0.51% 8 116 100 5.03 0.59% 15.0 85.0 β2 = 0.0295 M II = -4,960 0.047 0.976 2.66 0.31% 8 189 180 2.79 0.33% 15.0 85.0 α1 = 0.0262 M 1 = 2,105 0.020 0.990 1.11 0.13% 8 452 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α 2 = 0.0185 M 2 = 1,491 0.017 0.991 0.87 0.11% 8 579 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0556 M I = -4,475 0.043 0.978 2.39 0.28% 8 210 200 2.51 0.30% 15.0 85.0 β2 = 0.0460 M II = -3,697 0.035 0.982 1.97 0.23% 8 255 200 2.51 0.30% 15.0 85.0 α1 = 0.0206 M 1 = 3,898 0.037 0.981 2.08 0.24% 8 242 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α 2 = 0.0135 M 2 = 2,553 0.030 0.985 1.50 0.19% 8 336 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0472 M I = -8,914 0.085 0.955 4.88 0.57% 8 103 100 5.03 0.59% 15.0 85.0 β2 = 0.0308 M II = -5,824 0.056 0.971 3.13 0.37% 8 160 150 3.35 0.39% 15.0 85.0 α1 = 0.0310 M 1 = 2,382 0.023 0.989 1.26 0.15% 8 399 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α 2 = 0.0226 M 2 = 1,732 0.020 0.990 1.01 0.13% 8 498 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0705 M I = -5,410 0.052 0.973 2.91 0.34% 8 173 170 2.96 0.35% 15.0 85.0 β2 = 0.0480 M II = -3,683 0.035 0.982 1.96 0.23% 8 256 200 2.51 0.30%

1,580 100 1.41 S10

9 3.70 5.20 5,710

1,657 100 1.27 S12

1,785 4,070

3.70 3.30

8

S9

1.06 100

1,653 7,730

4.15 3.90

9

S8

15.0 85.0 α1 = 0.0261 M 1 = 3,421 0.033 0.983 1.82 0.21% 8 276 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α2 = 0.0186 M 2 = 2,440 0.028 0.986 1.43 0.19% 8 352 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β1 = 0.0555 M I = -7,275 0.069 0.964 3.95 0.46% 8 127 120 4.19 0.49% 15.0 85.0 β2 = 0.0462 M II = -6,052 0.058 0.970 3.26 0.38% 8 154 150 3.35 0.39% 15.0 85.0 α1 = 0.0238 M 1 = 2,292 0.022 0.989 1.21 0.14% 8 415 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α 2 = 0.0206 M 2 = 1,979 0.023 0.988 1.16 0.15% 8 435 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0508 M I = -4,883 0.047 0.976 2.62 0.31% 8 192 180 2.79 0.33% 15.0 85.0 β 2 = 0.0510 M II = -4,909 0.047 0.976 2.63 0.31% 8 191 180 2.79 0.33% 15.0 85.0 α 1 = 0.0276 M 1 = 2,468 0.024 0.988 1.31 0.15% 8 385 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α 2 = 0.0262 M 2 = 2,344 0.027 0.986 1.37 0.18% 8 366 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0640 M I = -5,733 0.055 0.972 3.08 0.36% 8 163 150 3.35 0.39% 15.0 85.0 β 2 = 0.0607 M II = -5,435 0.052 0.973 2.92 0.34% 8 172 150 3.35 0.39% 15.0 85.0 α 1 = 0.0197 M 1 = 3,049 0.029 0.985 1.62 0.19% 8 311 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α 2 = 0.0156 M 2 = 2,406 0.028 0.986 1.41 0.18% 8 357 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0456 M I = -7,049 0.067 0.965 3.82 0.45% 8 132 130 3.87 0.45% 15.0 85.0 β 2 = 0.0360 M II = -5,579 0.053 0.973 3.00 0.35% 8 168 150 3.35 0.39% 15.0 85.0 α 1 = 0.0191 M 1 = 3,199 0.031 0.984 1.70 0.20% 8 296 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α 2 = 0.0166 M 2 = 2,777 0.032 0.984 1.63 0.21% 8 308 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0444 M I = -7,445 0.071 0.963 4.04 0.48% 8 124 120 4.19 0.49% 15.0 85.0 β 2 = 0.0382 M II = -6,408 0.061 0.968 3.46 0.41% 8 145 140 3.59 0.42% 15.0 85.0 α 1 = 0.0190 M 1 = 2,807 0.027 0.986 1.49 0.18% 8 338 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α 2 = 0.0167 M 2 = 2,463 0.029 0.985 1.44 0.19% 8 348 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0443 M I = -6,539 0.062 0.968 3.53 0.42% 8 142 140 3.59 0.42% 15.0 85.0 β 2 = 0.0385 M II = -5,682 0.054 0.972 3.06 0.36% 8 164 150 3.35 0.39% 15.0 85.0 α 1 = 0.0226 M 1 = 1,977 0.019 0.990 1.04 0.12% 8 482 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α 2 = 0.0198 M 2 = 1,732 0.020 0.990 1.01 0.13% 8 498 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0556 M I = -4,863 0.046 0.976 2.60 0.31% 8 193 180 2.79 0.33% 15.0 85.0 β 2 = 0.0417 M II = -3,647 0.035 0.982 1.94 0.23% 8 259 200 2.51 0.30% 15.0 85.0 α 1 = 0.0200 M 1 = 1,999 0.019 0.990 1.06 0.12% 8 476 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α 2 = 0.0149 M 2 = 1,491 0.017 0.991 0.87 0.11% 8 579 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0462 M I = -4,607 0.044 0.978 2.46 0.29% 8 204 200 2.51 0.30% 15.0 85.0 β 2 = 0.0347 M II = -3,465 0.033 0.983 1.84 0.22% 8 273 200 2.51 0.30%

15.0 85.0 α1 = 0.0203 M 1 = 3,100 0.030 0.985 1.65 0.19% 8 305 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α2 = 0.0076 M 2 = 1,156 0.013 0.993 0.77 0.10% 8 653 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β1 = 0.0448 M I = -6,841 0.065 0.966 3.70 0.44% 8 136 130 3.87 0.45% 15.0 85.0 β 2 = 0.0168 M II = -2,561 0.024 0.988 1.36 0.16% 8 371 200 2.51 0.30% 15.0 85.0 α 1 = 0.0210 M 1 = 2,392 0.023 0.988 1.27 0.15% 8 397 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α 2 = 0.0113 M 2 = 1,285 0.015 0.992 0.77 0.10% 8 653 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β1 = 0.0474 M I = -5,396 0.052 0.974 2.90 0.34% 8 173 170 2.96 0.35% 15.0 85.0 β2 = 0.0256 M II = -2,916 0.028 0.986 1.55 0.18% 8 325 200 2.51 0.30% 15.0 85.0 α 1 = 0.0203 M 1 = 1,999 0.019 0.990 1.06 0.12% 8 476 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α 2 = 0.0145 M 2 = 1,430 0.017 0.992 0.83 0.11% 8 604 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0465 M I = -4,595 0.044 0.978 2.46 0.29% 8 205 200 2.51 0.30% 15.0 85.0 β2 = 0.0334 M II = -3,294 0.031 0.984 1.75 0.21% 8 287 200 2.51 0.30% 15.0 85.0 α1 = 0.0213 M 1 = 1,954 0.019 0.991 1.03 0.12% 8 487 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α2 = 0.0221 M 2 = 2,022 0.024 0.988 1.18 0.15% 8 426 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0451 M I = -4,129 0.039 0.980 2.20 0.26% 8 228 200 2.51 0.30% 15.0 85.0 β 2 = 0.0545 M II = -4,988 0.048 0.976 2.67 0.31% 8 188 150 3.35 0.39% 15.0 85.0 α 1 = 0.0194 M 1 = 2,740 0.026 0.987 1.45 0.17% 8 346 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α2 = 0.0161 M 2 = 2,285 0.027 0.987 1.34 0.17% 8 376 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β1 = 0.0449 M I = -6,359 0.061 0.969 3.43 0.40% 8 146 140 3.59 0.42% 15.0 85.0 β 2 = 0.0373 M II = -5,279 0.050 0.974 2.83 0.33% 8 177 170 2.96 0.35% 15.0 85.0 α 1 = 0.0236 M 1 = 3,677 0.035 0.982 1.96 0.23% 8 257 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α 2 = 0.0127 M 2 = 1,975 0.023 0.988 1.15 0.15% 8 436 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β1 = 0.0549 M I = -8,567 0.082 0.957 4.68 0.55% 8 107 100 5.03 0.59% 15.0 85.0 β2 = 0.0256 M II = -3,991 0.038 0.981 2.13 0.25% 8 236 200 2.51 0.30% 15.0 85.0 α1 = 0.0256 M 1 = 3,130 0.030 0.985 1.66 0.20% 8 302 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α 2 = 0.0191 M 2 = 2,338 0.027 0.986 1.37 0.18% 8 367 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0544 M I = -6,660 0.064 0.967 3.60 0.42% 8 140 140 3.59 0.42% 15.0 85.0 β 2 = 0.0475 M II = -5,811 0.055 0.971 3.13 0.37% 8 161 150 3.35 0.39% 15.0 85.0 α1 = 0.0254 M 1 = 1,972 0.019 0.990 1.04 0.12% 8 483 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α2 = 0.0193 M 2 = 1,499 0.017 0.991 0.87 0.11% 8 576 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0540 M I = -4,196 0.040 0.980 2.24 0.26% 8 224 200 2.51 0.30% 15.0 85.0 β 2 = 0.0480 M II = -3,724 0.036 0.982 1.98 0.23% 8 253 200 2.51 0.30%

15.0 85.0 α1 = 0.0208 M 1 = 3,400 0.032 0.983 1.81 0.21% 8 278 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α2 = 0.0126 M 2 = 2,067 0.024 0.988 1.21 0.16% 8 416 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0474 M I = -7,767 0.074 0.961 4.22 0.50% 8 119 120 4.19 0.49% 15.0 85.0 β 2 = 0.0288 M II = -4,717 0.045 0.977 2.52 0.30% 8 199 150 3.35 0.39% 15.0 85.0 α 1 = 0.0206 M 1 = 3,099 0.030 0.985 1.64 0.19% 8 306 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α2 = 0.0137 M 2 = 2,066 0.024 0.988 1.21 0.16% 8 416 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β1 = 0.0471 M I = -7,093 0.068 0.965 3.84 0.45% 8 131 120 4.19 0.49% 15.0 85.0 β 2 = 0.0313 M II = -4,716 0.045 0.977 2.52 0.30% 8 199 200 2.51 0.30% 15.0 85.0 α 1 = 0.0208 M 1 = 2,454 0.023 0.988 1.30 0.15% 8 387 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α 2 = 0.0126 M 2 = 1,491 0.017 0.991 0.87 0.11% 8 579 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β1 = 0.0474 M I = -5,605 0.053 0.972 3.01 0.35% 8 167 150 3.35 0.39% 15.0 85.0 β2 = 0.0288 M II = -3,403 0.032 0.983 1.81 0.21% 8 278 200 2.51 0.30% 15.0 85.0 α1 = 0.0209 M 1 = 3,991 0.038 0.981 2.13 0.25% 8 236 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α 2 = 0.0118 M 2 = 2,243 0.026 0.987 1.31 0.17% 8 383 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0474 M I = -9,043 0.086 0.955 4.95 0.58% 8 102 100 5.03 0.59% 15.0 85.0 β2 = 0.0268 M II = -5,115 0.049 0.975 2.74 0.32% 8 183 180 2.79 0.33% 15.0 85.0 α 1 = 0.0245 M 1 = 1,837 0.018 0.991 0.97 0.11% 8 519 200 2.51 0.30% 23.0 77.0 α2 = 0.0201 M 2 = 1,506 0.018 0.991 0.88 0.11% 8 573 200 2.51 0.33% 15.0 85.0 β 1 = 0.0522 M I = -3,911 0.037 0.981 2.08 0.25% 8 241 200 2.51 0.30% 15.0 85.0 β 2 = 0.0498 M II = -3,735 0.036 0.982 1.99 0.23% 8 253 200 2.51 0.30%

1.33 S35

100

Tỷ số

l2/l1

Chọn thép Moment

3.12

c 2.60 8.10 4,070

Chiều dày Tải trọng

b 1.10 4.00 4,070

)

Tải trọng do sàn truyền lên dầm (kN/m)

Tĩnh tải (gstt)

Dạng tải trọng

l1 (m)

l2 (m)

Tổng (q2)

4-4’ S29 4.07 HT 3.3 4.2 1.65 0.393 5.050 7.290

4’-5 S31 4.07 HT 3.3 4.0 1.65 0.413 4.890 4.890 5-5’ S31 4.07 HT 3.3 4.0 1.65 0.413 4.890 4.890 5’-6 S33 9.54 HT 3.3 4.1 1.65 0.420 11.350 13.590

Diện tích tường

Thể tích vữa

q3 (kN/m)

3.3 Bảng hoạt tải sàn tác dụng lên dầm D1

Nhịp Ô

sàn

Tải trọng phân bố trên sàn (kN/m2

)

Tải trọng do sàn truyền lên dầm (kN/m)

Hoạt tải (pstt)

Dạng tải trọng

l1 (m)

l2 (m)

Tổng hoạt tải

4-4’ S29 1.728 HT 3.3 4.2 1.65 0.393 2.140 4.120

4’-5 S31 1.740 HT 3.3 4.0 1.65 0.413 2.090 2.090 5-5’ S31 1.740 HT 3.3 4.0 1.65 0.413 2.090 2.090

3.5 Bảng tổng hợp tải trọng sàn tác dụng lên dầm phụ trục 4’, 5’, 6’, (A-B)

Nhịp Ô

sàn

Tải trọng phân bố trên sàn (kN/m2

)

Tải trọng do sàn truyền lên dầm (kN/m)

Tĩnh tải (gstt)

Dạng tải trọng

l1 (m)

l2 (m)

Tổng (q2) 4’(A-

Diện tích cửa

Diện tích tường

)

Tải trọng do sàn truyền lên dầm (kN/m)

Hoạt tải (pstt)

Dạng tải trọng

l1 (m)

l2 (m)

Tổng hoạt tải

18.36 18.36 22.22

39.37

79.62

149.55

180.59178.61

Bảng tổ hợp lực cắt dầm D1

GT 54.618 15.399 1.606 0.553 54.62 72.18 72.18 1/4N 30.682 7.056 1.606 0.553 30.68 39.90 39.90 3/4N -74.783 -11.439 1.606 0.553 -86.22 -72.62 86.22

GP -126.251 -15.718 1.606 0.553 -141.97 -124.09 141.97

GT 115.228 2.738 -13.305 -2.794 99.13 117.97 117.97 1/4N 63.76 2.738 -9.026 -2.794 51.94 66.50 66.50 3/4N -64.25 2.738 9.4 -2.794 -67.04 -52.11 67.04

GP -101.423 2.738 17.675 -2.794 -104.22 -81.01 104.22

GT 118.689 -0.557 -1.827 19.569 116.31 138.26 138.26 1/4N 82.205 -0.557 -1.827 11.448 79.82 93.65 93.65 3/4N -37.513 -0.557 -1.827 -6.996 -46.89 -37.51 46.89

2Ø18 + 2Ø20 2Ø18

2Ø18 2Ø18 4Ø18 + 2Ø20

4Ø18 2Ø18

2Ø18 4Ø18 + 2Ø20

4Ø18 2Ø18

2Ø18 2Ø18

Đ.kiện h.chế

đoạn g.nhịp

105.84

3.15 Bảng tĩnh tải dầm D2

Nhịp Ô

sàn

Tải trọng phân bố trên sàn (kN/m2)

Tải trọng do sàn truyền lên dầm (kN/m)

Tĩnh tải (gstt)

Dạng tải trọng

l1 (m)

l2 (m)

Tổng (q2)

Diện tích tường

3.17 Bảng hoạt tải tác dụng lên dầm D2

Nhịp Ô

sàn

Tải trọng phân bố trên sàn (kN/m2

)

Tải trọng do sàn truyền lên dầm (kN/m)

Hoạt tải (pstt)

Dạng tải trọng

l1 (m)

l2 (m)

Tổng (ptt)

3.19 Bảng tổng hợp tải trọng sàn tác dụng lên dầm phụ trục 4’, 5’, 6’, (B-C)

Nhịp Ô

sàn

Tải trọng phân bố trên sàn (kN/m2

)

Tải trọng do sàn truyền lên dầm (kN/m)

Tĩnh tải (gstt)

Dạng tải trọng

l1 (m)

l2 (m)

Tổng (q2) 4’(B-

C)

17.975 S32 7.65 HT 4.0 5.2 2.00 0.384 11.654

3.20 Bảng tổng hợp tải trọng tường cửa tác dụng lên dầm phụ trục 4’, 5’, 6’, (B-C)

Nhịp dầm

Kích thước tường+cửa

Diện tích cửa

Diện tích tường

)

Tải trọng do sàn truyền lên dầm (kN/m)

Hoạt tải (pstt)

Dạng tải trọng

l1 (m)

l2 (m)

6’(B-C)

S34 1.540 HT 4.1 5.2 2.05 0.394 2.370

4.684 S35 1.580 HT 3.7 5.2 1.85 0.356 2.314

64.33

25.73 25.73 34.56

64.21

3.26 Bảng tổ hơp kết quả nội lực dầm D2

N1

Bảng tổ hợp lực cắt dầm D2

GT 112.851 28.157 -3.469 1.073 109.38 142.08 142.08 1/4N 58.856 14.63 -3.469 1.073 55.39 74.56 74.56 3/4N -129.192 -24.056 -3.469 1.073 -156.72 -128.12 156.72

GP -198.761 -36.915 -3.469 1.073 -239.15 -197.69 239.15

GT 165.731 5.888 31.76 -5.416 160.32 203.38 203.38 1/4N 96.162 5.888 18.901 -5.416 90.75 120.95 120.95 3/4N -89.846 5.888 -18.977 -5.416 -114.24 -83.96 114.24

GP -141.951 5.888 -31.714 -5.416 -179.08 -136.06 179.08

GT 173.372 -1.197 3.573 35.172 172.18 212.12 212.12 1/4N 122.231 -1.197 3.573 22.671 121.03 148.48 148.48 3/4N -58.153 -1.197 3.573 -14.051 -73.40 -54.58 73.40

2Ø18 + 6Ø20

60

ζ Cốt

2Ø18 2Ø18

2Ø18 2Ø18

2Ø18 + 4Ø22 2Ø18

2Ø18

Đai dự kiến Phần

PHỤ LỤC 4

4.1 Thống số kỹ thuật máy KH-125 (Hãng HITACHI)

4.2 Thông số máy trộn Bentonite

4.3 Các thiết bị điện và điện lượng phục vụ khoan cọc nhồi

Máy hàn điện 2 máy 10 KWA Dùng hàn lồng thép, nối thép

Máy trộn Bentonit

Bơm nước 2 máy 5,5 KW Dùng để cấp nước xử lý bùn, rửa vật liệu

Mô tơ điện 1 máy 100 KW

Máy nén khí 7 m3/phút Dùng thổi rửa

Búa rung chấn động 30 KW Dùng đóng ống giữ thành

4.4 Phương pháp kiểm tra kích thước hình học của cọc

Thông số kiểm tra Phương pháp kiểm tra

Tình trọng lỗ cọc - Kiểm tra bằng mắt có đèn rọi

Độ thằng đứng và độ

sâu

- Theo chiều dài cần khoan và mũi khoan

- Thước dây quả dọi Kích thước lỗ - Theo độ mở của cánh mũi khoan khi mở rộng đáy

Lực li tâm (tấn)

4.6 Thông số búa rung KE-416

Lưu lượng dầu cực đại Lít/ phút 340

4.7 Các chỉ tiêu của dung dịch bentonite trước khi d ng

Tên chỉ tiêu Chỉ tiêu tính năng Phương pháp kiểm

tra 1.Khối lượng riêng 1,05-1,15 g/cm3 Tỷ trọng kế,bomêkế

nước mất 7.Lực cắt tĩnh 1 phút:20-30 mg/cm

4.8 Tốc độ lỗ khoan dựa vào địa chất

Loại đất Tốc độ làm lỗ (phút/m) Số vòng quay của bàn quay