Thiết kế cấu tạo các bộ phận của kết cấu nhịp

môc lôc C¸c sè liÖu thiÕt kÕ: 3 I.thiÕt kÕ cÊu t¹o c¸c bé phËn cña kÕt cÊu nhÞp: 4 1.ChiÒu dµi tÝnh to¸n: 4 2.Sè l­îng vµ kho¶ng c¸ch c¸c dÇm chñ: 4 a.X¸c ®Þnh chiÒu réng toµn cÇu 4 b.Chän sè l­îng dÇm chñ 4 3.B¶n mÆt cÇu: 5 4.ThiÕt kÕ dÇm chñ: 6 5.CÊu t¹o dÇm ngang: 7 II.TÝnh to¸n ®Æc tr­ng h×nh häc dÇm ch÷ I, hÖ sè ph©n b« t¶I träng: 8 1.TÝnh c¸c ®Æc tr­ng h×nh häc dÇm I ch­a liªn hîp: 8 2.®Æc tr­ng h×nh häc dÇm i liªn hîp 9 3.TÝnh hÖ sè lµn: 9 4.HÖ sè ph©n b« ho¹t t¶I theo lµn ®èi víi m«men: 10 a.HÖ sè ph©n b« ho¹t t¶i ®èi víi m« men trong c¸c dÇm gi÷a: 10 b.HÖ sè ph©n b« ho¹t t¶i víi m« men dÇm biªn: 10 4.HÖ sè ph©n bè ho¹t t¶i víi lùc c¾t: 12 5.HÖ sè ®iÒu chØnh t¶i träng: 12 1.X¸c ®Þnh tÜnh t¶i: 13 a. TÜnh t¶i t¹i dÇm chñ 13 b.TÜnh t¶i b¶n mÆt cÇu: 13 c. TÜnh t¶i dÇm ngang: 13 d. TÜnh t¶i v¸n khu«n l¸p ghÐp: 13 e.TÜnh t¶i lan can gê ch¾n: 14 f.TÜnh t¶i líp phñ mÆt cÇu vµ tÞªn Ých: 14 h.Tæng céng tÜnh t¶i t¸c dông lªn c¸c dÇm däc chñ: 15 4.TÝnh néi lùc do tÜnh t¶I t¸c dông lªn dÇm chñ: 18 a.M« men do tÜnh t¶i: 18 b.Lùc c¾t do tÜnh t¶i: 18 5.Néi lùc do ho¹t t¶I t¸c dông lªn dÇm chñ: 20 a. M«men do ho¹t t¶i t¸c dông lªn dÇm chñ: 20 b.Lùc c¾t do ho¹t t¶I t¸c dông lªn dÇm chñ 23 6.Tæ hîp t¶i träng t¹i c¸c mÆt c¾t ®Æc tr­ng: 25 a.Tæ hîp néi lùc theo c¸c tr¹ng th¸i giíi h¹n t¹i c¸c mÆt c¾t dÇm gi÷a 25 b. Tæ hîp cho dÇm biªn 25 iv. tÝnh to¸n vµ bè trÝ cèt thÐp 27 1.TÝnh diÖn tÝch cèt thÐp: 27 2.Bè trÝ cèt thÐp: 27 v. §Æc tr­ng h×nh häc cña mÆt c¾t dÇm: 30 1.§Æc tr­ng h×nh häc mÆt c¾t dÇm ch­a liªn hîp: 30 2. BÒ réng b¶n c¸nh h÷u hiÖu : 30 a. XÐt ®èi víi dÇm gi÷a 30 b. XÐt ®èi víi dÇm biªn 31 3. §Æc tr­ng h×nh häc dÇm giai ®o¹n liªn hîp 31 vi. TÝnh to¸n MÊt m¸t dù øng suÊt: 33 1.MÊt m¸t øng suÊt do ma s¸t: 33 2. MÊt m¸t øng suÊt do thiÕt bÞ neo: 34 3. MÊt m¸t øng suÊt do co ng¾n ®µn håi: 35 4. C¸c mÊt m¸t øng suÊt tr­íc theo thêi gian: 36 a. MÊt m¸t øng suÊt do co ngãt: 36 b. MÊt m¸t øng suÊt do tõ biÕn: 36 c. MÊt m¸t chïng øng suÊt do lóc truyÒn lùc 37 vii. tÝnh duyÖt theo m«men 38 1.TÝnh duyÖt theo TTGH sö dông: 38 a.§iÒu kiÖn kiÓm to¸n ­s trong bª t«ng: 38 b. KiÓm tra øng suÊt nÐn trong bª t«n trong qu¸ tr×nh khai th¸c: 39 c.KiÓm tra øng suÊt kÐo trong bª t«ng khi khai th¸c: 40 d. KiÓm tra øng suÊt bª t«n trong giai ®o¹n thi c«ng: 41 e. KiÓm tra ®é vång, ®é vâng cña dÇm. 41 2. TÝnh duyÖt theo TTGH c­êng ®é: 43 a. TÝnh duyÖt m«men uèn: 43 b. KiÓm tra hµm l­îng cèt thÐp 45

ĐỒ ÁN MễN HỌC

***************

mục lục

ĐỒ ÁN MễN HỌC 1

*************** 1

mục lục 1

Các số liệu thiết kế: 2

I.thiết kế cấu tạo các bộ phận của kết cấu nhịp: 3

II.Tính toán đặc trng hình học dầm chữ I, hệ số phân bô tảI trọng: 6

iv tính toán và bố trí cốt thép 27

v Đặc trng hình học của mặt cắt dầm: 32

vi Tính toán Mất mát dự ứng suất: 35

vii tính duyệt theo mômen 42

Các số liệu thiết kế:

Thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép nhịp giản đơn với các số liệu sau:

• Chiều dài toàn dầm L=33m

• Tải trọng thiết kế: Hoạt tải HL93, tải trọng ngời đi 300Kg/m2

I.thiết kế cấu tạo các bộ phận của kết cấu nhịp :

1.Chiều dài tính toán:

Chiều dài tính toán của dầm cầu giản đơn là :

B :Chiều rộng lan can B4=0,5m

Chiều rộng toàn cầu

B B= +1 2B2+2B3+2B4=9+2.1,5+2.0,5=13m

b.Chọn số l ợng dầm chủ N b

Dựa vào chiều rộng toàn cầu B=13m

Khoảng cách giữa các dầm chủ S với cầu ôtô nên lấy S=1,8ữ2,5m

=1m và N b=6 dầm

Ta chän chiÒu dµy b¶n bª t«ng lµ h f=180mm-BÒ dµy líp bª t«ng Asphan lµ t1=70mm

-BÒ dµy líp phßng nø¬c t2=4mm

4.Thiết kế dầm chủ:

• Chiều cao dầm chủ quy định tại bảng 2.5.26.3.1 quy trinh:

Chiều cao tối thiểu bao gồm cả bản mặt cầu đối với dầm I đúc sẵn dựứng lực giản đơn là 0,045L=0,045.33=1,485m

Vậy chọn chiều cao dầm chủ là H=1,650m

Mặt Cắt ng ang đầu dầm Mặt Cắt ng ang g iữa nh?p

• Chiều cao bầu dới a = 25cm

• Chiều cao vút dới b =20cm

• Chiều cao sừơn c = 89 cm

• Chiều cao vút trên d=11cm

• Chiều cao gờ trên e=12cm

• Chiều cao gờ trên cùng f = 8 cm

• Bề rộng sờn dầm m Cầu ôtô chọn m =16ữ20cm ở đây công nghệkéo sau nên chọn bề rộng sòn dầm m = 20 cm

5.CÊu t¹o dÇm ngang :

ChiÒu cao dÇm ngang H n = + + + =b c d e 20+89+11+12 =132 cm

a H

• Mặt cắt cách gối 0,72h ( kiểm tra lực cắt) x1=0, 72h=1,32m

• Mặt cắt thay đổi tiết diện x2=1,5m

• Mặt cắt ; 3

tt L L

x =

• Mặt cắt ; 4

tt L L

14 13

12

y

7 5

=Mô men quán tính đối với trục trung hoà

m 0.6373 0.8267 0.5268 0.6491 0.2136X=16,1

1 0,1 0

A y b h y y

A

+

=Mô men quán tính đối với trục trung hoà

m 0.9878 0.8301 0.6614 0.4029X=1,5

m 0.8475 0.8197 0.5268 0.4012X=8,05

m 0.8243 0.8011 0.5268 0.4012X=16,1

=1 nếuB1≤6m

ở đây B1=9m khổ đờng cho xe chạy nên n lan =2làn

Hệ số làn

=1 nếu n lan =2

=0,85 nếu n lan =3

Vậy hệ số làn là m=1

4.Hệ số phân bô hoạt tảI theo làn đối với mômen:

a/.Hệ số phân bô hoạt tải đối với mô men trong các dầm giữa:

Với số dầm chủ ≥4 dầm thì hệ số phân bô ngang với các dầm giữa tínhtheo công thức:

• Khi cầu thiết kế một làn chịu tải :

b/.Hệ số phân bô hoạt tải với mô men dầm biên:

Thiết kế một làn chịu tải: ding phơng pháp đòn bẩy:

0,73 1

1,09 1,23

22001000

18050

Với tải trọng làn thiên vê an toàn coi tải trọng làn theo phơng ngang cầu làmột tải trọng tập trung thì 1 1

4.Hệ số phân bố hoạt tải với lực cắt:

• Đối với dầm chủ giữa

Với thiết kế một làn chịu tải 1

Hệ số phân bố lực cắt đợc chọn là giá trị max trong 2 giá trị trên g vg =0,696

Điều kiện áp dụng công thức trên thoã mãn

• Đối với dầm dọc biên

Với thiết kế một làn chịu tải : dùng phơng pháp đòn bẩy đã tính ở trênthì

η Là hệ số d thừa=1 đối với mức d thừa thông thờng

I

η Hệ số quan trọng Đây là cầu lớn nên quan trọng ηI=1,05

Vậy hệ số điều chỉnh tảI trọng

D R I

η η η η= =1.1.1,05=1,05

IIi.xáC ĐịNH NộI LựC TạI CáC MặT CắT ĐặC TR NG:

1.Xác định tĩnh tải:

a/ Tĩnh tải tại dầm chủ:

Xét đoạn dầm từ đầu dầm đến mặt cắt thay đổi tiết diện gồm 2 đầu

Đối với dầm giữa: DC bmg =γc .S h f =2500.1,9.0,18=0,855.103Kg m/

Đối với dầm biên: 2500 1,9 1,1 0,18 922,5 /

Bản mặt cầu

Ván khuôn lắp ghép bằng bêtông cốt thép để đổ bản mặt cầu.

e.Tĩnh tải lan can gờ chắn:

Lan can ngoài phần thép DC t =15Kg m/

-Phân bố tĩnh tải lan can gờ chắn và các tiện ích công cộng

Cho dầm biên: dùng đờng ảnh hởng phản lực gối

B4/2

1

SSk

DC IC

DW

4 0,51,9 1,1

1, 4471,9

k ab

B

S S y

• §èi víi dÇm gi÷a

-Giai ®o¹n cha liªn hîp: 3

• §èi víi dÇm biªn

-Giai ®o¹n cha liªn hîp

=3623,78Kg/m

b

DW =232,76Kg/m

b.Xe 2 trôc thiÕt kÕ

L x L

ω = ⇒ωV =ωVd +ωVa

Từ đó ta tính đợc nh sau

4.TÝnh néi lùc do tÜnh t¶I t¸c dông lªn dÇm chñ:

a/.M« men do tÜnh t¶i:

• §èi víi dÇm biªn

-Giai ®o¹n cha liªn hîp:

dc

b

DC dc M

M =DC gω vãi DC dc=1,672.103Kg/m-Giai ®o¹n mÆt c¾t liªn hîp:

KÕt qu¶ tÝnh to¸n néi lùc tÜnh t¶i t¸c dông lªn dÇm chñ

5.Nội lực do hoạt tảI tác dụng lên dầm chủ:

a Mômen do hoạt tải tác dụng lên dầm chủ:

Đối với các mặt cắt đặc trng trong phạm vi từ gối đến giữa nhịp

2

tt L

, ta xét

2 trờng hợp xếp xe bất lợi trên đờng ảnh hởng mômen của các mặt cắt đó

nh hình vẽ sau:

Xe tải thiết kế (Truck)

Xe hai trục thiết kế (Tandem)

4,3m 4,3m

Xe hai trục thiết kế (Tandem)

Xe tải thiết kế (Truck)

y'5 y'2 y'3y'4

q làn

Truờng hợ p 2

Tung độ ảnh huỏng mômen tại các mặt cắt đạc trng trong hai trờng hợp:

X 0.000 1.320 1.500 8.050 16.100

Trờng hợp 1

' 1

y 0.000 1.266 1.430 6.038 8.050

' 2

y 0.000 0.690 0.858 5.588 7.750

' 3

y 0.000 1.090 1.230 4.963 5.900

' 4

y 0.000 0.000 0.000 2.813 5.900

' 5

Mô men hoạt tải tác dụng bất lợi nhất ta lấy giá trị max tại các mặt cắt trêntrong cả 2 trờng hợp xe tải thiết kế và xe 2 trục thiết kế

• Mômen gây ra do tải trọng làn

TảI trọng làn rải đều suất chiều dài cầu và có độ lớn q=9,3KN/m

Mômen do tải trọng làn gây ra tại các mặt cắt đặc trng xác định bằngphơng pháp đờng ảnh hởng nhân giá trị của tải trọng làn với diện tích đ-ờng ảnh hởng

• Mô men do tải trọng ngời đi bộ gây ra ở dầm biên

Coi nh dầm biên chịu toàn bộ tải trọng ngời đi PL=300Kg/m2

• Tổng hợp mô men do hoạt tải tác dụng lên dầm chủ có tính đến hệ sốphân bô ngang

Tại mặt cắt dầm biên hệ số xung kích IM=25%

(lực xung kích không tính cho tảI trọng ngời đi và tải trọng làn

LLb mbHL xetk mblan lan mbPL PL

M =g +IM M +g M +g M

Trong đó hệ số phân bố hoạt tải

Với xe tảI thiết kế

b.Lực cắt do hoạt tảI tác dụng lên dầm chủ

Đối với các mặt cắt đặc trng trong phạm vi từ đầu gối đến

2

tt L

, trờng hợpxếp xe bất lợi nhất trên

đờng ảnh hởng lực cắt của mặt cắt đó thể hiện trên hình vẽ sau:

1,2m

4,3m 4,3m

Xe hai trục thiết kế (Tandem)

Xe tải thiết kế (Truck)

q làn

Đ ảh Qk

Lực cắt do tảI trọng làn gây ra tại các mặt cắt xác định bằng phơng pháp

đờng ảnh hởng giá trị của q lanvới diện tích đờng ảnh hởng phần dơng tạicác mặt cắt

Cờng độ

1

M 0.000 1434.543 1649.977 6914.360 9742.208

V 1356.462 1263.106 1250.426 797.138 261.751TTGH

Cờng độ

2

M 0.000 875.131 988.670 4173.832 5565.109

V 691.318 634.638 626.909 345.659 0.000TTGH

Cờng độ

3

M 0.000 1306.677 1498.821 6287.953 8787.443

V 1204.429 1119.457 1107.908 693.943 201.922TTGH

Sử dụng MV 921.9300.000 1005.582 1152.799 4837.421 6748.787856.547 847.660 528.912 149.572TTGH

Cờng độ

2

M 0.000 1024.256 1157.142 4885.063 6513.417

V 809.120 742.782 733.736 404.560 0.000TTGH

Cờng độ

3

M 0.000 1291.054 1481.266 6235.581 8495.898

V 1036.268 955.473 944.487 549.817 78.372TTGH

Sử dụng MV 807.8330.000 1007.260 1154.765 4861.824 6617.091744.687 736.100 427.386 58.053TTGH

Hệ số quy đổi ứng suất φ =1 0,9, chiều dài tụt neo ∆l=0,01m

Giới hạn chảy f py ==0,9f pu =0,9.1,86 1,674.10= 3MPa

ứng suất trong thép dul khi kích là f pj ==0,75f pu =1,395.103MPa

Môđun tính toán M u =max(M ucd g1 ,M ucd b1 )=9742,208KNm

Đối với cấu kiện bê tông dul chịu uốn thì hệ số sức kháng φ =1

Dự tính số lợng cốt thép dul theo công thức kinh nghiệm sau

6

2 3

9041,1563.10

3851

u psg

psg cg ps

A n A

Vậy chọn n c =36tao

Chọn dạng đờng cong DUL Đờng cong parabol bậc 2.

Vẽ đờng trục thẳng đứng đi qua tim gối Đối với mỗi bó phải lần lợt xác định

nh hình bên Sau khi bố trí neo thì phải quyết định trị số f ( đờng têncủa bó)

Đối với mỗi mặt cắt dầm cách trên gối 1 khoảng x thì tính tung độ y theocông thức

2

4

tt tt

65.00 32.50 32.50

MÆT

L/2 1650.000 123.000 154.000 96.000 154.000 69.000 154.000L/4 825.000 123.000 123.250 96.000 130.000 69.000 136.7501.500 150.000 123.000 52.347 96.000 74.661 69.000 96.9751.320 132.000 123.000 49.893 96.000 72.746 69.000 95.598

gèi 40.000 123.000 36.891 96.000 62.598 69.000 88.305dÇu

dÇm 0.000 123.000 31.000 96.000 58.000 69.000 85.000

v Đặc tr ng hình học của mặt cắt dầm:

1.Đặc tr ng hình học mặt cắt dầm ch a liên hợp:

Qui đổi theo DUL thành diện tích A ps đặt tại trọng tâm của thép DUL

Đặc trng hình học mặt cắt dầm I giai đoạn 1:

Môđun đàn hồi bê tông: E cdam =3,8.104MPa

Môđun đàn hồi của thép E p =1,97.105MPa

Hệ số qui đổi từ thép sang bê tông 1 p 5,183

cdam

E n E

C là khoảng cách tâm cốt DUL đến đáy dầm

Khoảng cách từ trọng tâm tiết diện cha liên hợp đến đáy dầm cei eqi

eqi

S y A

=Mômen quán tính mặt cắt tính đổi

2 Bề rộng bản cánh hữu hiệu :

a Xét đối với dầm giữa

Bề rộng bản cánh hữu hiệu đợc lấy là giá trị nhỏ nhất trong 3 giá trị sau:

tt hhg

b Xét đối với dầm biên

Bề rộng cánh dầm hữu hiệu có thể đợc lấy bằng 1/2 bề rộng hữu hiệu củadầm giữa cộng trị số nhỏ nhất của các giá trị sau:

• 1/8 chiều dài nhịp hữu hiệu

• 6 lần chiều dày trung bình của bản cộng với số lớn hơn giữa 1/2 độdày bản bụng hoặc 1/4 bề rộng bản cánh trên dầm chính

• Chiều dài phần hẫng

Bề rộng cánh bê tông tham gia làm việc với dầm chủ

/ 8 4,025

0,651,9

1.0,85 / 42

1,1

tt hhb

Ta có bề rộng quy đổi tại 5 mặt cắt giữa là 1,9

2,05

bang banb

o Khoảng cách từ trọng tâm của bản tới thớ dới của dầm là

pI

d Khoảng cách từ tâm cốt DUL đến mép trên dầm I

Mặ

T A A bm I bm A lhbt A lh Y lhbt Y lh I lhbti I lhi

0 1.1033 0.342 0.00092 1.4453 1.46779856 1.055714 1.055228 0.467404 0.46741.3

2 0.7895 0.342 0.00092 1.1315 1.15399856 1.110423 1.106761 0.420402 0.42121,5 0.6373 0.342 0.00092 0.9793 1.00179856 1.145651 1.14021 0.400168 0.40158.0

5 0.6373 0.342 0.00092 0.9793 1.00179856 1.145651 1.127782 0.400168 0.414116

1 0.6373 0.342 0.00092 0.9793 1.00179856 1.145651 1.122392 0.400168 0.4238

vi Tính toán Mất mát dự ứng suất:

Đối với cấu kiện DUL kéo sau thì

• ∆f pA : Mất mát do thiết bị neo Mpa

• ∆f pES : Mất mát do co ngắn đàn hồi Mpa

• ∆f pSR : Mất mát do co ngót Mpa

• ∆f pCR : Mất mát do từ biến của bê tông Mpa

• ∆f pR2 : Mất mát do tự chùng dão của cốt thép dự ứng lực Mpa

1.Mất mát ứng suất do ma sát:

Khi thi công bằng phơng pháp kéo sau, mất mát do ma sát giữa các bó thép

dự ứng lực và ống bọc có thể tính

( )(1 Kx )

2 Mất mát ứng suất do thiết bị neo:

Trong kết cấu kéo sau, không phải toàn bộ ứng suất sinh ra bởi lực kích

đều đợc truyền vào các cấu kiện vì các bó cáp bị trợt nhẹ do sự xê dịch vịtrí của nêm hoặc các chi tiết cơ học khác ở trong neo Tổng biến dạng ∆A

của các neo đợc giả thiết là gây ra biến dạng đều trên chiều dài của một

A

∆ dao động trong khoảng từ 3-10mm và thờng đợc lấy bằng 6mm Đối với

3 Mất mát ứng suất do co ngắn đàn hồi:

Đối với cấu kiện kéo sau

1.2

p

ci

E N

f : Tổng ứng suất của bê tông ở trọng tâm của các bó cáp dự ứng lực

do lực dự ứng lực sau khi kích và tự trọng của các bộ phận cấu kiện ở mặt cắt có mômen lớn nhất MPa

Các gía trị f cgp có thể đợc tính bằng ứng suất thép đợc giảm trị số ban

đầu bởi một lợng chênh lệch phụ thuộc vào các hiệu ứng co ngắn đàn hồi,

tự chùng và ma sát Kết cấu kéo sau, bó cáp đợc dính bám f cgp có thể lấy ở mặt cắt giữa nhịp

p

E : Môđun đàn hồi của thép dự ứng lực

ci

E : Mô đung đàn hồi của bê tông tại thời điểm truyền lực

Tính f cgp: ứng suất trong cốt thép DUL do lực dự ứng lực f cgp=0,7 f py

Độ lệch tâm của cốt thép DUL đối với mặt cắt dầm I cha liên hợp

Đối với các cấu kiện kéo sau : ∆f pSR=93-0,85H (MPa)

Trong đó H là độ ẩm tơng đối bao quanh, tính trung bình hằng năm (%) lấy 80% ∆f pSR =25MPa

b Mất mát ứng suất do từ biến:

Công thức tính mất mát ứng suất do từ biến

f : Thay đổi ứng suất trong bê tông tại trọng tâm cốt thép dự ứng lực do các tải trọng thờng xuyên , trừ tải trọng động vào lúc thực hiện lực dựứng lực MPa

c MÊt m¸t chïng øng suÊt do lóc truyÒn lùc

§èi víi tao thÐp khö øng suÊt, kÐo sau th× sau khi truyÒn lùc, mÊt m¸t do tùchïng

Đối với các thanh thép kéo sau 1000 đến 1100MPa mất mát do tự chùng cần

đợc dựa trên số liệu thí nghiệm đợc chấp nhận Nêu số liệu thí nghiệmkhông có sẵn, mất mát này có thể giả định là 21MPa

vii tính duyệt theo mômen

1.Tính duyệt theo TTGH sử dụng :

Qui ớc ứng suất kéo mang dấu (-) và nén (+)

1 Giới hạn s nén của bản mặt cầu và thớ trên dầm I:

o Do tổng dự ứng lực hữu hiệu và tải trọng thờng xuyên là

2 Giới hạn về ứng suất kéo thớ dới của dầm I dự ứng lực có dính bám trong

0 0.848 0.528 0.708 0.802 1.122Lùc thùc sù trong c¸p D¦L: F pe = f A pe ps =( f pj− ∆f PT).A ps(N.m)

10 øng suÊt cho phÐp trong cèt dù øng lùc : s bã thÐp dl ë ttgh sö dông kh«ng vît qu¸ 0,8f py

(ë TTGH sö dông sau toµn bé mÊt m¸t )

3

pecf py pu

víi f pe trong bangr §¹t

11 øng suÊt thí trªn cña dÇm do DUL : petd pe pe psI nI

-06 19514886

16.1

00 3724576.1 0 53365.1 1200.8991 6052531

66299

-04 24976508

b KiÓm tra øng suÊt nÐn trong bª t«n trong qu¸ tr×nh khai th¸c:

Khi khai th¸c dÇm cã thÓ bÞ nøt do øng suÊt nÐn ë thí chÞu nÐn phÝa trªn cña dÇm vît qu¸ kh¶ n¨ng chÞu nÐn cho phÐp

σ =σ + <

• §Ò phßng trêng hîp thí trªn dÇm, c¸c mÆt c¾t gÇn gèi cã thÓ bÞ kÐo

ta kiÓm tra s kÐo

max 106758.55 9700978.62 57175.25 4850946.32 110554.52 9701435.63

c.KiÓm tra øng suÊt kÐo trong bª t«ng khi khai th¸c:

Còng nh trong TTGH sö dông, khi dÇm chÞu t¶i, thí díi sÏ chÞu kÐo §iÒu kiÖn dÇm kh«ng nøt lµ s kÐo kh«ng vît qu¸ ngìng cho phÐp

s nÐn lín nhÊt ë biªn chÞu nÐn cña dÇm : k pe pe psI kI usdg klh

σ =σ − <

dd

σ0.0000 82593911.3200 62546291.5000 71851398.0500 634009616.1000 7101200

d KiÓm tra øng suÊt bª t«n trong giai ®o¹n thi c«ng:

Khi dầm vừa chế tạo xong, lúc này, dự ứng lực trong cốt thép là lớn nhất trong khi cha có hoạt tải mà mới chỉ có tải trọng bản thân của dầm chống lạilực nén của DƯL Dầm có khả năng bị nứt thớ trên Biểu thức kiểm toán :

Với F petc = f petc A ps =( f pj − ∆f pes−)A ps; ∆f PR1=0

• Kiểm toán s thớ dới trong giai đoạn thi công:

Đồng thời với khả năng nứt thớ trên, nếu nh DƯL vợt quá khả năng chịu nén của

bê tông thì bê tông sẽ bị nứt dọc theo thớ dới Phơng trình kiểm tra f d ≤ f cf3

Với petc psI DC dc

e Kiểm tra độ vồng, độ võng của dầm.

Xét tại mặt cắt giữa nhịp ( có độ võng lớn nhất )

Qui ớc : Độ võng xuống mang dấu (+), vồng lên mang dấu (-)

Mômen quán tính của mặt cắt nguyên đối với trọng tâm ( không xét cốt thép)

Tại mặt cắt giữa nhịp : Đối với dầm I cha liên hợp I d

Đối với dầm I liên hợp I g =I lhbt

c d

F e L f

dc tt vDC

c d

DC g L f

bmg dn vk tt vDC

DC DC DC g L f

E I

 Độ võng do lớp phủ và trang bị trên cầu 1

4

.5

g tt vDC

c g

DW g L f

E I

 Độ vồng của dầm sau khi căng cáp DƯL f vtc = f vps+ f vDC1=-40.27mm

 Độ võng của dầm khi khai thác dới tác dụng của tải trọng thờng xuyên:

vtttx vps vDC vDC vDC vDW

f = f + f + f + f + f =-25.87mm

 Độ võng của dầm khi khai thác dới tác dụng của hoạt tải

Điều kiện kiểm toán :

800

tt vLL

Kết quả tính của xe tải thiết kế đơn

25% của xe tải thiế kế cùng với tải trọng làn

,

v LL PL

f : Độ võng lớn nhất tại giữa nhịp do xe và ngời đi

Hệ số phân bố độ võng có thể lấy bằng số làn / số dầm Vì tất cả các làn thiết kế đều chất tải và tất cả các dầm đỡ đều giả thiết võng nh nhau

38

lan f b

n D N

= = ; n lan =3;N b =8

4,3m 4,3m

C1

C

P3 P2

P1

C2 C3

Bố trí xe tại vị trí bất lợi nhất nh hình vẽ

Khoảng cách từ trục xe đến gối

4

.5

2 Tính duyệt theo TTGH c ờng độ:

a Tính duyệt mômen uốn:

Sức kháng uốn : sức kháng uốn tính toán M r =ϕM n

C là khoảng cách từ thớ chịu nén ngoài cùng đến trục trung hoà với giả thiết

là thép của bó tao thép đã bị chảy dẻo :

' 1 '

=

+Chiều dày khối ứng suất tơng đơng: a td =β1C

Qui định : Nếu chiều dày bản cánh chịu nén h f ≤Cthì xác định sức kháng

uốn danh đinh nh trên

Nếu h f ≥C thì sức kháng uốn đợc xác định nh trên trong đó b w =b

Trong đó hf = 0.18m

1.320 0.907 0.362 1.9 0.0901