BẢNG TÍNH TOÁN HỆ KING POST KHOẢNG CÁCH KHÔNG ĐỀU NHAU

EXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POST,EXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POST

Trang 1

CÔNG TRÌNH: KHU DÂN CƯ PHONG PHÚ - TRẠM XƯ LÝ NƯỚC THẢI

- Quy trình thiết kế công trình và thiết bị phụ trợ thi công cầu: 22TCN 200-1989

- Báo cáo khảo sát địa chất công trình

I.2 THÔNG SỐĐẦU VÀO

Trang 2

III TẢI TỌNG TÁC DỤNG

1 Tải trọng bản thân DC.

- Tĩnh tãi các bộ phận kết cấu được phần mềm Midastựđộng tính toán

2 Áp lực nước

- Áp lực nước được phần mềm Midastựđộng tính toán

3 Áp lưc đất ngang tác dụng lên vách EH.

- Áp lực đất được phần mềm Midastựđộng tính toán

4 Áp lực nước đẩy nổi

- Áp lực nước đảy nổi được phần mềm Midastựđộng tính toán

5 Trọng lượng thiết bị thi công

- Phân bốđều xung quanh hốđào có chiều rộng 3m, và giá trị 16kn/m2

(Cát)

Lực dính(kN/m2)

Góc nội ma sát(độ)

Độ dày(m)

Trang 3

IV SƠĐỒ TÁC DỤNG LỰC

1 Mô hình tính toán

1.1.Lớp đất số 1

Trang 4

1.1.Cọc H350 và dầm H300

Trang 7

Lực cắt Vy

Lực cắt Vx

14.487

-17.238

Trang 9

Moment Mx

Lực cắt Vy

-11.088 -54.251

Trang 10

Lực cắt Vx

Lực dọc

138.523 13.232

Trang 12

Lực cắt Vxx

Lực cắt VYY

-59.768 116.731

Trang 13

IV Kiểm toán cừ larsen IV

IV.1.Đặc trưng hình học của cọc ván thép (tính cho 1m vòng vây)

Có các đặc trưng hình học như sau (Tính cho 1m vòng vây):

Trang 14

V.2.Chuyển vị tổng thể theo phương Y (m)

(TCVN557 5-2012)

V.3.Đánh giá và kiến nghị

- Giá trị tính toán này được lập theo bản vẽ biện pháp thi công, do đó những sai khác trong quá trình thi công

không theo bản vẽ biện pháp thi công cần được đánh giá và tính toán lại

- Theo kết quả tính toán chuyển vị xảy ra lớn nhất tại vị trí sát rạch, có chuyển vị là 3.3cm, tương ứng với chuyển vị này

thì kiểm tra điều kiện bền của vật liệu, các giá trị tính toán tương ứng với chuyển vị tổng thể nhỏ hơn 8cm

- Trong quá trình thi công hệ shoring này, đơn vị thi công cần bố trí điểm quan trắc tại các vị trí nguy hiểm (giáp rạch)

các giá trị quan trắc được nhỏ hơn giá trị tính toán thì được phép thi công tiếp, khi giá trị quan trắc được

lớn hơn kết quả tính toán thì dừng thi công ngay lập tức, báo cáo kết quả quan trắc cho giám sát, TVTK

để có biện pháp khắc phục

- Thời điểm quan trắc:

+ Sau khi thi công xong hệ Shoring

Trang 15

V Kiểm toán cọc H350

Trang 16

MIDASIT TEL:1-646-852-9286

MEMBER NAME : H350

1 Check Axial Strength

(1) Pu= 0.0kN → Skip Axial Strength Check

2 Check Flexural Strength About Major Axis (X)

Mux= 0 kN·m → Skip Flexural Strength about Major Axis (X) Check

3 Check Flexural Strength About Minor Axis (Y)

(1) Calculate limiting width-thickness ratio of flange for flexure

(5) Calculate nominal flexural strength for Flange local buckling (FLB)

COMPACT flange → the limit state of flange local buckling is not applied

(6) Calculate flexural strength about minor axis

Mny= Mn1= 292kN·m

Resistance factor for flexure : ø = 0.900

øMny= 262kN·m

Muy / øMny = 0.167 < 1.000 → O.K

4 Check Interaction of Combined Strength

(1) Calculate interaction ratio of combined strength

Pr/ Pc< 0.2 → Formula

ComRat = Pr

2 Pc + (

Mrx Mcx +

Mry Mcy ) =0.167 < 1.000 → O.K

5 Check Shear Strength

(1) Calculate the web plate buckling coefficient (kv)

kv= 1.200 (for singly and doubly symmetric shapes loaded in the weak axis)

(2) Calculate the web shear coefficient (Cv)

for webs of all other doubly/singly symmetric shapes and channels

Trang 17

MIDASIT TEL:1-646-852-9286

MEMBER NAME : H350_Mx

(1) Elastic section modulus referred to tension and compression flanges

(8) Calculate nominal flexural strength for Lateral-torsional buckling (LTB)

Lb< Lp→ Lateral-torsional buckling is not applied

(9) Calculate flexural strength about major axis

Mnx= Mn1= 619kN·m

øMnx= 557kN·m

Mux / øMnx = 0.0663 < 1.000 → O.K

Mux= 0 kN·m → Skip Flexural Strength about Minor Axis (Y) Check

ComRat = Pr

2 Pc + (

Mrx Mcx +

Mry Mcy ) =0.0663 < 1.000 → O.K

kv= 5.000 (for stiffened webs)

h / tw= 26.00 < 1.10 kvEs/ Fy = 69.81

Trang 18

VI Kiểm toán dầm H300

Trang 19

MIDASIT TEL:1-646-852-9286

MEMBER NAME : H300_My

Mux= 0 kN·m → Skip Flexural Strength about Major Axis (X) Check

(1) Calculate limiting width-thickness ratio of flange for flexure

(5) Calculate nominal flexural strength for Flange local buckling (FLB)

COMPACT flange → the limit state of flange local buckling is not applied

(6) Calculate flexural strength about minor axis

Mny= Mn1= 169kN·m

øMny= 152kN·m

Muy / øMny = 0.201 < 1.000 → O.K

ComRat = Pr

2 Pc + (

Mrx Mcx +

Mry Mcy ) =0.201 < 1.000 → O.K

kv= 1.200 (for singly and doubly symmetric shapes loaded in the weak axis)

Trang 20

MIDASIT TEL:1-646-852-9286

(1) Elastic section modulus referred to tension and compression flanges

(8) Calculate nominal flexural strength for Lateral-torsional buckling (LTB)

Lb< Lp→ Lateral-torsional buckling is not applied

(9) Calculate flexural strength about major axis

Mnx= Mn1= 364kN·m

øMnx= 327kN·m

Mux / øMnx = 0.166 < 1.000 → O.K

Mux= 0 kN·m → Skip Flexural Strength about Minor Axis (Y) Check

ComRat = Pr

2 Pc + (

Mrx Mcx +

Mry Mcy ) =0.166 < 1.000 → O.K

kv= 5.000 (for stiffened webs)

Trang 21

VII Kiểm toán mối nối H350, H300

Trang 22

øRn= 157kN/EA (Single Shear)

(2) Polar moment of inertia

Ip.web= 56,250mm2

3 Check Web ( Friction Bolt )

(1) Design Force & Properties

(2) Calculate Bearing Strength of Bolt

Trang 23

øRn= min( øRn.SEC, øRn.PL) = 1,108kN ( Section Governing )

(3) Check Bearing Strength

Vu / øRn = 0.0120 < 1.000 → O.K

5 Check Bearing Strength of Bolt ( Web, Tension )

(1) Design Force

Pu= 0.000kN

Pu / øRn = 0.000 < 1.000 → O.K

Trang 24

Ip.web= 56,250mm2

Trang 25

Vu / øRn = 0.0100 < 1.000 → O.K

(1) Design Force

Pu= 0.000kN

Pu / øRn = 0.000 < 1.000 → O.K

Trang 26

Ip.web= 56,250mm2

Ip.flange= 24,200mm2

Trang 27

4 Check Flange ( Friction Bolt )

Trang 28

Vu / øRn = 0.182 < 1.000 → O.K

(1) Design Force

Pu= 0.000kN

øRn= min( øRn.SEC, øRn.PL) = 615kN ( Plate Governing )

Pu / øRn = 0.934 < 1.000 → O.K

Trang 29

MIDASIT TEL:1-646-852-9286

Trang 30

Ip.web= 56,250mm2

Trang 31

Trang 32

Vu / øRn = 0.182 < 1.000 → O.K

(1) Design Force

Pu= 0.000kN

øRn= min( øRn.SEC, øRn.PL) = 615kN ( Plate Governing )

Pu / øRn = 0.934 < 1.000 → O.K

Trang 33

MIDASIT TEL:1-646-852-9286

Trang 34

Ip.web= 82,500mm2

Trang 35

Trang 36

Vu / øRn = 0.212 < 1.000 → O.K

(1) Design Force

Pu= 0.000kN

Trang 37

MIDASIT TEL:1-646-852-9286

øRn.PL= 4,011kN

Pu / øRn = 0.309 < 1.000 → O.K

Trang 38

Ip.web= 82,500mm2

Trang 39

Trang 40

Vu / øRn = 0.212 < 1.000 → O.K

(1) Design Force

Pu= 0.000kN

Trang 41

MIDASIT TEL:1-646-852-9286

øRn.PL= 4,011kN

Pu / øRn = 0.309 < 1.000 → O.K

Định dạng
Số trang	47
Dung lượng	19,7 MB
File đính kèm	01.TM BANG TINH KING POST.rar (6 MB)