Thiết kế cao ốc VP sunwah tower

Khi đó tải tính toán nguy hiểm nhất cho thành giữa là áp lực nước trong 1 ngăn cạn khi đó ngăn kia phải đầy nướcnước ở mực cách đáy 1... Tính hệ dầm bản đáy: Hệ dầm bản đáy là dầm liên

Trang 1

Kính thưa thầy cô,

Sau 15 tuần dưới sự hướng dẫn, giúp đỡ của các Thầy, Cô trường Đại Học

Kỹ Thuật Nông Nghệ TP.HCM, em đã hoàn thành đồ án tốt nghiệp của mình

Em xin chân thành cảm ơn quý Thầy, Cô đã hết lòng dạy dỗ, chỉ dạy cho em trong thời gian học, cũng như thời gian làm đồ án vừa qua, mà trực tiếp là Cô Trần Ngọc

Bích đã tận tình hướng dẫn, truyền đạt lại kiến thức, kinh nghiệm cho em

Do khối lượng tính toán khá lớn trong một thời gian ngắn nên trong đồ án

em không thể tránh được thiếu sót, rất mong quý Thầy, Cô vui lòng chỉ dạy thêm

Em xin cám ơn

Sinh viên

Phạm Văn Huy

Trang 9

LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1998-2003 PHẦN II: KẾT CẤU

GVHD: Pgsts.Võ phán SVTH: Hoàng ngọc sơn

Đề tài: CHUNG CƯ 242-244 PHAN VĂN KHỎE QUẬN 6 Trang36

CHƯƠNG III: TÍNH TOÁN BỂ NƯỚC MÁI

- Bêtông mac 250 có: + Rn= 110KG/cm2

+ Rk= 8.8 KG/cm2

-Thép CI có : + Ra = 2100KG/cm2

Trang 10

II TÍNH CHI TIẾT BỂ NƯỚC MÁI:

1 Tính toán bản nắp bể:

a Kích thước và cấu tạo bản nắp:

- Chọn bản nắp dày 8cm, đổ bê tông toàn khối

- Chọn ô cửa nắp : 60  60 cm, tại ô cửa nắp gia cường thêm thép

- Cấu tạo bản nắp MẶT BẰNG BẢNG NẮP

(cm)

 (kg/m3)

N gi (kg/m2)

1 Lớp XM láng mặt 2 1800 1.3 46,8

2 Lớp XM chống thấm 3 1800 1.3 70.2

Trang 11

6.5x8m được chia làm hai ô bằng nhau 4x6.5m

- Các công thức xác định nội lực và cốt thép :

+ Mômen tại nhịp và gối :

M

n    = 1 - 1 2A

% Bố trí Fachọn

(cm 2 )

m1 0,0209 M1 265.62 0.0572 0.0589 6.5 2.005 0.308 6a130 2.18 m2 0,0100 M2 127.09 0.0273 0.0277 6.5 0.943 0.145 6a200 1.42 k1 0,0469 MI 596.06 0.1283 0.1378 6.5 4.96 0.763 8a120 4.19 k2 0,0223 MII 283.41 0.0610 0.0630 6.5 2.145 0.33 6a130 2.18

Trang 12

Lượng cốt thép bị mất khi đi qua lỗ nắp bể nước 600x600 mm Ta phải gia cường cốt thép qua vị trí ấy đúng bằng lượng cốt thép mất đi

+ Thép nhịp qua lỗ nắp theo phương cạnh ngắn là6a130 nên lượng thép phương này có thể mất lớn nhất là 56 do đó ta phải gia cường 210 theo phương song song cạnh ngắn + Thép nhịp qua lỗ nắp theo phương cạnh dài là 6a200 nên lượng thép phương này có thể mất lớn nhất khi qua lỗ là 36 do đó ta phải gia cường 210 theo phương song song cạnh dài

2 Tính dầm nắp bể:

a Tải trọng tính toán truyền vào dn1:

Ô sàn (4.5x6.5) tải truyền vào dạng hình thang có

q=gbnxl1/2 = 434.5x4.5/2= 977.625 KG/m

Trọng lượng bản thân dầm:(200x200)

gdn=(0.3-0.08)x0.2x2500x1.1 = 121 KG/m

Trang 13

b.tải trọng tính toán truyền vào nắp dn2:

Ô sàn (4.5x6.5) tải truyền vào dạng hình thang có

q=gbnxl1/2 =2x 434.5x4.5/2= 1955.25 KG/m

Trọng lượng bản thân dầm:(200x400)

gdn=(0.4-0.08)x0.2x2500x1.1 = 176 KG/m

Trang 14

c.tải trọng tính toán truyền vào dn3:

Ô sàn (4.5x6.5) tải truyền vào dạng tam giác có

100 70 4943

x x x

= 0.308

Trang 15

=1- 1  2A=1- 1  2x0 308=0.38

Fa =

2100

27 20 110 38

10037.11

Cốt thép chịu môment âm chọn 216

Kiểm tra điều kiện chịu cắt

+ Kiểm tra điều kiện hạn chế (nhằn đảng bảo bê tông không phá hoại trên tiết diện

nghiêng theo ứng suất nén chính)

ĐK Qk R b h0. n . 0

Q = 2471.19 < 0.351102027 = 20790 kG => thoả điều kiện

+ Kiểm tra điều kiện chịu cắt của bê tông:

Q = 2471.19 < 0,68,82027 = 2745,6 kG Vây Qk R b h1 k 0 Nên ta chỉ cần đặt cốt Cấu tạo đai 6 U=200mm

100 37 9548

x x

100 71 15

R R

+ Kiểm tra điều kiện hạn chế (nhằn đảng bảo bê tông không phá hoại trên tiết diện

nghiêng theo ứng suất nén chính)

ĐK Qk R b h0. n . 0

Qmax = 4727.56 < 0.35110202 = 20790 kG => thoả điều kiện

Qmax = 4727.56> 0,68,82037 = 3907.2 kG

Q1<Qmax < Q0 :Tính cốt đai, không cốt xiên

Chọn cốt đai CI có : Rđa = 1800 KG/cm2

Cốt đai 6 có fđ=0,283 cm2

Trang 16

k

d 



d d d a tt

q

nf R

u 



Q

bh R

2 0 max

5 , 1

* Trong đoạn l/4 dầm gần gối ta bố trí cốt đai cấu tạo :

- khi chiều cao dầm h 450 mm :

- khi chiều cao dầm h> 450 mm :

Cốt đai cấu tạo cho đoạn l/4 gần gối có cốt đai cấu tạo là 150 mm

*Chọn đai bố trí trong đoạn giữa dầm u  min

100 90 1024

x x

100 07 3

R

x100=0.58x

2100

110x1003.04%

Ta có Mgối = 1711.51(kGm)

Chọn a = 3 cm, ho = 17cm

2720110

10051.1711

x x

10007.3

x x

=0.5690/0

Trang 17

Vậy: min 0, 05% max 0 100 0,58. 110 100 2, 28%

2800

n a

R R

+ Kiểm tra điều kiện hạn chế (nhằn đảng bảo bê tông không phá hoại trên tiết diện nghiêng theo ứng suất nén chính)

ĐK Qk R b h0 n 0

Q = 2471.19 < 0.351102027 = 20790 kG => thoả điều kiện

Q = 2471.19 < 0,68,82027 = 2745,6 kG Vây Qk R b h1. k . 0 Nên ta chỉ cần đặt cốt đai theo cấu tạo đai 6 U=200mm

2 Tính bản thành bể:

a Cấu tạo bản thành :

l

> 2  bản làm việc theo phương cạnh ngắn

Cắt 1m bề rộng dọc theo chiều cao thành bể, dầm 1 ngàm và 1 tựa đơn l=2 m

b Tải trọng tác dụng gồm:

+Aùp lực nước phân bố dạng tam giác và giái trị tại đáy là:

Trang 18

- Vậy xem các thành hồ như bản làm việc một phương Cắt từng dãy 1m dọc thành hồ, dùng phương pháp cơ học kết cấu để giải ta được giá trị nội lực của :

+Aùp lực nước tác dụng lên thành hồ : p = 2200 kG/m

c Nội lực thành hồ

Theo tính toán cơ học kết cấu ta được các giá trị Momen tại nhịp và tại gối

l

x l

x ql

l

l l

l ql

15

0,2220015

2 2

l

x l

ql

25

5 5 3 (

3 2

l

l l

l ql

Trang 19

Theo tính toán kết cấu ta được giá trị Moment theo biểu thức

M = (3 4 )

2 2

l

x l

x ql

 (góc tọa độ tại B và hướng từ B đến A)

Moment tại gối ứng với x = l nên

MAh = (3 4 )

2 2

l

l l

l ql

83  2

= 41.99 (kGm) Moment lớn nhất ở nhịp là ứng với Q = 0

3 3 (

2 2

l

l l

l ql

128

2

* 98 83

d Tính toán cốt thép :

Các số liệu về vật liệu :

M (kG.m)

µ (%)

Thành

-Nhịp 100 8.5 286.02 0.036 0.037 1.65 0.194 2.5 8a200 0.294 -Gối 100 8.5 628.69 0.079 0.082 3.65 0.429 3.593 8a140 0.423

* Tính toán thành bể giữa

Thành bể giữa ngăn cách hai bể nước cứu hỏa và sinh hoạt, để tiện lợi cho việc sữ dụng nước không bị thiếu và đảm bảo chữa cháy tạm thời ta cho 2 bể này thông nhau bằng 1 lỗ cách nắp bể 1 đoạn là 0 5m

Khi đó tải tính toán nguy hiểm nhất cho thành giữa là áp lực nước trong 1 ngăn cạn khi đó ngăn kia phải đầy nước(nước ở mực cách đáy 1 5m) Lúc đó tải tam giác là

Pmax = 1100x1.5 = 1650 KG/m tại đáy bể

Pmin = 0 tại vị trí cách đáy hồ 1 5m

Để dể tính toán và thiên về an toàn ta xem tải tam giác ấy có : Pmax = 1650 KG/m tại đáy và Pmin = 0 tại nắp bể, khi đó nội lực thành giữa :

+ Tại gối :

Trang 20

Mn = ( 3 5 )

3 2

l

l l

l ql

 =

15

2 1650 15

2 2

5 5 3 (

3 2

l

l l

l ql

Tính toán cốt thép :

Các số liệu về vật liệu :

100 440

x x

= 2.537 cm2Chọn thép bố trí cho thành giữa là 8a200 có Fa = 2.5 cm2

3 Tính bản đáy:

- Cấu tạo bản đáy:

a- Tải trọng:

- Tĩnh tải: g = 536.7 KG/m2

Trang 21

Như vậy hoạt tải được tính là: P = P1 = 2200 KG/m2

-Tổng tải phân bố đều tác dụng lên bản đáy :

- Bản đáy có kích thước: 9  6.5 m được chia làm 4 ô bản trong đó có 2 loại ô bản có

kích thước ô số 1: 3x4m và ô số 2: 3.5x4m

Tỉ số 1 5 2

3

5 4 1

5.4

1

l

 bản làm việc theo hai phương

Sơ đồ tính các ô bản đáy

Trang 22

Ta xem bản ngàm bốn cạnh ô bản số 9 nên nội lực được tính theo công thứ sau:

- Các công thức tính nội lực :

4 1

Trang 23

BẢNG KẾT QUẢ TÍNH NỘI LỰC

5 Tính hệ dầm bản đáy:

Hệ dầm bản đáy là dầm liên tục với các gối tựa là các cột được đưa lên từ cột khung,

trong đó các cột trục 8 va 10 được đưa lên tới nắp hồ còn cột trục 9 chỉ đưa lên tới đáy hồ

a.Sơ đồ truyền tải từ sàn vào dầm:

Sơ đồ truyền tải từ bản đáy vào dầm là dạng tam giác và dạng hình thang, ngoài ra dầm D1,D3 và D4 còn có thêm tải phân bố đều do trọng lượng bản thân của các thành bể truyền xuống

Tiết diện dầm đáy được chọn :

- D1 : 200x400(dầm liên tục hai nhịp: 3m và 3.5m)

- D2 : 200x500(dầm liên tục hai nhịp :4.5m)

- D3: 200x400(dầm liên tục hai nhịp :4.5m)

- D4: 200x300(dầm liên tục hai nhịp : 3m và 3.5m)

b Tải trọng tính toán truyền vào các dầm

Ô sàn 1(3x4.5m) tải sàn truyền vào các dầm dạng hình thang và tam giác có

q1=gsxl1/2 = 2736.7x3/2= 4105 KG/m

Ô sàn 2(3.5x4m) tải sàn truyền vào các dầm dạng hình thang và tam giác có

q2=gsxl2/2 = 2736.7x3.5/2= 4789.2 KG/m

Ngoài ra các dầm có thành ngăn còn có thêm tải phân bố đièu chính là trọng lượng

thành truyền xuống : q = 2x446 KG/m = 892 KG/m

Trọng lượng bản thành phân bố đều trên dầm giưã là:

Gbt=1.88x0.2x2.5x1.1=1034 kG/m

 Tính toán nội lực dầm D1 (200x400)

Dầm D1 là dầm liên tục các gối tựa là các cột

Dùng chương trình tính kết cấu Sap200 giải được nội lực dầm

Giá trị nội lực của dầm D1:

Trang 24

M1.D1,M2.D1,Mgối.D1 lần lượt là giá trị Moment tại nhịp trái, nhịp phải , gối

Q1.D1 ,Q2.D! ,Q3.D1 ,Q4.D1 lần lượt là lực cắt tại gối trái, bên trái gối giữa, bên phải gối giữa và gối phải

 Tính toán nội lực dầm D2.(200x500)

Dầm D2 là dầm liên tục các gối tựa là các cột

Dùng chương trình tính kết cấu Sap200 giải được nội lực dầm D2

Biểu đồ Moment

M1.D2 = M2 = 10596.44 KGm

Mgôi.D2 = 17224.49 KGm

Q1.D2 = Q4.D2 = 8915.10 KG

Q3.D2 = Q2.D2 = 16570.43 KG

M1.D2 ,M2.D2 ,Mgối.D2 lần lượt là giá trị Moment tại nhịp trái, nhịp phải , gối

Q1.D2 ,Q2.D2 ,Q3.D2 ,Q4.D2 lần lượt là lực cắt tại gối trái, bên trái gối giữa, bên phải gối giữa và gối phải

 Tính toán nội lực dầm D3:(200x400)

Dầm D3 là dầm liên tục các gối tựa là các cột Tải trọng tính toán và sơ đồ kết cấu

Dùng chương trình tính kết cấu Sap200 giải được nội lực dầm D3

M1.D3 = M2 = 6708.97 KGm

Mgôi.D3 = 11062.70 KGm

Q1.D3 = Q4.D3 = 6067.60 KG

Q3.D3 = Q2.D3 = 11117

Q1.D3,Q2.D3,Q3.D3,Q4.D3 lần lượt là lực cắt tại gối trái, bên trái gối giữa, bên phải gối giữa và gối phải

 Tính toán nội lực dầm D4:(200x300)

Dầm D4 là dầm liên tục các gối tựa là các cột

Dùng chương trình tính kết cấu Sap200 giải được nội lực dầm D4

M1.D4 = 4036.44 KGm

M2.D4 = 1921.74 KGm

Mgôi.D4 = 4778.87KGm

Q1.D4 = 7117.04KG

Trang 25

Q2.D4 = 4386.20KG

Q3.D4 = 6009.79KG

Q4.D4 = 2823.88KG

Q1.D4,Q2.D4,Q3.D4,Q4.D4 lần lượt là lực cắt tại gối trái, bên trái gối giữa, bên phải gối giữa và gối phải

Tính theo cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ T tại nhịp và tiết diện chữ nhật tại gối

Khi tính với tiết diện chữ nhật độ vương cánh chữ nhật Sc  min{ l/6 ; 6h’c }

Ta có : + 6h’c = 6x150 = 900 mm

+ l/6 = 3000/6 = 500 mm(ta lấy nhịp nhỏ nhất để tính l=3000)

Vậy Sc = 500 mm => bc = b + 2Sc = 200 + 2x500 = 1200 mm

Chọn a = 5 cm(đối với các dầm D1,D2,D3) => h0 = h – 5

a= 3 cm(đối với các dầm D4) => h0 = h – 3

Xác định trục trung hòa của tiết diện chữ T

Mc = Rnbch’c (h0 – h’c/2)

Ta lập thành bảng tính giá trị Mc cho các dầm D1, D2 , D3, D4

BẢNG GIÁ TRỊ M c CHO CÁC DẦM

 2  A0  0 412

bh R

M A

o n

=> 1  1  2A

=>

a

n a R

bh R



BỐ TRÍ CỐT THÉP HỆ DẦM ĐÁY HỒ NƯỚC MÁI

Trang 26

Dầm mặt cắt b(cm) h0(cm) M(KGm) A  Fa(cm2) Bố trí Fachon % nhịp 1 120 35 7101.04 0.044 0.045 9.9 220+25 11.18 1.597 D1 nhịp 2 120 35 3236.26 0.020 0.02 4.4 220 6.28 0.897 gối 20 35 8703.72 0.322 0.403 14.78 320+318 17.061 2.437 nhịp 120 45 10596.44 0.0396 0.040 11.31 322 11.40 1.047 D2 gối 20 45 17224.49 0.387 0.525 24.75 322+325 26.13 2.903

nhịp 120 35 6708.97 0.041 0.042 9.24 320 9.42 1.183 D3 gối 20 35 11362.70 0.44 0.576 21.12 222+325 22.329 3.190

nhịp 1 120 27 4036.44 0.042 0.043 7.30 318 7.63 1.533 D4 nhịp 2 120 27 1921.74 0.020 0.020 3.39 218 5.09 1.163 gối 20 27 4748.87 0.296 0.361 10.21 225+16 11.374 2.106

 Tính cốt đai:

+Điều kiện giới hạn : cốt đai như sau

Q1 = k1  Rk  b  h0 với k1 = 0,6

Q0 = k0  Rn  b  h0 với k0 = 0,35

Khi Q1<Qmax < Q0 :Tính cốt đai, không cốt xiên

Qmax < Q1 : Không tính cốt đai

Chọn cốt đai CI có : Rđa = 1800 KG/cm2

Cốt đai 8 có fđ=0,503 cm2

k



d d d a tt

q

nf R

u 



Q

bh R

2 0 max

5,1

* Trong đoạn l/4 dầm gần gối ta bố trí cốt đai cấu tạo :

- khi chiều cao dầm h 450 mm :

- khi chiều cao dầm h> 450 mm :

Chọn đai bố trí trong đoạn giữa dầm u  min

u

maxCốt đai cấu tạo cho đoạn l/4 gần gối có cốt đai cấu tạo là 150 mm

* Tong đoạn l/2 giữa nhịp cốt đai không tính mà bố trí theo cấu tạo

Trang 27

u  min(3h/4 ; 500mm)

- đối với dầm D1,D2,D3 cốt đai trong đoạn giữa nhịp là 200 mm

- đối với dầm D4 cốit đai trong đoạn giữa nhịp là 200 mm

Ta có Q1, Q2,Q3 lần lượt là lực cắt tại gối trái , gối giữa và gối phải

BẢNG KẾT QUẢ BỐ TRÍ CỐT ĐAI HỆ DẦM HỒ NƯỚC

(kG) Q1 Q0

q đ KG/cm

u tt (cm)

u max (cm)

u ct (cm)

u chọn (l/4)

u chọn giữanhịp

 Cấp chống nứt cấp 3 : agh = 0.25 mm

 Khi tính với tải trọng dài hạn giảm đi 0.05 mm nên agh = 0.20 mm

 Kiểm tra nứt theo điều kiện : an  agh Với : an = K  C    a

a

E

 ( 70 – 20P ) 3d

K : hệ số phụ thuộc loại cấu kiện ; cấu kiện uốn K = 1

C : hệ số kể đến tác dụng của tải trọng dài hạn C = 1.5

 : phụ thuộc tính chất bề mặt của cốt thép, thép tròn trơn =1.3 ; thép gân  = 1



BẢNG KIỂM TRA NỨT ĐÁY và THÀNH HỒ

Trang 28

13

7.14 0.0728 0.962 12.5 1792.8 0.465 0.1675 Nhịp 697.00 2.96 0.0321 0.9837 12.79 1867 0.192 0.176

P.dài Gối 6905.97 2.96 0.0412 0.979 12.73 1794.6 0.258 0.1662

Nhịp 351.46 2.5 0.0181 0.99 12.88 1046.6 0.192 0.099

P.ngắn Gối 1595.05 8.72 0.0823 0.957 12.44 1721.7 0.549 0.1564

Nhịp 691.49 3.87 0.0357 0.982 12.76 1755.4 0.228 0.1641 P.dài Gối 1223.16 4.91 0.063 0.967 12.58 1782.4 0.402 0.17

Nhịp 528.24 2.5 0.0272 0.986 12.82 1580 0.192 0.1493 Bản

thành

Nhịp 259.42

8.5 2.5 0.0304 0.984 8.369 1155.4 0.294 0.1060 Gối 570.22 3.593 0.0672 0.965 8.2 1813.1 0.423 0.1594

Ta thấy an < agh nên đáy hồ thỏa mãn điều kiện về khe nứt

III CỘT HỒ NƯỚC:

1.Tải trọng tác dụng :

Gồm: trọng lượng bản thân hêï dầm sàn hồ nước, trọng lượng bản thân cột dưới hồ nước, trọng lượng nước trong hồ, hoạt tải sửa chửa

Chọn tiết diện cột 20x20 cm – bằng tiết diện cột trên cùng

2.Tính toán cốt thép :

Để dễ thi công và thiên về an toàn ta sẽ kéo thép cột của tầng trên cùng dùng cho thép cột của bể nước

IV BỐ TRÍ CỐT THÉP:

(Xem bản vẽ kc 03/05)

Trang 29

Story Beam Load Loc V2 M3 STORY1 B125 TH11 0.325 -187.55 -248.91 STORY1 B125 THBAO MIN 0.325 -195.59 -248.91 STORY1 B125 TH23 0.325 -187.00 -248.19 STORY1 B125 TH1 0.325 -195.59 -229.24 STORY1 B125 TH7 0.325 -194.98 -228.44 STORY1 B125 TH6 0.325 -164.09 -228.07 STORY1 B25 THBAO MIN 8.075 107.59 -224.81 STORY1 B25 TH10 8.075 169.18 -224.81 STORY1 B25 TH22 8.075 168.65 -224.19 STORY1 B25 TH1 8.075 176.81 -208.60 STORY1 B25 TH7 8.075 176.23 -207.91 STORY1 B125 TH8 0.325 -176.12 -206.62 STORY1 B125 TH9 0.325 -175.96 -206.04 STORY1 B125 TH20 0.325 -175.58 -205.91 STORY1 B125 TH17 0.325 -147.78 -205.57 STORY1 B125 TH21 0.325 -175.42 -205.32 STORY1 B125 TH19 0.325 -147.62 -204.99 STORY1 B125 TH15 0.325 -147.14 -204.55 STORY1 B25 TH5 8.075 143.98 -201.45 STORY1 B25 TH8 8.075 159.20 -187.98 STORY1 B25 TH9 8.075 159.09 -187.53 STORY1 B25 TH20 8.075 158.67 -187.36 STORY1 B25 TH21 8.075 158.56 -186.90 STORY1 B25 TH16 8.075 129.65 -181.55 STORY1 B25 TH18 8.075 129.54 -181.09 STORY1 B125 TH3 0.325 -151.40 -181.09 STORY1 B25 TH14 8.075 129.06 -180.68 STORY1 B125 TH4 0.325 -151.22 -180.44 STORY1 B125 TH2 0.325 -150.69 -179.95 STORY1 B125 TH10 0.325 -166.09 -169.47 STORY1 B125 TH22 0.325 -165.54 -168.76 STORY1 B125 TH12 0.325 -135.71 -162.27 STORY1 B125 TH13 0.325 -135.55 -161.68 STORY1 B25 TH3 8.075 132.90 -160.53 STORY1 B25 TH4 8.075 132.77 -160.03 STORY1 B25 TH2 8.075 132.23 -159.57 STORY1 B70 THBAO MIN 0.325 -79.12 -149.24 STORY1 B70 TH11 0.325 -79.12 -149.24 STORY1 B70 TH23 0.325 -79.00 -148.16 STORY1 B70 THBAO MIN 6.875 33.15 -147.88 STORY1 B70 TH10 6.875 78.67 -147.88 STORY1 B70 TH22 6.875 78.58 -146.89 STORY1 B25 TH11 8.075 147.72 -145.38 STORY1 B25 TH23 8.075 147.19 -144.75 STORY1 B25 TH12 8.075 119.08 -143.85 STORY1 B25 TH13 8.075 118.97 -143.40 STORY1 B125 TH5 0.325 -140.25 -139.82 STORY1 B25 THBAO MIN 0.25 -95.62 -137.84 STORY1 B25 TH23 0.25 -94.71 -137.84 STORY1 B25 TH6 0.25 -95.62 -136.28 STORY1 B125 THBAO MIN 8.15 68.00 -136.13 STORY1 B125 TH22 8.15 96.81 -136.13 STORY1 B25 TH11 0.25 -94.44 -135.90

Trang 30

STORY1 B125 TH10 8.15 96.52 -134.11 STORY1 B125 TH5 8.15 97.80 -133.87 STORY1 B70 TH6 0.325 -67.53 -131.90 STORY1 B70 TH5 6.875 66.95 -130.14 STORY1 B125 TH16 0.325 -126.32 -126.14 STORY1 B125 TH18 0.325 -126.16 -125.55 STORY1 B125 TH14 0.325 -125.68 -125.12 STORY1 B125 THBAO MAX 0.325 -125.68 -125.12 STORY1 B25 TH15 0.25 -86.32 -124.59 STORY1 B25 TH19 0.25 -86.11 -122.84 STORY1 B125 TH14 8.15 88.32 -122.51 STORY1 B25 TH17 0.25 -86.01 -122.49 STORY1 B125 TH18 8.15 88.09 -120.71 STORY1 B125 TH16 8.15 87.97 -120.27 STORY1 B70 TH1 6.875 73.47 -118.77 STORY1 B70 TH19 0.325 -60.86 -118.76 STORY1 B70 TH17 0.325 -60.72 -118.68 STORY1 B70 TH7 6.875 73.37 -117.68 STORY1 B70 TH15 0.325 -60.66 -117.63 STORY1 B70 TH18 6.875 60.34 -117.23 STORY1 B70 TH16 6.875 60.18 -117.05 STORY1 B70 TH14 6.875 60.16 -116.14 STORY1 B70 TH1 0.325 -71.84 -113.28 STORY1 B25 TH6 8.075 120.14 -113.19 STORY1 B70 TH7 0.325 -71.71 -112.08 STORY1 B125 TH7 8.15 97.29 -110.23 STORY1 B125 TH1 8.15 96.97 -107.98 STORY1 B70 TH9 6.875 66.22 -107.00 STORY1 B70 TH8 6.875 66.05 -106.82 STORY1 B25 TH7 0.25 -93.43 -106.14 STORY1 B70 TH21 6.875 66.13 -106.02 STORY1 B70 TH20 6.875 65.96 -105.83 STORY1 B25 TH1 0.25 -93.14 -103.99 STORY1 B25 TH17 8.075 108.19 -102.11 STORY1 B70 TH9 0.325 -64.73 -102.01 STORY1 B70 TH8 0.325 -64.59 -101.92 STORY1 B25 TH19 8.075 108.08 -101.66 STORY1 B25 THBAO MAX 8.075 176.81 -101.25 STORY1 B25 TH15 8.075 107.59 -101.25 STORY1 B70 TH21 0.325 -64.61 -100.93 STORY1 B70 TH20 0.325 -64.48 -100.84 STORY1 B125 TH21 8.15 87.63 -99.44 STORY1 B125 TH20 8.15 87.51 -98.99

STORY1 B25 TH21 0.25 -84.14 -95.71 STORY1 B25 TH20 0.25 -84.05 -95.36

Trang 31

STORY1 B25 TH3 0.25 -83.77 -89.08 STORY1 B125 TH13 8.15 79.13 -85.82 STORY1 B125 TH12 8.15 79.01 -85.37

STORY1 B25 TH13 0.25 -75.76 -82.46 STORY1 B25 TH12 0.25 -75.66 -82.11 STORY1 B70 TH4 0.325 -51.55 -79.42 STORY1 B70 TH3 0.325 -51.39 -79.32 STORY1 B70 TH2 0.325 -51.33 -78.16 STORY1 B70 TH13 6.875 47.71 -75.26 STORY1 B70 TH12 6.875 47.55 -75.08 STORY1 B70 TH13 0.325 -46.27 -70.40 STORY1 B70 TH12 0.325 -46.13 -70.32 STORY1 B70 TH10 0.325 -52.12 -60.99 STORY1 B70 TH22 0.325 -52.00 -59.91 STORY1 B70 TH11 6.875 51.66 -59.63 STORY1 B70 TH23 6.875 51.57 -58.65 STORY1 B25 TH22 0.25 -74.74 -58.03 STORY1 B125 TH23 8.15 76.85 -56.33 STORY1 B25 TH10 0.25 -74.47 -56.10 STORY1 B125 TH11 8.15 76.56 -54.30

STORY1 B25 TH14 0.25 -66.36 -44.79 STORY1 B25 TH18 0.25 -66.14 -43.03 STORY1 B125 TH15 8.15 68.35 -42.71 STORY1 B25 THBAO MAX 0.25 -66.05 -42.68 STORY1 B25 TH16 0.25 -66.05 -42.68 STORY1 B125 TH19 8.15 68.12 -40.91 STORY1 B125 THBAO MAX 8.15 97.80 -40.46 STORY1 B125 TH17 8.15 68.00 -40.46 STORY1 B70 TH5 0.325 -37.53 -33.84

STORY1 B70 TH18 0.325 -33.85 -30.51 STORY1 B70 TH16 0.325 -33.71 -30.43 STORY1 B70 THBAO MAX 0.325 -33.66 -29.38 STORY1 B70 TH14 0.325 -33.66 -29.38 STORY1 B70 TH19 6.875 33.34 -28.98 STORY1 B70 TH17 6.875 33.17 -28.80 STORY1 B70 THBAO MAX 6.875 78.67 -27.89 STORY1 B70 TH15 6.875 33.15 -27.89 STORY1 B70 THBAO MIN 3.6 16.13 51.95

Trang 33

STORY1 B25 TH2 4.1625 -13.33 99.21 STORY1 B125 TH16 4.2375 24.25 99.25 STORY1 B125 TH18 4.2375 24.37 99.28 STORY1 B25 TH6 4.1625 -24.82 99.33 STORY1 B125 TH15 4.2375 4.63 100.06 STORY1 B25 TH3 4.1625 -12.98 100.18 STORY1 B25 TH4 4.1625 -13.09 100.22

STORY1 B125 TH17 4.2375 4.28 100.94 STORY1 B125 TH19 4.2375 4.40 100.97

Trang 34

STORY1 B125 TH4 2.3 -139.82 106.96 STORY1 B25 TH23 4.1625 -30.99 108.05 STORY1 B25 TH20 4.1625 -20.33 108.82 STORY1 B25 TH21 4.1625 -20.43 108.85 STORY1 B25 TH11 4.1625 -30.72 108.94

STORY1 B125 TH14 2.3 -115.41 112.96 STORY1 B125 TH16 2.3 -116.05 113.20

STORY1 B125 TH18 2.3 -115.89 113.47 STORY1 B125 TH23 2.3 -18.42 114.56 STORY1 B125 TH11 2.3 -18.71 114.88

Trang 35

STORY1 B125 TH21 2.3 -165.15 130.99 STORY1 B125 TH8 2.3 -165.86 131.09

STORY1 B125 TH9 2.3 -165.70 131.36 STORY1 B125 TH7 4.2375 26.50 131.94 STORY1 B125 THBAO MAX 4.2375 33.10 132.92 STORY1 B125 TH1 4.2375 26.17 132.92

Định dạng
Số trang	1.545
Dung lượng	10,45 MB