Đồ án nền móng công trình giao thông (Chuyên ngành giao thông, có bao gồm bản vẽ CAD)

Đây là đồ án môn học Nền móng dành cho sinh viên ngành cầu đường. Được trình bày chi tiết và logic từ thuyết minh đến bản vẽ. Trong bài làm chỉ tập trung chủ yếu vào móng cọc (đài thấp và đài cao). Phần bản vẽ được để đường dẫn cuối bài làm. Tài liệu này hy vọng có thể giúp các bạn hiểu hơn về cách trình bày và thứ tự tính toán, kiểm toán móng cọc và giúp bạn đạt được điểm cao trong môn học và hiểu hơn về kiến thức nền móng và cách tra tiêu chuẩn.

Trang 1

MỤC LỤC

Trang

1

SVTH: NGUYỄN VŨ ĐÌNH NHÂN - 17127039

Trang 2

ĐỀ BÀI ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

Trang

2

Trang 3

CHƯƠNG I: THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT (Dựa theo tiêu chuẩn thống kê TCVN 9153-2012 và TCVN 9362-2012)

1 Cơ sở lý thuyết

1.1 Xử lí thống kê địa chất để tính toán công trình

- Hồ sơ khảo sát địa chất phục vụ thiết kế nền móng có số lượng mẫu trong một lớp đất lớn Vấn đề đặt ra là phải chọn được chỉ tiêu đại diện cho nền

- Ban đầu khi khoan lấy mẫu dựa vào sự quan sát thay đổi màu, thành phần, kích thước hạt mà ta phân chia thành từng lớp đất

- Theo TCVN 9362-2012, đất với độ dày nhất định được gọi là một lớp địa chất công trình khi tập hợp các giá trị có đặc trưng cơ lý của nó phải có hệ số biến động v đủ nhỏ ( v = )

- Vì vậy, ta phải loại trừ những mẫu có số liệu chênh lệch với giá trị trung bình lớn cho một đơn nguyên địa chất

- Do đó, thống kê địa chất là một việc làm hết sức quan trọng trong tính toán nền móng

1.2 Phân chia lớp đất

1.2.1 Thống kê các chỉ tiêu vật lí (chỉ tiêu đơn): (γw, γ ’ )

Bước 1: Tập hợp số liệu của các chỉ tiêu ở từng lớp đất của hố khoan.

Bước 2: Tính giá trị trung bình của các chỉ tiêu:

n i

i 1

AA

n

=

= ∑

Với:

- : là giá trị riêng của đặc trưng thí nghiệm riêng trong từng lớp đất

- n : là số mẫu thí nghiệm của đại lượng A trong cùng lớp đất

Bước 3: Xác định hệ số biến động v = A

σ

- Điều kiện: ν ≤ [ν]

Bảng I.1 Bảng tra các giá trị [ν]

Trang 4

Loại bỏ giá trị sai lệch quá lớn Ai trong thí nghiệm ra khỏi tập hợp khi:

, nếu số lượng mẫu thí nghiệm n ≤ 25

, nếu số lượng mẫu thí nghiệm n > 25

Với là ước lượng độ lệch

Bảng I.2: Bảng tra các giá trị của V

Giá trị chuẩn

số V

Số lần xácđịnh n

: là độ lệch bình phương trung bình

, cho chỉ tiêu đơn như γ, W, E,…

, cho chỉ tiêu kép như c, φ,…

Bước 5: Tính giá trị tiêu chuẩn Atc cho mỗi lớp đất:

- Sau khi loại bỏ các giá trị sai số thô (nếu có), ta được tập hợp mới của đại lượng A (đạilượng vật lý)

- Khi đó, giá trị tiêu chuẩn của đại lượng A là: với n là số lượng mẫu của cùng lớp đất saukhi đã loại bỏ sai số thô do quá trình thí nghiệm

Trang

4

Trang 5

Bước 6: Tính toán giá trị tính toán Att cho mỗi lớp đất:

Đối với cường độ nén một trục Rc (Qc) và dung trọng γ:

Trong đó:

tα : hệ số phụ thuộc vào độ tin cậy α = 0.95 (TTGH I); α = 0.85 (TTGH II) và số bậc tự do

Bảng I.3: bảng tra hệ số tα

Số bậc tự do (n-1) đối

với Rn và γ (n-2) đối với c và φ

Hệ số tα ứng với xác suất tin cậy α

2345

1.341.251.191.16

1.891.641.531.48

2.922.352.132.01

4.873.453.022.74

6.964.543.753.366

78910

1.131.121.111.101.10

1.441.411.401.381.37

1.941.901.861.831.81

2.632.542.492.442.40

3.143.002.902.822.7611

12131415

1.091.081.081.081.07

1.361.361.351.341.34

1.801.781.771.761.75

2.362.332.302.282.27

2.722.682.652.622.6016

17181920

1.071.071.071.071.06

1.341.331.331.331.32

1.751.741.731.731.72

2.262.252.242.232.22

2.582.572.552.542.5325

304060

1.061.051.051.05

1.321.311.301.30

1.711.701.681.67

2.192.172.142.12

2.492.462.422.39

Trang 6

và

- Việc chọn tính theo một trong hai công thức này là tùy thuộc vào chỉ tiêu làm tăng độ antoàn cho công trình

Bước 7: Trình bày kết quả

- Các đặc trưng tính toán theo TTGH I và TTGH II có giá trị nằm trong một khoảng

- Tùy theo trường hợp thiết kế cụ thể mà ta lấy dấu (+) hoặc (-) để đảm bảo an toàn hơn

- Khi tính toán nền theo cường độ và ổn định thì ta lấy các đặc trưng tính toán TTGH I (nằmtrong khoảng lớn hơn α = 0.95)

- Khi tính toán nền theo biến dạng thì ta lấy các đặc trưng tính toán TTGH II (nằm trongkhoảng lớn hơn α = 0.85)

1.2.3 Thống kê các chỉ tiêu cường độ (chỉ tiêu kép c, φ)

Bước 1: Tính các giá trị tiêu chuẩn ctc, φtc, có 2 phương pháp

Trước khi tính toán phải tiến hành loại bỏ các sai số thô ra khỏi tập hợp thí nghiệm Trình tựtiến hành giống như 4 bước đầu tiên trong trình tự thống kê chỉ tiêu vật lí

Cách 1: Phương pháp bình phương cực tiểu: τ = σ Tanφ + c

và

Trong đó:

và

Cách 2: Dùng hàm LINEST trong Excel để thống kê.

Bước 2: Tính toán giá trị tính toán ctt, φtt cho mỗi lớp đất

Att = Atc (1ρ)

Bước 3: Trình bày kết quả

- Các đặc trưng tính toán theo TTGH I và TTGH II có giá trị nằm trong một khoảng

- Tùy theo trường hợp thiết kế cụ thể mà ta lấy dấu (+) hoặc (-) để đảm bảo an toàn hơn

- Khi tính toán nền theo cường độ và ổn định thì ta lấy các đặc trưng tính toán TTGH I (nằmtrong khoảng lớn hơn α = 0.95)

- Khi tính toán nền theo biến dạng thì ta lấy các đặc trưng tính toán TTGH II (nằm trongkhoảng lớn hơn α = 0.85)

2 Thống kê địa chất móng cọc

- Công trình: DELTA RIVER TOWER.

- Địa điểm: Số 2 Tôn Đức Thắng – Quận 1 – TP.HCM.

- Hố khoan khảo sát: HK2.

Trang 7

2.1 Lớp dất A

- Chiêu sâu lớp: 0.00 – 1.30 m.

- Độ dày lớp: 1.30 m.

- Mô tả đất: Đất đá san lấp lẫn xà bần.

- Kết quả thí nghiệm: Không có mẫu thí nghiệm.

2.2 Lớp đất 1

- Chiêu sâu lớp: 1.30 – 4.80 m.

- Độ dày lớp: 3.50 m.

- Mô tả đất: Bụi hữu cơ lẫn cát, xám xanh đen, trạng thái chảy.

- Số mẫu: 2 mẫu.

- Số hiệu mẫu: UD – 1, UD – 2.

- Độ sâu mẫu: UD – 1 ( 2 – 2.6 m), UD – 2 ( 4 – 4.6 m).

2.2.1 Dung trọng tự nhiên

 Giá trị tiêu chuẩn

Số hiệu mẫu (m) Độ sâu γ (kN/m 3 ) ǀ γi -γtb ǀ

 Giá trị tính toán

2.2.2 Dung trọng đẩy nổi

Số hiệu Độ sâu

mẫu (m) γsub (kN/m 3 )

ǀ γisub -γtbsub ǀ (kN/m 3 ) (γisub -γtbsub)

2 Ghi chú

Trang 8

Số hiệu mẫu (m) Độ sâu B |Btb-Bi| (Btb-Bi) 2

2.2.4 Độ rỗng e theo cấp áp lực

2.2.5 Lực dính c và góc ma sát trong φ

Kiểm tra:

Thỏa

Giá trị tiêu chuẩn:

:

tanφ tanφ = tanφ× 1 ± p

, trong đó: tan tan

Giá trị góc ma sát trong φ° và lực dính c (kN/m 2 )

Trang 9

- Chiêu sâu lớp: 4.80 – 15.00 m.

- Độ dày lớp: 10.20 m.

- Mô tả đất: Cát pha sét, vàng ,kết cấu rời rạc.

+ Phân loại đất theo cỡ hạt: Trọng lượng các hạt lớn hơn 0.25mm chiếm 64.54% > 50% => Cát thô vừa

+ Phân loại trạng thái đất: có số búa SPT N < 10 => Trạng thái xốp (rời rạc)

- Số mẫu: 5 mẫu.

- Số hiệu mẫu: UD – 3, UD – 4, UD – 5, UD – 6, UD – 7.

Số hiệu mẫu (m) Độ sâu (kN/m γ 3 ) (kN/m ǀ γi -γtb ǀ 3 ) (γi -γtb) 2 Ghi

Giá trị tính toán: với

Trang 10

n-1 4 4

γ tt (kN/m 3 ) 19.17 ÷ 19.47 19.24 ÷ 19.40

Số hiệu mẫu (m) Độ sâu (kN/m γsub 3 ) ǀ γisub -γsubtb ǀ (kN/m 3 ) (γisub -γsubtb) (kN/m 3 ) 2 Ghi chú

Trang 11

Trung bình 0.634

Ước lượng độ lệch bình phương trung bình:

Hệ số biến động:

Trang 12

Sử dụng hàm LINEST

Kiểm tra thống kê

0.175 < = 0.3 (Thỏa điều kiện)

0.271 0.331

2.4 Lớp đất 3

- Chiêu sâu lớp: 15.00 – 37.80 m.

- Độ dày lớp: 22.80 m.

- Mô tả đất: Cát pha sét, bụi, nâu vàng, kết cấu chặt vừa.

+ Phân loại đất theo cỡ hạt:Trọng lượng các hạt lớn hơn 0.25mm chiếm 78.24% > 50% => Cát thô vừa

+ Phân loại trạng thái đất: có số búa SPT 10 < N < 30 => trạng thái chặt vừa

- Số mẫu: 11 mẫu.

- Số hiệu mẫu: UD – 8, UD – 9, UD – 10, UD – 11, UD – 12, UD – 13, UD – 14, UD – 15,

UD – 16, UD – 17, UD – 18

mẫu (m)

γ (kN/m 3 )

ǀ γi -γtb ǀ (kN/m 3 ) (γi -γtb) 2

Ghi chú

Trang 13

Số hiệu Độ sâu mẫu

(m)

γsub (kN/m 3 )

ǀ γisub -γsubtb ǀ (kN/m 3 )

(γisub -γsubtb) 2 (kN/m 3 )

Ghi chú

Trang 14

)

=> Không loại được mẫu theo sai số thô nên ta tiến hành loại mẫu xa giá trị trung bình nhất

=> Loại mẫu UD – 10 ta có bảng số liệu độ sệt:

Trang

14

Trang 15

Số hiệu Độ sâu mẫu

=> Loại mẫu UD – 13 ta có bảng giá trị chính xác về độ sệt:

Số hiệu mẫu (m) Độ sâu B ǀ B i- Btb ǀ (B i- Btb) 2 Ghi chú

Trang 16

Ước lượng độ lệch bình phương trung bình:

STT Số hiệu mẫu mẫu(m) Độ sâu Áp lực cắt Sức kháng cắt i– tbǀ (i– t) 2 Ghi chú

Trang 17

Ước lượng độ lệch trung bình:

1102.32 3.199

Trang 18

Kiểm tra thống kê

0.241 < = 0.3 (Thỏa điều kiện)

BẢNG TỔNG KẾT THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT MÓNG CỌCTrang

Trang 19

Lớp lớp (m) Bê dày Giá trị (kN/m γtn 3 ) (kN/m γđn 3 ) Độ sệt B c (kN/m Lực dính 2 ) Góc ma sát trong

1.05

6.95TTGH – I

0.328

9.13TTGH - I 19.70 ÷ 20.10 10.24 ÷ 10.66 5.4312.83TTGH - II 19.76 ÷ 20.04 10.31 ÷ 10.59

Mô tả đất Cát thô vừa pha sét, bụi, nâu vàng, kết cấu chặt vừa

2.5 Tổng kết thống kê địa chất móng cọc

Trang

19

Trang 20

CHƯƠNG II: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓNG CỌC ĐÀI THẤP

Bảng giá trị địa chất

Cát thô vừa pha

sét, bụi, nâu

vàng, kết cấu

chặt vừa

1.2 Thông số vật liệu sử dụng

- Bê tông có cấp độ bền B25:

Trang 21

+ Es = 210000 MPa.

2 Tính toán móng cọc

2.1 Xác định chiêu sâu đặt đài móng và kích thước cọc

2.1.1 Xác định chiêu sâu đặt đài móng

- Chọn chiều sâu đặt móng theo điều kiện cần bằng của tải trọng ngang, áp lực chủ động và áplực bị động

- Chọn sơ bộ bề rộng đài móng: Bd = 2m

- Chọn chiều sâu đặt đài nằm trong lớp 1:

tt f

2.1.2 Xác định kích thước cọc

- Trong các lớp đất, ta có lớp đất 3 có góc ma sát trong 22 50

ϕ =

và chiều dày lớp lớn nhất

- Ở độ sâu -21 m chỉ số SPT của địa chất > 10 (đối với đất cát) nên đạt yêu cầu để cắm mũi cọc

- Chọn cọc thiết kế là cọc vuông cạnh D = 300 mm

- Chọn chiều dài cọc L = 21 (m), gồm 2 đoạn: 1 đoạn dài 10 m, 1 đoạn dài 11 m

- Thép để làm cọc chọn 4 16φ

có As = 8.04 cm2

- Chọn chiều dài cọc ngàm vào đài là 100 (mm), đập bỏ một phần đầu cọc để neo thép vào đàilà 500 (mm) →

Tổng chiều dài cọc neo vào đài là 600 mm

- Chiều dài làm việc của cọc: Lc = L – 0.6 = 21 – 0.6 = 20.4 m

- Chiều sâu mũi cọc: Zm = Lc + Df = 20.4 + 2.5 = 22.9 m (Mũi cọc được cắm đến lớp đất có chỉ số SPT = 17)

- Ta có sơ đồ chiều sâu cọc:

Trang 22

2.2 Tính sức chịu tải của cọc

2.2.1 Sức chịu tải theo vật liệu làm cọc

- Diện tích cọc Acoc = b h 0.3 0.3 0.09× = × =

m2

- Diện tích thép trong cọc As = 8.04 cm2

- Diện tích bê tông trong cọc:

Trang 23

, với λ

là độ mảnh của cọc

Sơ đồ tính sức chịu tải của cọc theo vật liệu

- Trường hợp 1: Sức chịu tải của vật liệu làm cọc khi thi công

Chiều dài đoạn cọc dài 11 m để tính toán

- Trường hợp 2: Sức chịu tải của vật liệu làm cọc khi làm việc

Chiều dài đoạn cọc tính toán

2.2.2 Sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cơ lý của đất

- Theo TCVN 10304-2014, ta có sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cơ lý đất nền:

Trang 24

là cường độ sức kháng của đất dưới mũi cọc Tra theo Bảng 2 TCVN

10304-2014, với chiều sâu cọc là 22.9 m, cát thô vừa, trạng thái chặt vừa, ta có qb = 5032 kN/m2

u là chu vi tiết tiết diện ngang thân cọc, u = 0.3 4 1.2× =

(đối với đất cát)

Bảng tính sức chịu tải của cọc theo đất nên Lớp Loại đất Bê dày (m) (m) li Độ sâu trung bình Ztbi (m) (kN/m fi 2 ) γ f l cf i i

2.2.3 Sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cường độ của đất nên

- Công thức xác định sức chịu tải cực hạn theo TCVN 10304-2014:

c,u _ 2 b f b b i i

R =Q +Q =q A +u∑f l Trong đó: Qb là sức kháng của đất dưới mũi cọc (kN);

Qf là sức kháng của đất trên thân cọc (kN);

Trang 25

Ab là diện tích tiết diện ngang mũi cọc, Ab = 0.09 m2;

u là chu vi tiết diện ngang cọc (m);

qb là cường độ sức kháng của đất dưới mũi cọc (kPa), b c vp q

q =cN + σ′ N

Với: c là lực dính của đất dưới mũi cọc, c = 9.13 (kN/m2);

q 9.13 18.1 231.99 8.66 2174.29

kN/m2 + Sức kháng của đất dưới mũi cọc Qb:

cu,i là cường độ sức kháng không thoát nước của lớp đất dính thứ i, u,i c,i

c =6.25N với: Nc,i là SPT trung bình trong lớp đất dính

α

là hệ số phụ thuộc vào đặc điểm lớp đất nằm trên lớp dính, loại cọc và phương pháp hạ cọc, cố kết của đất trong quá trình thi công và phương pháp xác định cu Khi không đầy đủ những thông tin này có thể tra biểu đồ hình G.1 – biểu đồ xác định hệ số α

TCVN 10304 – 2014

Trang 26

Lớp đất li cu,i (kN/m 2 ) α fi (kN/m 2 ) fili (kN/m)

Đối với đất rời: i i v,zi a,i a

f = σk tan(ϕ +) c Trong đó:

ki là hệ số áp lực ngang của lớp đất thứ “i” lên cọc, với đất rời ki = i

1 sin− ϕ

; v,zi

fili (kN/m)

Trang 27

2.2.4 Sức chịu tải của cọc theo thí nghiệm SPT

- Theo công thức của viện kiến trúc Nhật Bản (1988), sức chịu tải cực hạn của cọc:

c,u3 b b c,i c,i s,i s,i

R =q A +u∑ f l +f l Trong đó:

qb là cường độ sức kháng của đất dưới mũi cọc được xác định như sau:

Khi mũi cọc nằm trong đất rời qb = 300Np cho cọc đóng (ép)

Khi mũi cọc nằm trong đất dính qb = 9cu cho cọc đóng

Đối với cọc đóng, cường độ sức kháng trung bình trên đoạn cọc nằm trong lớp đất rời thứ “i”

fL là hệ số điều chỉnh theo độ mảnh h/d của cọc đóng, xác định theo biểu đồ xác

định hệ số p

α

Np là chỉ số SPT trung bình trong khoảng 1d dưới và 4d trên mũi cọc;

cu là cường độ sức kháng cắt không thoát nước của đất dính, cu,i = 6.25Nc,i;

Nc,i là chỉ số SPT trong đất dính thứ “i”;

Ns,i là chỉ số SPT trung bình trong lớp đất rời thứ “i”;

lc,i là chiều dài đoạn cọc nằm trong lớp đất dính thứ “i”;

u là chu vi tiết diện ngang cọc;

d là đường kính tiết diện cọc tròn, hoặc cánh tiết diện cọc vuông

Trang 28

Biểu đồ xác định hệ số P

- Sức kháng thành cọc trong đất:

Đối với cọc đi qua lớp đất dính:

+ Lớp 2:

s,2 s,2

Trang 29

- Vậy sức chịu tải theo thí nghiệm SPT:

Rc,u3=q Ab b +u∑ (f lc,i c,i+f ls,i s,i) =486 1.2 (5.56 3.5 685.44) 1331.88+ × × + =

kN

2.2.5 Xác định sức chịu tải thiết kế

- Sức chịu tải thiết kế:

c,k c,u1 c,u 2 c,u3

R =min(R , R , R ) min(1243.13,1182.602,1331.88) 1182.602= =

kN < Qvl = 1344.35 kN

hợp móng cọc đài cao hay đài thấp trị số γk

lấy phụ thuộc vào số lượng cọc trong móng Dự

với: Ad là diện tích đài;

n = 1.1 là hệ số vượt tải

h là chiều sâu đặt đáy đài

Trang 30

Bố trí cọc xếp theo sơ đồ hình vuông.

Khoảng cách giữa các tim cọc tối thiểu: S = 3d = 3 0.3 0.9× =

3 Kiểm tra móng cọc

3.1 Kiểm tra khả năng chịu tải thiết kế của cọc

- Móng chịu lực lệch tâm, tải tác dụng lễn mỗi cọc trong nhóm không đều nhàu và được xác định theo công thức:

tt tt

tt

y x

Trang 31

n là số lượng cọc trong móng;

xi, yi là tọa độ cọc thứ i so với hệ trục đi qua trọng tâm của nhóm cọc (m);

tt tt

x y

M , M

là tổng mô men quay quanh trục x va y tính đến đáy đài (kNm);

Ntt là tổng tải trọng thẳng đứng tính đến đáy đài (kN)

- Tổng tải trọng ở đáy đài:

Trang 32

Với: d là đường kính cọc, d = 0.3 m

s là khoảng cách giữa 2 tim cọc, s = 0.9 m

Thỏa điều kiện sức chịu tải nhóm cọc

3.2 Xác định kích thước móng khối quy ước

- Chiều cao móng khối được tính từ mặt đất đến độ sâu đặt mũi cọc:

D∗ =D +L =2.5 20.4 22.9+ =

m

- Bề rộng và chiều dài của móng khối tương đương được tính bằng cách mở rộng từ mép

ngoài của hàng cọc ngoài cùng về phía các góc mở

tb4

c

lL

ϕ

ϕ = ∑

Trong đó:

ϕi

là góc ma sát trong của đất ở lớp i mà cọc đi qua;

li là chiều dài đoạn cọc qua lớp i mà cọc đi qua

tb

2.3 4 37 10.2 16 44 7.9 22 50

17 4320.4

Trang 33

- Kích thước tiết diện của móng khối qui ước:

Trang 34

- Sức chịu tải tiêu chuẩn của nền đất dưới đáy móng khối quy ước (TCVN 9362-2012):

ktc là hệ số độ tin cậy, ktc = 1;

Xét lớp đất 3 (dưới đáy móng) là cát thô vừa trạng thái chặt vừa, theo TCVN 9362 - 2012 ta lấy m1 = 1.4

Vì không có công trình cụ thể nên ta lấy m2 theo giá trị nhỏ nhất trong TCVN 9362-20122

Trang 35

W =nV γ = ×4 0.3 ×20.4 25 183.6× =

kN

Trọng lượng đài:

2 qu(dai) dai bt

Trang 36

- Vậy cọc thỏa điều kiện ổn định nền.

3.4 Kiểm tra điêu kiện biến dạng lún

- Để tính lún ta chia các lớp đất thành những lớp phân tố có độ dày đủ nhỏ để tính toán chính xác đảm bảo sự biến dạng trong đất nền và lực tác dụng là quan hệ tuyến tính Các lớp phân

tố như vậy phải đạt đủ những yêu cầu sau:

+ Mỗi phân tố phải nằm hoàn toàn trong cùng một lớp đất

+ Mỗi phân tố phải nằm hoàn toàn trên hoặc hoàn toàn dưới mực nước ngầm

+ Chia các lớp phân tố càng nhỏ độ chính xác sẽ càng cao

+ Chiều dày lớp phân tố thỏa: i qu

h =(0.2 0.4)B÷ =(0.2 0.4) 4.36 0.872 1.744÷ × = ÷

m Vậy chọn hi = 1 m

- Công thức tính lún theo phương pháp cộng lún các lớp phân tố:

Trang 37

P2 (kN/m 2 ) e1

Trang 38

3.5 Kiểm tra điêu kiện chống xuyên thủng

- Điều kiện: xt cx

P ≤P

Với:

Trang 39

Pxt là tổng phản lực của các cọc nằm ngoài tháp chống xuyên.

h0 = 0.7 – 0.1 = 0.6 m là chiều cao làm việc của đài

c1, c2 là khoảng cách trên mặt bằng từ mép cột đến mép của đáy đài tháp chọc thủng

Điều kiện: 0 1 2 0

0.4h ≤c ,c ≤h

Khi c1 > h0 hoặc c2 > h0 thì phải lấy

0 1

h1

c = hoặc

0 2

h1

- Vậy thỏa điều kiện chống xuyên

3.6 Tính toán cốt thép đài cọc

Trang 40

- Sơ đồ tính: xem đài là bản console một đầu ngàm vào mép cột, đầu kia tự do, giả thiết đài tuyệt đối cứng.

3.6.1 Tính toán cốt thép theo phương cạnh I-I

Định dạng
Số trang	80
Dung lượng	2,07 MB