THUYẾT MINH TÍNH TOÁN BIỆN PHÁP THI CÔNG TẦNG HẦM CÔNG TRÌNH 52 TẦNG

Dự báo chuyển vị ngang lớn nhất tường cừ larsen khu vựcbiên khi đào tới đáy hố móng... Biểu đồ bao lực cắt của tường cừ larsen khu vực biên khi đào tới đáy hố móng... Dự báo chuyển vị

THUYẾT MINH TÍNH TỐN

BIỆN PHÁP THI CƠNG TẦNG HẦM

CACULATION SHEET

THE CONSTRUCTION METHOD OF BASEMENT

Dự án/ Project : SUNWAH PEARL – BINH THANH DISTRICT - HCMC.

Địa điểm/ Addrees: Binh Thanh District - HCMC.

I CĂN CỨ/ BASE ON

1 Tiêu chuẩn áp dụng/Standards:

 TCVN 2737 – 1995 : “Tải trọng và tác động -Tiêu chuẩn thiết kế”

“Loads and Actions norm for design”

 TCXDVN 5574 – 2012 : “Kết cấu bê tơng và bê tơng cốt thép - Tiêu

chuẩn thiết kế”

“Concrete and reinforced concrete structures – Design standard”

 TCXDVN 5575 – 2012 : “Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế”

“Steel structures – design standard”

 TCXDVN 10304:2014 : Móng cọc, tiêu chuẩn thiết kế

“Pile foundation - Specifications for design”

2 Phần mềm tính toán/Software: Plaxis 2016, Etabs 2015

3 Địa chất/Soil propeties:

Căn cứ hồ sơ khảo sát địa chất của công trình lập năm 2016 do Chi Nhánh Cơng Ty Cổ Phần Khảo Sát Và Xây Dựng – Usco

thực hiện.

II CÁC THƠNG SỐ PHỤC VỤ TÍNH TỐN / INPUT PARAMETER

II.1 Vật liệu/ Materials

Bê tơng/ reinforced concrete:

Mac bê tơng/ Grade: C35 (M400),

Rb = 17 MPa, Rbt = 1.2 MPa, Eb = 32.5e3 MPa

Thép/ Re-bar:

MAIN RE-BAR: AIII (CIII) fy= 360 MPa

AII (CII) fy = 270 MPa,

Larsen 400 SPIV is used as fencing wall area border and inside Larsen is installed to the depth of 18m Refer to construction drawing.

- Thép H: Loại thép CT1/ H-steel: Type CT1:

- Single Pile Width B = 400mm,

- Inner Height H = 170mm,

Bảng 1: Thông số của tường vây cừ Larsen 400 - SPIV phục vụ tính toán bằng phần mềm Plaxis 2016

Table 1: Sheet pile wall properties

Thành phần Thông số Trị số Đơn vị

Loại mô hình

Thơng số về thanh chống/ The parameters of Struts:

Type of model Material type Elastic

II.3 Địa chất/ Soil properties

Dựa trên báo cáo khảo sát địa chất cơng trình do Chi Nhánh Cơng Ty Cổ Phần KhảoSát Và Xây Dựng – Usco thực hiện năm 2016 Chọn tính tốn chọn mơ hình đất nềnnhư sau:

Base on Soil investigation report by UNION OF SURVEY AND

CONSTRUCTION JOINT STOCK COMPANY- SOUTH VIET NAM

BRANCH, 2016.

Bảng 3 Thông số của các lớp đất dùng trong mô hình Plaxis

Table 3: Properties of soil layers for analysis by PLAXIS software

No

Layer/ Lớp đất

Bề dày(m)

φ(degree)1

Mực nước ngầm ở cao độ / Water level : -1.5m.

II.4 Tải trọng/ Load

Tải trọng xe đào đất thi công: Load of construction 10 kN/m2

Đoạn đường cấm tải xung quanh khơng cho xe chở đất và xe tải di chuyển/ Prevent the truck carry land and moving trucks does not move around

Mặt cắt tính toán/ calculation secction

III.1 Trình tự thi công cho mặt cắt A-A,

Construction progress A-A,

Cấm tải xe chở đất và xe tải di chuyển xung quanh cơng trình / Prevent the truck carry land and moving trucks does not move around building.

o Bước 1: Thi công ép cừ Larsen cho các khu vực : như bản vẽ mặt bằng

Step 1: Install the Larsen at areas: as construction drawings.

o Bước 2: Tiếp tục Đào đất taluy từ cao độ -0.1m đến -1.7m Độ dốc mái taluy 1: 2 Cho 2 khu vực 2 bên.

Step 2: Continue excavate from -0.1m to -1.7m The slope is 1:2 for 2 area.

o Bước 3: Lắp đặt thanh chống tại cao độ -1.3m, thi cơng đào đất -4.4m

Step 3: Install the brace at level -1.3m Excavation to -4.4m

o Bước 4: Lắp đặt thanh chống thứ 2 tại cao độ -4.0m, thi cơng đào đất -6.00m

Step 4: Install the second brace at level -4.4m Excavation to bottom of foundation -6.00m

o Bước 6: Tiến hành đào khu vực ở giữa Chống chéo từ sàn tầng trệt , B1 vàB2 vào phạm vi cừ Larsen cịn lại Dùng trọng lượng bản thân của 2 khối tháp đào mở khu vực giữa

o Step 6: Carry out central area Using inclination shoring from ground floor, B1 and B2 to remain sheet pile

IV.1 Mô hình plaxis theo mặt cắt A-A.

Model by Plaxis A-Asection

Hình A-A Mô hình tính toán

Figure A-A Model by Plaxis

IV.3 Kết quả tính toán/ Calculation results

A MẶT CẮT A-A

Giai đoạn ban đầu/ Initial stage

1 Giai đoạn đào đất bước 1, chiều sâu đào đất -1.4m / Stage excavation to -1.4m

Hình 1-1 Chuyển vị tổng/ Total displacement.

Hình 1-2 Dự báo chuyển vị ngang lớn nhất tường cừ larsen khu vực

biên khi đào đất bước 1 (Ux = 3.43 cm)

Hình 1-3 Biểu đồ bao momen lớn nhất tường cừ larsen khu vực

biên khi đào đất bước 1

Hình 1-1 Chuyển vị tổng/ Total displacement.

Hình 1-2 Dự báo chuyển vị ngang lớn nhất tường cừ larsen khu vực

biên khi đào tới đáy hố móng (Ux = 13.33 cm)

Hình 1-3 Biểu đồ bao momen lớn nhất tường cừ larsen khu vực

biên khiđđào tới đáy hố móng

(M max =249.8 kN.m/m;)

Hình 1-4 Biểu đồ bao lực cắt của tường cừ larsen khu vực biên khi đào

tới đáy hố móng

(Q max =192.6kN.m/m;)

Hình 1-5 Dự báo chuyển vị ngang lớn nhất tường cừ larsen khu vực

giữa khiđđào tới đáy hố móng (Ux = 8.99 cm)

Hình 1-6 Biểu đồ bao momen lớn nhất tường cừ larsen khu vực giữa

khi đđào tới đáy hố móng (M max =268.6 kN.m/m;)

Hình 1-7 Biểu đồ bao lực cắt của tường cừ larsen khu vực giữa khi đđào

tới đáy hố móng

(Q max =197.0kN.m/m;)

Hình 1-9 Hệ số an toàn/ Safety factor ΣMsf = 1.685 > [ΣMsf] = 1.4

3 Giai đoạn đào đến đáy hố móng khu vực giữa/ Stage excavation to bottom of foundation in central area.

Hình 1-11 Dự báo chuyển vị ngang lớn nhất tường cừ larsen khu

vực biên khi đào tới đáy hố móng khu vực giữa (Ux = 14.40 cm)

Hình 1-13 Biểu đồ bao lực cắt của tường cừ larsen khu vực biên khi

đào tới đáy hố móng khu vực giữa

(Q max =205.3kN.m/m;)

Hình 1-14 Dự báo chuyển vị ngang lớn nhất tường cừ larsen khu

vực giữa khiđđào tới đáy hố móng khu vực giữa (Ux = 5.28 cm)

Hình 1-16 Biểu đồ bao lực cắt của tường cừ larsen khu vực giữa khiđđào

tới đáy hố móng khu vực giữa

(Q max =197.0kN.m/m;)

Hình 1-17 Hệ số an toàn/ Safety factor ΣMsf = 1.432 > [ΣMsf] = 1.4

V KIỂM TRA HỆ THANH CHỐNG/ CHECK THE SHORING

V 1 KIỂM TRA HỆ THANH CHỐNG TẦNG 1/ CHECK THE FIRST SHORING

Khoảng cách thanh chống L spacing =7mLực đơn vị: N = 1352.55/7= 193.2 kNm/m

Thanh chống ngang MC A-A / brace: Nmax = 193.2 kN/m

Sử dụng giá trị lực lớn nhất N max = 193.2 kN/m để tính

toán kiểm tra hệ thanh chống / Using the maximum axial force N max = 193.2 kN/m to checking the shoring.

Từ kết quả mô hình tính toán bằng phần mềm Plaxis, kiểm tra lực dọc trong thanh chống ở các khu vực như sau :

Chọn các thanh thép làm hệ giằng và thanh chống là 1 thép hình H400x400x13x21

Using the shoring is H400x400x13x21.

Chọn các thanh thép làm hệ dầm biên là 1 thanh thép hình H400x400x13x21

Using the lateral beam is H400x400x13x21.

Base on result of analysis by Plaxis, check the Axial force of

anchors are:

Axia Force

Momen Force

Table 4 Check for capacity of the shoring

Kết quả kiểm tra: Thanh chống đủ khả năng chịu lực.

Result: The shoring are OK

Kết quả kiểm tra: Thanh dầm biên đủ khả năng chịu lực.

Result: The lateral beam are OK

Area : Waler beam is 2H400/ Phạm vi dầm biên 2H400.

V 2 KIEÅM TRA HEÄ THANH CHOÁNG TẦNG 2/ CHECK THE

SECOND SHORING

Lực đơn vị: N = 2826.92/7= 403.8 kNm/m

Thanh chống ngang MC A-A / brace: Nmax = 403.8 kN/m

Sử dụng giá trị lực lớn nhất N max = 403.8 kN/m để tính

toán kiểm tra hệ thanh chống / Using the maximum axial force N max = 403.8 kN/m to checking the shoring.

Từ kết quả mô hình tính toán bằng phần mềm Plaxis, kiểm tra lực dọc trong thanh chống ở các khu vực như sau :

Chọn các thanh thép làm hệ giằng và thanh chống là 1 thép hình H400x400x13x21.Ngoại trừ những vị trí góc có ghi chú bên dưới sẽ sử dụng 2 thanh

H400x400x13x21

Using the shoring is H400x400x13x21 excluding area note for 2 H400x400x13x21

Chọn tất cả dầm biên là 2 thanh thép hình H400x400x13x21

Using all of waler beam is 2H400x400x13x21.

Base on result of analysis by Plaxis, check the Axial force of

anchors are:

Axia Force

Momen Force

Bảng 6 Kiểm tra khả năng chịu lực thanh chống.

Table 6 Check for capacity of the shoring

Kết quả kiểm tra: Thanh chống đủ khả năng chịu lực.

Result: The shoring are OK

Bảng 7 Kiểm tra khả năng chịu momen thanh

chống.

Table 7 Check for momen capacity of the shoring

Area: Shoring is 2H400/ Phạm vi thanh chống sử dụng 2H400.

VI KIỂM TRA TƯỜNG VÂY CỪ LARSEN/ CHECK SHEET PILE WALL

Từ kết quả mô hình tính toán bằng phần mềm Plaxis, Momen và lực cắt trong tường vây ở các khu vực như sau:

Base on result of analysis by Plaxis, Moment and shear of wall are:

Kết quả kiểm tra: Cừ Larsen đủ khả năng chịu lực.

Result: Capacity of Larsen wall are OK

Bảng 8 Kiểm tra khả năng chịu lực cừ Larsen

Table 8 Check for capacity of Larsen wall area border

Note: Cừ larsen được sử dụng cừ có cường độ thép SD295./ The sheet pile was used with strength SD295.

VII KIEÅM TRA KINGPOST/ CHECK KINGPOST

Kingpost đỡ hệ shoring được dùng là kingpost H350x350x12x19./Kingpost will

be used H350x350x12x19, length 24m Kingpost dài 24m tính từ mặt đất tự nhiên.

Lực dọc trong kingpost:

Axial force on kingpost:

Fmax = (2.05 + 2.58 + 2.45)x2 = 14.2T

Trong đó:

Trọng lượng bản thân hệ shoring lớp 1 (H350): 2.05T

Gravity load of 1st strut system (H350): 2.05T

Trọng lượng bản thân hệ shoring lớp 2 (H400): 2.58T

Gravity load of 2nd strut system (H400): 2.58T

Trọng lượng bản thân kingpost H350: 2.45T

Gravity load of kingpost H350: 2.45T

The kingpost capacity 24m length is/ Sức chịu tải kingpost dài 24m là : Qa =

16.92 T > Fmax = 14.2T

 Kingpost ensure capacity./ Hệ kingpost đảm bảo khả năng chịu lực

VIII KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ/ CONCLUSION AND

COMMENTS

VIII.1 Kết luận./ Conclusion.

 Thanh chống đủ khả năng chịu lực

The shoring are OK

 Cừ Larsen đủ khả năng chịu lực

Sheet pile wall are OK

 Hệ kingpost đảm bảo khả năng chịu lực.

Kingpost ensure capacity