03 BAO CAO THAM TRA MCT CAN HO BINH DANG r2 (2)

2 Tải trọng tác dụng: Theo Catalogue móng cẩu tháp JL 146-10 tải trọng tác dụng lên 4 chân cẩu tháp trường hợp nguy hiểm nhất tương ứng với cẩu tháp ở trạng thái không làm việc, đạt

BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP

DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG

1

BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP

Công trình: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG

Hạng mục : MÓNG CẨU THÁP

Địa điểm : QUỐC LỘ 50 – PHƯỜNG 6 – QUẬN 8 – TP HCM

1.1 Cơ sở, căn cứ tính toán:

a Tiêu chuẩn áp dụng:

• TCVN 2737:1995 - Tải trọng và tác động -Tiêu chuẩn thiết kế

• TCVN 5575:2012 - Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế

• TCVN 5574:2012 – Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép, tiêu chuẩn thiết kế

• TCVN 10304:2014 – Móng cọc, tiêu chuẩn thiết kế

b Phần mềm tính toán: Etabs 2016

c Hồ sơ khảo sát địa chất của công trình

1.2 Thông số vật liệu

- Cốt thép d < 10, loại CI : Rs = 225 MPa

1.3 Thông số cẩu tháp:

Theo Catalogue của cẩu tháp thì chiều cao phải neo vào tòa nhà tối đa là 25.6m

2

Tải trọng tác dụng:

Theo Catalogue móng cẩu tháp JL 146-10 tải trọng tác dụng lên 4 chân cẩu tháp trường

hợp nguy hiểm nhất tương ứng với cẩu tháp ở trạng thái không làm việc, đạt chiều cao

tự đứng đang tính toán là 30m

Theo Catalogue móng cẩu tháp, ta có được:

Theo Catalogue móng cẩu tháp, ta có được: According to catalogue of crane, We

have:

BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP

DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG

3

Ghi chú/ Note:

- L: bề rộng thân cẩu/ Width of crane’s body

- F: là lực tại chân cẩu tháp / Load of foot ‘s crane

* Không làm việc / Out of service

- Trường hợp xiên cần/ Oblique rod case:

1,3

1 3

Lực dọc tại bốn chân cẩu (T)

→ nén Ngang cần /

Horizontal rod

case

Lực dọc có giá trị dương → nhổ

catalogue bao gồm : trọng lượng bản thân đốt cẩu tháp + tải trọng gió tác dụng lên cẩu tháp

 Thiên về an toàn, phần hoạt tải chân cẩu tháp được nhân với hệ số tổ hợp 1.2 Tĩnh tải do trọng lượng bản thân đài móng bê tông cốt thép nhân với hệ số tổ hợp 1.1 trong tính toán thiết kế móng cẩu tháp

Tổ hợp tải trọng như sau: Tổ hợp = 1.1 x Tĩnh tải + 1.2 x Hoạt tải

Nội lực lớn nhất tại chân cẩu tháp tương ứng với chiều cao tự đứng (chỉ xét trường hợp nguy hiểm , tương ứng khi cẩu không làm việc) truyền xuống móng:

2 MÔ HÌNH TÍNH TOÁN MÓNG CẨU THÁP

Mô hình tính và giá trị nội lực:

BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP

DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG

5

Hình 1 – Mô hình tính toán móng cẩu tháp

Các trường hợp tải của cẩu tháp TC5013

Tải tác dụng chân cẩu tháp được xoay vòng 4 chân để đảm bảo xét hết tất cả trường hợp khi cẩu tháp làm việc thực tế

BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP

DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG

8

Hình 6 - Mô hình tính toán

Trường hợp tải M, N, H cẩu hoạt động

Hình 7 – Biểu đồ moment strip theo phương X lớn nhất M max (T.m)

BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP

DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG

9

Hình 8 – Biểu đồ moment strip theo phương X nhỏ nhất M min (T.m)

Hình 9 – Biểu đồ moment strip theo phương Y lớn nhất M max (T.m)

10

Hình 10 – Biểu đồ moment strip theo phương Y nhỏ nhất M min (T.m)

3 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA MÓNG CẨU THÁP

4Ø25

L = 500

1 Þ20a150

2300

53Þ12

1160

5 3Þ12

550

5 Þ12a1000x1000

3 Þ20a150

550

1 Þ20a150 -0.800

2 Þ20a150

Lneo = 2300mm Lneo = 1350mm

4 Bulong neo Þ36 - caáp 6.6 4 Bulong neo Þ36 - caáp 8.8

R



=

BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP

DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG

11

min 0

Ký hiệu Moment

dải Moment tính toán g Đường

Khoảng cách (mm)

Bố trí thép lớp dưới và thép lớp trên d20a150 (Ad = 20.93 cm2) cho cả 2 phương

Chi tiết thép móng, xem bản vẽ đính kèm

Ứng suất do trọng lượng bản thân đất tại độ sâu giới hạn 148.60 kN/m2

C PILE BEARING CAPACITY

Lớp-A:Đất san lấp - 1.5 1.5 0 0 0.0 0 0 0 0 0 0

Lớp-1:Bùn sét lẫn hữu cơ, xám xanh - 2 3.5 0 0 0.0 0 0 0 0 0 0

Lớp-1:Bùn sét lẫn hữu cơ, xám xanh - 2 5.5 0 0 0.0 0 0 0 0 0 0

Lớp-1:Bùn sét lẫn hữu cơ, xám xanh - 2 7.5 0 0 0.0 0 0 0 0 0 0

Lớp-1:Bùn sét lẫn hữu cơ, xám xanh - 2 9.5 0 0 0.0 0 0 0 0 0 0

Lớp-1:Bùn sét lẫn hữu cơ, xám xanh - 2 11.5 0 0 0.0 0 0 0 0 0 0

Lớp-1:Bùn sét lẫn hữu cơ, xám xanh - 1.5 13 1 1 0.0 0 0 0 0 0 0

5 TÍNH TOÁN KIỂM TRA CỌC

Tổ hợp tải trọng như sau: Tổ hợp = 1.1 x Tĩnh tải + 1.2 x Hoạt tải

Nội lực lớn nhất tại chân cẩu tháp tương ứng với chiều cao tự đứng 30m (chỉ xét

trường hợp nguy hiểm , tương ứng khi cẩu làm việc) truyền xuống móng:

BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP

DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG

13

Hình 12 - Mô hình tổng thể và khai báo chiều dày móng (H = 1500mm)

Hình 13 - Phản lực đầu cọc lớn nhất và nhỏ nhất (T)

14

Bảng 5.1 - Tổng hợp phản lực đầu cọc theo các trường hợp tải TABLE: Nodal Reactions

1 COMB BAO Combination 1.7 1.7 87

1 COMB BAO Combination -1.6 -1.6 -13.9

2 COMB BAO Combination 1.6 1.7 87

2 COMB BAO Combination -1.7 -1.6 -13.9

3 COMB BAO Combination 1.7 1.6 87

3 COMB BAO Combination -1.6 -1.7 -13.9

4 COMB BAO Combination 1.6 1.6 87

5 COMB BAO Combination -1.7 -1.7 -13.9

Ta thấy tải trọng tác dụng gây bất lợi nhất cho 1 cọc có thể xảy ra:

✓ Tải trọng gây nén lớn nhất:

Pmax = 87(T)

Pmax = 87(T) < Rc,a = 96.9 (T) →(Thỏa)

✓ Tải trọng gây kéo lớn nhất: Pmin = -13.9(T)

Nên cần kiểm tra điều kiện chịu nhổ

- Cường độ chịu nhổ cọc theo cường độ đất nền:

Rn = 96.9/2.0 = 48.5(T)

|Pmin| = 13.9(T) < Rn = 48.8(T)

- Cường độ chịu nhổ của cọc theo vật liệu làm cọc

Bỏ qua khả năng chịu kéo của bê tông, chỉ tính cốt thép cọc chịu lực kéo Cốt thép 6Ø20

=> Pgh = As x Rs = 18.8 x 3.65 = 68.8(T)

|Pmin|= 13.9(T) < Pgh = 68.8(T)

=> Thỏa mãn điều kiện lực nhổ

BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP

DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG

15

5.1 KIỂM TRA CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG

Hình 14 – Biểu đồ moment M3-3 lớn nhất của cọc D700 (Tm)

Hình 15 – Biểu đồ moment M2-2 lớn nhất của cọc D700 (Tm)

BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP

DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG

17

6 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC KINGPOST

Hình 17 – Biểu đồ moment M3-3 kingpost (Tm)

Hình 18 – Biểu đồ moment M2-2 kingpost (Tm)

18

Hình 19 – Biểu đồ lực cắt V2-2 kingpost (T)

Hình 20 – Biểu đồ lực cắt V3-3 kingpost (T)

BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP

DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG

19

Hình 21 – Biểu đồ lực dọc kingpost (T)

Kiểm tra tiết diện cột đặc chịu nén lệch tâm 1 phương

KINGPOST KP1A, KP1B

Checking stability locally/

Ổn định cục bộ

Checking the stress condition/

Điều kiện bền

Checking the stress stabilty/

Ổn định tổng thể Conclusion/

Kết quả Trong mặt phẳng Ngoài mặt phẳng Bản

→Kingpost H300 đảm bảo khả năng chịu lực

6.1 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU TUỘT ĐOẠN NEO KINGPOST

• Lực kéo lớn nhất của kingpost: Nk = 13.9 (T)

• Khả năng chịu nhổ của kingpost là:

bt k

N =R ×u×L=10.5×178×200 10 =374(T)  −

Trong đó:

Rbt : cường độ chịu kéo tính toán của bê tông đài móng (T/cm2)

u : chu vi tiết diện kingpost H300 (cm)

L : chiều dài đoạn neo kingpost trong cọc (cm)

20

• Kiểm tra:

 

7 KIỂM TRA CHỊU NHỔ CHÂN CẨU THÁP

CAÁP 6.6

1160 1760

300

100

Hình 22 – Mặt bằng bố trí bu lông chân cẩu tháp

• Cấu tạo liên kết chân đế cẩu tháp và đài móng: Số bu lông neo tại mỗi chân cẩu

là n = 4 bu lông, cấp độ bền 6.6 Đường kính bu lông là d = 36(mm) Chiều dài

• Lực kéo lớn nhất tác dụng lên 1 chân cẩu là: Nkéo-max = 47 (T), được lấy theo

catalogue của cẩu tháp

• Lực kéo lớn nhất tác dụng lên 1 bu lông neo là:

keo-max 1

N =R ×π×d×L=10.5×3.14×3.6×135 10 =16(T)  −

BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP

DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG

Kết luận: Bu lông neo thỏa mãn điều kiện chịu lực

8 KẾT LUẬN

CONCLUSION

- Móng cẩu tháp TC5013 đảm bảo khả năng chịu lực

- Hệ kingpost H300 đảm bảo khả năng chịu lực