đồ án cầu bê tông côt thép T căng sau ( thuyêt minh + cad )

Phương ngang cầu - Các loại thép dung thi công lề bộ hành, lan can, bản mặt cầu, dầm ngang, dầm chính được định theo ASTM A615M - Thanh và cột lan can phần thép :... Tải trọng tác dụng

MỤC LỤC

MỤC LỤC 1

CHƯƠNG 1: SỐ LIỆU THIẾT KẾ 4

1.1 Số liệu tính toán trong thiết kế 4

1.1.1 Phương dọc cầu 4

1.1.2 Phương ngang cầu 4

1.1.3 Tải trọng thiết kế 4

1.1.4 Vật liệu 4

1.2 Thiết kế cấu tạo 5

CHƯƠNG 2: LAN CAN – LỀ BỘ HÀNH 6

2. 6

2.1 LAN CAN: 6

2.1.1 Thanh lan can: 6

2.1.2 Cột lan can: 8

2.2 LỀ BỘ HÀNH: 12

2.2.1 Tải trọng tác dụng lên lề bộ hành: 12

2.2.2 Tính nội lực: 12

2.2.3 Tính toán cốt thép: 14

2.2.4 Kiểm tra điều kiện nứt ở trạng thái giới hạn sử dụng 15

2.3 BÓ VỈA: 17

2.3.1 Xác định Mc 19

2.3.2 Xác định M Hw 19

2.3.3 Chiều dài bó vỉa xuất hiện cơ cấu chảy Lc 20

2.3.4 Kiểm tra khả năng chống trượt tai chân gờ chắn : 21

CHƯƠNG 3: BẢN MẶT CẦU 24

3.1 SỐ LIỆU TÍNH TOÁN: 24

3.2 SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU: 24

3.3 TÍNH NỘI LỰC CHO BẢN CÔNGXON 24

3.3.1 Tải trọng tác dụng lên bản côngxon: 24

3.3.2 Nội lực trong bản côngxon: 27

3.4 TÍNH NỘI LỰC CHO BẢN DẦM CẠNH DẦM BIÊN: 28

3.4.1 Nội lực do tĩnh tải tác dụng lên bản dầm cạnh dầm biên: 28

3.4.2 Nội lực do hoạt tải tác dụng lên bản dầm cạnh dầm biên 30

3.4.3 Nội lực tác dụng lên bản dầm cạnh dầm biên: 31

3.5 TÍNH NỘI LỰC CHO BẢN DẦM GIỮA: 32

3.5.2 Nội lực do hoạt tải tác dụng lên bản dầm giữa: 33

3.6 NỘI LỰC TÍNH TOÁN CHO BẢN MẶT CẦU 36

3.7 THIẾT KẾ CỐT THÉP CHO BẲN MẶT CẦU: 37

3.7.1 Thiết kế cốt thép cho phần bản chịu môment âm (tại gối): 37

3.7.2 Thiết kế cốt thép cho phần bản chịu môment dương (giữa nhịp): 38

3.7.3 Cốt thép phân bố: 40

3.8 KIỂM TRA NỨT CHO BẢN MẶT CẦU: 40

3.8.1 Kiểm tra nứt cho moment âm (tại gối): 40

3.8.2 Kiểm tra nứt cho moment dương (tại giữa nhịp): 42

CHƯƠNG 4: DẦM NGANG 44

4.1 SỐ LIỆU DẦM NGANG: 44

4.2 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TÁC DỤNG LÊN DẦM NGANG: 44

4.2.1 Phương dọc cầu : 44

4.2.2 Phương ngang cầu: 46

4.2.3 Tổng hợp nội lực tác dụng lên dầm ngang 55

4.3 THIẾT KẾ CỐT THÉP CHO DẦM NGANG 57

4.3.1 Tính cốt thếp chịu moment dương 57

4.3.2 Tính cốt thếp chịu moment âm 59

4.4 KIỂM TOÁN NỨT CHO DẦM NGANG: 60

4.4.1 Kiểm tra nứt với mômen âm: 60

4.4.2 Kiểm tra nứt với mômen dương: 61

4.5 TÍNH TOÁN CỐT ĐAI CHO DẦM NGANG 63

4.5.1 Tại mặt cắt nhịp 63

CHƯƠNG 5: DẦM CHÍNH 65

5.1 SỐ LIỆU THIẾT KẾ: 65

5.1.1 Số liệu thiết kế chung: 65

5.1.2 Chọn sơ bộ kích thước dầm chủ 65

5.2 Xác định đặc trưng hình học của dầm chính (dầm nguyên khối căng sau) 68

5.3 Xác định hệ số phân bố ngang 69

5.4 Tĩnh tải tác dụng lên dầm chính 77

5.4.1 Tĩnh tải rải đều lên dầm chính: 77

5.4.2 Trọng lượng mối nối 79

5.4.3 Tải trọng do lan can và lề bộ hành 80

5.4.4 Tĩnh tải do lớp phủ 80

5.5 Xác đinh nội lực do tĩnh tải 80

5.5.1 Momen do tĩnh tải gây ra 81

5.5.2 Lực cắt do tĩnh tải gây ra 85

5.6 Xác đinh nội lực do hoạt tải 87

5.7 TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CÁP DỰ ỨNG LỰC 91

5.7.1 Chọn cáp DƯL: 92

5.7.2 Chọn bê tông: 92

5.7.3 Chọn sơ bộ số tao cáp: 92

5.8 Bố trí cáp 93

5.9 Tính trọng tâm nhóm cáp D.Ư.L 93

5.10 ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA CÁC GIAI ĐOẠN 94

5.10.1 Tính toán cho tiết diện ở giữa dầm L/2 95

5.10.2 Tiết diện ở đầu dầm 98

5.11 TÍNH TOÁN CÁC MẤT MÁT ỨNG SUẤT 102

5.11.1 Các mất mát tức thời 102

5.11.2 Các mất mát theo thời gian ΔfLT 105

5.12 KIỂM TOÁN DẦM CHÍNH 108

5.12.1 Kiểm toán dầm chính ở giai đoạn truyền lực 108

5.12.2 Kiểm toán dầm chính ở trạng thái giới hạn sử dụng 111

5.12.3 Kiểm toán dầm ở TTGH CĐ1: 115

5.12.4 Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu 118

5.13 TÍNH TOÁN CỐT ĐAI CHO DẦM CHỦ 121

5.13.1 Chọn số liệu thiết kế 121

5.13.2 Tính toán cho mặt cắt I-I: tại gối 121

CHƯƠNG 1: SỐ LIỆU THIẾT KẾ1.1 Số liệu tính toán trong thiết kế.

- Khoảng cách đầu dầm đến tim gối: a = 0,3 m

- Chiều dài toàn dầm: L = + 2.a = 32+2x0.3 = 32.6 m

1.1.2 Phương ngang cầu

- Các loại thép dung thi công lề bộ hành, lan can, bản mặt cầu, dầm ngang, dầm chính

được định theo ASTM A615M

- Thanh và cột lan can ( phần thép ):

 Bê tông : f c' 45MPa

- Trọng lượng riêng của thép:

- Loại cốt thép DƯL tao cáp có độ chùng thấp:

1.2 Thiết kế cấu tạo

- Mặt cắt ngang cầu:

 Số lượng dầm chủ: n = 6 dầm chính

 Khoảng cách giữa 2 dầm chủ: S = 2150 mm

 Lề người đi khác mức với mặt cầu phần xe chạy

 Số lượng dầm ngang: m = 6 dầm ngang

 Khoảng cách giữa các dầm ngang : 6400 mm

 Chiều dày trung bình của bản: ts = 180mm

 Lớp mui luyện dày trung bình 60mm

CHƯƠNG 2: LAN CAN – LỀ BỘ HÀNH2.1 LAN CAN:

2.1.1 Thanh lan can:

- Chọn thanh lan can thép ống có đường kính ngoài D = 100

- Chọn thanh lan can thép ống có đường kính ngoài D = 100 mm và đường kính trong d

=90 mm

- Khoảng cách 2 cột lan can là : L = 2000 mm

- Khối lượng riêng thép lan can là :

- Thép M270 cấp 250 :

2.1.1.1 Tải trọng tác dụng lên thanh lan can:

Hình 2.1 Sơ đồ tải tác dụng lên lan can

- Theo phương thẳng đứng (y):

 Tĩnh tải: Trọng lượng tính toán bản than lan can

 Hoạt tải: Tải phân bố: w = 0.37 N/mm

- Theo phương ngang (x):

 Hoạt tải: Tải phân bố: w = 0.37 N/mm

- Tải tập trung P hợp với các lực theo phương x và phương y gây nguy hiểm nhất

w

2000

- Mô mem do hoạt tải tại mặt cắt giữa nhịp :

: hệ số dư thừa liên kết

2.1.1.3 Kiểm tra khả năng chịu lực của thanh lan can:

+ M u : Mô men ở trạng thái giới hạn cường độ do ngoại lực tạo ra

+ Mn: Sức kháng của tiết diện

S là mô men kháng uốn của tiết diện :

�Mn 250 33762.3 = 8440575.887 N.mm�

Vậy lan can đảm bảo khả năng chịu lực

2.1.2 Cột lan can:

2.1.2.1 Tải trọng tác dụng lên cột lan can:

Ta tính toán với cột lan can ở giữa với sơ đồ tải trọng tác dụng vào cột lan can (hình 2.2)

w w w

Hình 2.2 Sơ đồ tải trọng tác dụng vào lan can

Trong đó:

P = 890 N, lực tập trung tác dụng lên đỉnh lan can, theo phương bất kì

Pw : là lực tập trung từ thanh tay vịn truyền vào cột lan can theo phương ngang

Để đơn giản tính toán ta chỉ kiểm tra khả năng chịu lực xô ngang vào cột và kiểm tra độ mảnh, bỏ qua lực thẳng đứng và trọng lượng bản thân

Chọn ống thép liên kết giữa thanh lan can vào cột có tiết diện như sau :

Hình 2.4 Chi tiết đế cột lan can

 Hoạt tải :

+ P = 890 N+

2.1.2.2 Nội lực của cột lan can:

Hình 2.5 Chi tiết mặt cắt tại chân cột lan can

 Diện tích tiết diện :

 Moment quán tính tiết diện

 Độ mảnh: x x

K Lr

2.1.2.4 Bố trí bulông cho cột lan can:

- Chọn bulông có đường kính D= 20 mm loại A307 để liên kết trụ lan can với tường bêtông

X

P P Mux

Pu

Vu

4D20

Y

Hình 2.6 Sơ đồ tính sức chịu tải của bulong

 Kiểm tra khả năng kháng cắt của bu lông

Trong đó:

d = 20 mm : đường kính danh định của bu lông

t = 10 mm : bề dày nhỏ nhất của tấm thép chịu cắt

Fu = 400Mpa : Cường độ chịu kéo đứt của tấm thép

 Rn2 = 2.4 x 20 x 10x 400 = 192000 NVậy sức kháng cắt của bu long là:

Rn =min(Rn1 ; Rn2) =min( 50139.9N ; 192000N ) = 50139.9 NLực cắt tác dụng lên một bu long:

Pu = Vu /4 = 8129.625/4 = 2032.406 N < 50139.9 N = Rn (Thỏa)Kết luận: 4 bulong 20 bố trí như hình vẽ thỏa khả năng chịu lực.

2.2 LỀ BỘ HÀNH:

2.2.1 Tải trọng tác dụng lên lề bộ hành:

- Chọn chiều dày lề bộ hành : 100 mm

- Xét trên đoạn dài 1000 mm

- Hoạt tải người PL = 0.003 x 1000 = 3 N/mm

- Tĩnh tải DC3’= 100x2.5xx1000 = 2.5 N/mm

Hình 2.7 Sơ đồ tính nội lực lề bộ hành 2.2.2 Tính nội lực:

Giả sử dầm làm việc theo dạng dầm giản đơn

- Mô men tại mặt cắt giữa nhịp

- Lớp bê tông bảo vệ : 25 mm

- Giả thuyết dùng thép 10 AII có Ab = 78.54 mm2, fy = 280 Mpa

- Chọn   0.9 và phù hợp với giá trị sử dụng ban đầu

- Kiểm tra điều kiện:

� Tiết diện khống chế kéo nên diện tích thép được xác định như sau:

- Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu :

- Chọn 10a200� 1000 mm có 5 thanh thép, diện tích thép:

Vậy theo phương ngang cầu ta cần bố trí 10a200 chịu mô men âm

Thép ngang cầu chịu momen dương ta bố trí  10a200

2.2.4 Kiểm tra điều kiện nứt ở trạng thái giới hạn sử dụng

2.2.4.1 Kiểm toán tại gối:

- Tiết diện kiểm toán : b x h = 1000mm x 100mm

c

d

h d

  ����  ���� ���  ���

- Mô men do ngoại lực tác dụng vào tiết diện ở trạng thái giới hạn sử dụng:

- Khối lượng riêng của bê tông:

- Mô dun đàn hồi của bê tông:

- Mô men quán tính của tiết diện nứt :

- Ứng suất trong cốt thép do tải trọng ở trạng thái giới hạn sử dụng gây ra là :

- Khi đó khoảng cách tối thiểu giữa các thanh thép:

- Vậy s = 200 mm < smin = 738.756 mm đảm bảo điều kiện nứt ở TTGH sử dụng

2.2.4.2 Kiểm toán tại giữa nhịp:

- Tiết diện kiểm toán : b x h = 1000mm x 100mm

- Mô men do ngoại lực tác dụng vào tiết diện ở trạng thái giới hạn sử dụng:

- Khối lượng riêng của bê tông:

- Mô dun đàn hồi của bê tông:

- Mô dun đàn hồi của thép:

- Tỉ số mô dun đàn hồi :

- Chiều dày của bê tông vùng nén khi nứt :

- Mô men quán tính của tiết diện nứt :

Ứng suất trong cốt thép do tải trọng ở trạng thái giới hạn sử dụng gây ra là :

- Khi đó khoảng cách tối thiểu giữa các thanh thép:

2.3 BÓ VỈA:

- Ta tiến hành kiểm tra khả năng chịu lực của bó vỉa dạng tường như sau:

 Sơ đồ tính toán của lan can dạng tường là sơ đồ dẻo

 Chọn cấp lan can là cấp 4 (TL4 ) dùng cho cầu có xe tải và xe nặng

Bảng 2.1 Lực thiết kế cho lan can đường ô tô

- Khi xe va vào giữa tường

- Khi xe va vào đầu tường

M : sức kháng uốn thép đứng trên 1 đơn vị chiều dài

Mb : sức kháng uốn của dầm đỉnh (nếu có) (Mb=0)

H : chiều cao tường

- Giả sử   0.9

- Diện tích cốt thép As trên một đơn vị chiều dài

2 s

0.85 30 10.85 f b

- Bó vỉa có cường độ 28 MPa < f'c = 30 Mpa < 56 Mpa

- Chọn   0.9 và phù hợp với giá trị sử dụng ban đầu

- Tính toán với tiết diện b x h = 200 mm x 200 mm

- Tính toán với bài toán cốt đơn, tính cốt thép cho 1 bên rồi bên còn lại bố trí tương tự

- Giả sử dùng thép 214 AII cho mỗi phía có = 153.938 mm2

2.3.3 Chiều dài bó vỉa xuất hiện cơ cấu chảy Lc

- Chiều cao bó vỉa H=200 mm

- Trường hợp xe va vào giữa tường :

 Sức kháng danh định chịu tải trọng ngang của bó vỉa:

 Chiều dài đường chảy:

 Sức kháng danh định chịu tải trọng ngang của bó vỉa

Hình Tương tác giữa lan can và bản mặt cầu

- Giả định RW phát triển theo các góc nghiêng 300 bắt đầu từ Lc Lực cắt tại chân tường do

va chạm xe cộ trở thành lực kéo T trên một đơn vị chiều dài bản hẫng :

- Sức kháng cắt danh định của mặt phẳng tiếp xúc giữa lan can với bản mặt cầu được tính

toán theo phương thức truyền lực cắt tiếp xúc – ma sắt cắt ( Điều 5.8.4)

 A là diện tích cốt thép chịu cắt đi qua mặt phẳng cắt 2 thanh đường kính 16mm ,vf

khoảng cách 200mm

2 vf

A 2 201.06 / 200 2.01mm / mm� 

 P là lực nén tĩnh thường xuyên với mặt phẳng cắt c

( trọng lượng bản thân lan can )

3.1 SỐ LIỆU TÍNH TOÁN:

- Khoảng cách giữa hai dầm chính là L2= 2150 mm

- Khoảng cách giữa hai dầm ngang là L1= 6400 mm

- Xét tỉ số :

=> bản được xem như làm việc một phương, kê trên hai cạnh ngắn

- Cấu tạo lớp áo đường:

- Chiều dày bản mặt cầu hf= 180 mm

- Chọn lớp phủ mặt cầu gồm các lớp sau:

 Lớp bê tông asphalt dày: 70 mm

- Khối lượng riêng của vật liệu :

 Bê tông :

 Lớp phòng nước :

 Lớp phủ bê tông asphalt :

Hình 3.1.Cấu tạo bản mặt cầu

- Độ dốc ngang cầu :2% được tạo ra bằng lớp mui luyện dày 10mm ở mép làn xe chạy và

dày 110mm tại giữa

3.2 SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU:

- Bản mặt cầu sẽ được tính toán theo 2 sơ đồ : Bản congxon và bản loại dầm Trong đó

phần bản loại dầm giảm đơn được xây dựng từ sơ đồ dầm liên tục do đó sau khi tính toándầm giản đơn xong phải nhân với hệ số kể đến tính liên tục của bản mặt cầu

3.3 TÍNH NỘI LỰC CHO BẢN CÔNGXON

3.3.1 Tải trọng tác dụng lên bản côngxon:

3.3.1.1 Tĩnh tải

Xét tĩnh tải tác dung lên dải bản rộng 1000 mm theo phương dọc cầu :

Hình 3.3 Tĩnh tải tác dụng lên bản mặt cầu phần hẫng

- Trọng lượng bản thân phần bản mặt cầu tác dụng lên phần hẫng :

- Trọng lượng lan can :

 Trọng lượng lan can phần bê tông :

Trong đó: b1= 250 mm là chiều rộng của lan can phần bê tông

h1= 600 mm là chiều cao của lan can phần bê tông

 Trọng lượng lề bộ hành người đi ( tải này được chia đôi bó vỉa nhận một nửa và lancan chịu một nửa )

Trong đó: b2= 1000 mm là chiều rộng của lề bộ hành

h2= 100 mm là chiều cao của lề bộ hành



Một nhịp thanh lan can có trọng lượng :

 Trọng lượng thanh lan can : Một lan can được cấu tạo bơi 3 tấm thép

T1; T2; T3 và 2 ống thép liên kết Φ110 dày 4mm, dài 120mm

- Chiều dài của dầm L=32.6 m, khoảng cách giữa hai trụ lan can là 2m, có 16 nhịp lan can,

17 trụ lan can và 48 thanh lan can

- Trọng lượng toàn bộ thanh lan can và cột lan can là :

- Ta sẽ quy đổi một cách gần đúng toàn bộ trọng lượng này thành lực phân bố dọc cầu có

- Hoạt tải tác dụng cho dải bản rộng 1000 mm trong trường hợp này chỉ có tải của người đi

bộ truyền xuống ( hoạt tải này chia đôi bó vỉa chịu một nửa và lan can phần bê tông chịumột nửa, và tập trung tại đầu congxon )

( b = 1000 mm là chiều rộng lề bộ hành )

3.3.2 Nội lực trong bản côngxon:

- Sơ đồ tính nội lực :

Hình 3.4 Sơ đồ tải trọng tác dụng lên hẫng

3.4 TÍNH NỘI LỰC CHO BẢN DẦM CẠNH DẦM BIÊN:

- Bản đặt trên hai gối là hai dầm chủ, nhịp của bản là khoảng cách giữa hai dầm S=2150

mm , cách tính ta sẽ tính như dầm giản đơn đặt trên hai gối, xét cho dải bản rộng 1000

mm

3.4.1 Nội lực do tĩnh tải tác dụng lên bản dầm cạnh dầm biên:

 Gọi SDW là diện tích đường ảnh hưởng ứng với tĩnh tải DW

 SDC2 là diện tích đường ảnh hưởng ứng với tĩnh tải DC2

 Y là tung độ đường ảnh hưởng ứng với tĩnh tải (P2+P4)

 Trạng thái giới hạn cường độ I:

 Chiều rộng làm việc của dải bản :

 Khi tính mô men âm tại gối :

 Khí tính mô men dương tại giữa nhịp :

Hình 3.6 Sơ đồ tính hoạt tải và biểu đồ đường ảnh hưởng tại giữa nhịp

Giá trị mô men tại giữa nhịp do hoạt tải gây ra :

 Trạng thái giới hạn cường độ do hoạt tải gây ra :

 Trạng thái giới hạn sử dụng do hoạt tải gây ra :

3.4.3 Nội lực tác dụng lên bản dầm cạnh dầm biên:

 Giá trị mô men tại giữa nhịp do tĩnh tải và hoạt tải gây ra có xét đến tính liên tục củabản mặt cầu ( với dải bản 1000 mm ) được tính như sau :

 Trạng thái giới hạn cường độ :

3.5 TÍNH NỘI LỰC CHO BẢN DẦM GIỮA:

3.5.1 Nội lực do tĩnh tải tác dụng lên bản dầm giữa:

3.5.1.1 Tĩnh tải :

 Tương tự như dầm biên ta có :

 Trọng lượng bản thân bản mặt cầu :

 Trọng lượng lớp phủ :

3.5.1.2 Nội lực :

Hình 3.7 Sơ đồ tính tĩnh tải cho dầm giữa

 Tương tự như dầm biên ta có :

 Giá trị mô men dương tại giữa nhịp :

 Trạng thái giới hạn cường độ :

 Chiều rộng làm việc của dải bản :

 Khi tính mô men âm tại gối :

Hình 3.8 Sơ đồ tính bản mặt cầu loại dầm

 Hệ số làn xe m = 1.2

 Giá trị mô men tại giữa nhịp :

 Trạng thái giới hạn cường độ :

Hình 3.9 Sơ đồ tính bản mặt cầu loại dầm

 Giá trị mô men tại giữa nhịp :

 Trạng thái giới hạn cường độ

 Trạng thái giới hạn sử dụng :

 Nội lực do hoạt tải gây ra :

 Trạng thái giới hạn cường độ I :

Trạng thái giới hạn sử dụng :

3.5.3 Nội lực tác dụng lên bản dầm giữa

 Giá trị mômen có xét đến tính liên tục của bản mặt cầu ( với dải bản 1000 mm ):

 Trạng thái giới hạn cường độ I :

BẢNG TỔNG HỢP NỘI LỰC TÁC DỤNG LÊN BẢN MẶT CẦU

3.7 THIẾT KẾ CỐT THÉP CHO BẲN MẶT CẦU:

3.7.1 Thiết kế cốt thép cho phần bản chịu môment âm (tại gối):

Thiết kế cốt thép cho 1000 mm chiều dài bản mặt cầu , khi đó giá trị nội lực trong1000mm bản mặt cầu như sau :

 Tiết diện tính toán : b×h=1000×180 mm

 Giới hạn chảy cốt thép : fy = 420 MPa

 Cấp bê tông : fc’=45 MPa

 Lớp bê tông bảo vệ : 25 mm

 Khoảng cách từ trục trung hòa đến thớ ngoài cùng chịu nén:

 Tính lại  :

 Chọn   0.9 và phù hợp với giá trị sử dụng ban đầu

 Kiểm tra điều kiện:

� Tiết diện khống chế kéo nên diện tích thép được xác định như sau:

3.7.2 Thiết kế cốt thép cho phần bản chịu môment dương (giữa nhịp):

 Thiết kế cốt thép cho 1000 mm chiều dài bản mặt cầu , khi đó giá trị nội lực trong1000mm bản mặt cầu như sau :

 Tiết diện tính toán : b×h=1000×180 mm

 Giới hạn chảy cốt thép : fy = 420 MPa

 Cấp bê tông : fc’=45 MPa

 Lớp bê tông bảo vệ : 25 mm

 Dùng thép AII có Φ14 , diện tích As = 153.938 mm2

 Giả sử hệ số sức kháng : 0.9

 Xác định chiều cao vùng nén :

 Khoảng cách từ trục trung hòa đến thớ ngoài cùng chịu nén:

 Tính lại  :

 Chọn  0.9 và phù hợp với giá trị sử dụng ban đầu

 Kiểm tra điều kiện:

� Tiết diện khống chế kéo nên diện tích thép được xác định như sau:

 Vì cốt thép chính vuông góc với làn xe nên phần trăm diện tích cốt thép phân bố phảithỏa điều kiện sau:

 Trong đó Sc là chiều dài nhịp có hiệu lấy bằng khoảng cách giữa 2 dầm chính :

 Đối với cốt thép dọc bên dưới dùng 4d12 a250, trong 1000mm

3.8 KIỂM TRA NỨT CHO BẢN MẶT CẦU:

- Ta sẽ kiểm tra nứt của bản mặt cầu bằng trạng thái giới hạn sử dụng

3.8.1 Kiểm tra nứt cho moment âm (tại gối):

- Tiết diện kiểm toán : b x h = 1000mm x 180mm

- Điều kiện :

123000

2

e c

 Hệ số xét tới điều kiện tiếp xúc giữa kết cấu với môi trường xung quanh e = 1

 Khoảng các từ trọng tâm của lớp thép chịu kéo ngoài cùng đến mép ngoài bê tôngchịu kéo

-

- Mô men do ngoại lực tác dụng vào tiết diện ở trạng thái giới hạn sử dụng :

- Mô dun đàn hồi của bê tông:

- Mô dun đàn hồi của thép :

- Tỉ số mô đun đàn hồi :

- Chiều dày của bê tông vùng nén khi nứt :

- Mô men quán tính của tiết diện nứt :

- Ứng suất trong cốt thép do tải trọng ở trạng thái giới hạn sử dụng gây ra là :

- Khi đó khoảng cách tối thiểu giữa các thanh thép:

Vậy s = 200 mm < smin = 671.62 mm đảm bảo điều kiện nứt ở TTGH sử dụng

3.8.2 Kiểm tra nứt cho moment dương (tại giữa nhịp):

- Tiết diện kiểm toán : b x h = 1000mm x 180mm

-

- Mô men do ngoại lực tác dụng vào tiết diện ở trạng thái giới hạn sử dụng :

- Khối lượng riêng của bê tông ( vì 35≤ fc’≤105 MPa):

- Mô dun đàn hồi của bê tông:

- Mô dun đàn hồi của thép :

- Tỉ số mô dun đàn hồi :

- Chiều dày của bê tông vùng nén khi nứt :

- Mô men quán tính của tiết diện nứt :

- Ứng suất trong cốt thép do tải trọng ở trạng thái giới hạn sử dụng gây ra là :

- Khi đó khoảng cách tối thiểu giữa các thanh thép:

- Vậy s = 250 mm < smin = 755.79 mm đảm bảo điều kiện nứt ở TTGH sử dụng

- Cốt thép AII, giới hạn chảy: fy = 420 Mpa

- Bê tông có cường độ chịu nén: f'c = 45 Mpa

- Giả thuyết dầm ngang là các dầm đơn giản có hai gối là hai dầm chính, khẩu độ tính toán

của dầm ngang là khoảng cách giữa tim hai dầm dọc

4.2 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TÁC DỤNG LÊN DẦM NGANG:

- Áp lực tĩnh tải tác dụng lên dầm ngang :

+ Tĩnh tải bản mặt cầu và dầm ngang:

+ Tĩnh tải lan can và lề bộ hành DC3:

Tại giữa lan can phần bê tông

(gồm phần lan can thép + lan can phần bê tông+1/2 lề bộ hành)

Tại giữa bó vỉa

(gồm tĩnh tải của bó vỉa+1/2 lề bộ hành)