7.1. Khaùi nieäm chung Vieäc laép ñaët ñieän haàu nhö luoân yeâu caàu baûo veä choáng ngaén maïch ôû nôi coù reõ nhaùnh, töùc laø nôi coù söï thay ñoåi tieát dieän daây daãn. Doøng ngaén maïch phaûi ñöôïc tính toaùn ôû moãi möùc cuûa maïng ñieän nhaèm xaùc ñònh caùc ñaëc tính cuûa thieát bò ñöôïc yeâu caàu ñeå choáng laïi hoaëc ngaét doøng söï coá. Löu ñoà trong Hình 7.1, trình baøy thuû tuïc ñeå xaùc ñònh caùc doøng ñieän ngaén maïch khaùc nhau vaø caùc thoâng soá ñöôïc xaùc ñònh cho caùc thieát bò baûo veä khaùc nhau. Ñeå choïn vaø hieäu chænh ñuùng caùc thieát bò baûo veä, hai giaù trò cuûa doøng ñieän ngaén maïch caàn ñöôïc xaùc ñònh: Doøng ngaén maïch cöïc ñaïi ñöôïc söû duïng ñeå kieåm tra: Khaû naêng caét cuûa caùc maùy caét Khaû naêng ñoùng maïch cuûa caùc maùy caét Khaû naêng chòu löïc ñieän ñoäng cuûa heä thoáng daây vaø thieát bò ñoùng caét Doøng ngaén maïch cöïc ñaïi töông öùng vôùi ngaén maïch ôû vuøng keà vôùi ñaàu ra cuûa thieát bò baûo veä. Doøng ngaén maïch cöïc tieåu, caàn thieát ñeå löïa choïn ñaëc tuyeán doøng thôøi gian cho caùc thieát bò ñoùng caét vaø caùc caàu chì, ñaëc bieät laø khi: Daây caùp daøi vaøhoaëc trôû khaùng nguoàn töông ñoái lôùn (caùc maùy phaùt, caùc UPS) Baûo veä tuoåi thoï phuï thuoäc vaøo vieäc vaän haønh cuûa caùc thieát bò ñoùng caét vaø caàu chì, ñieàu naøy laø caàn thieát trong caùc heä thoáng ñieän IT vaø TN Löu yù raèng, doøng ñieän ngaén maïch toái thieåu töông öùng vôùi söï coá ngaén maïch taïi ñieåm cuoái cuûa ñöôøng daây ñöôïc baûo veä vaø thöôøng laø ngaén maïch giöõa pha vaø ñaát ôû maïng ñieän aùp thaáp, giöõa pha vaø pha ôû maïng ñieän aùp cao (khoâng coù daây trung tính), trong nhöõng ñieàu kieän vaän haønh thaáp nhaát (ngaén maïch taïi ñieåm cuoái cuûa ñöôøng daây caáp ñieän vaø khoâng coù doøng cung caáp töø thieát bò baûo veä, moät maùy bieán aùp vaän haønh trong khi caû hai coù theå noái keát…). Caàn chuù yù theâm laø vôùi baát kyø tröôøng hôïp naøo, cho baát kyø loaïi doøng ñieän ngaén maïch naøo (cöïc tieåu hay cöïc ñaïi), thieát bò baûo veä phaûi caét maïch söï coá trong moät khoaûng thôøi gian tc maø thôøi gian naøy töông öùng vôùi caùc öùng suaát nhieät maø caùp ñöôïc baûo veä coù theå chòu ñöôïc: ∫ i2 dt ≤ k2 S 2 (Hình 7.2, 7.3, 7.4), ôû ñaây S laø tieát dieän caét ngang cuûa vaät daãn vaø k laø haèng soá ñöôïc tính toaùn treân cô sôû caùc heä soá hieäu chænh khaùc nhau tuøy thuoäc vaøo phöông phaùp laép ñaët caùp, caùc maïch noái .. 1. Caùc daïng ngaén maïch Caùc daïng ngaén maïch coù theå laø : Pha noái ñaát (chieám 80% söï coá ngaén maïch) Pha noái pha (chieám 15% söï coá ngaén maïch).
Trang 1CHƯƠNG VII TÍNH TOÁN NGẮN MẠCH
7.1 Khái niệm chung
Việc lắp đặt điện hầu như luôn yêu cầu bảo vệ chống ngắn mạch ở nơi có rẽ nhánh, tức là nơi có sự thay đổi tiết diện dây dẫn Dòng ngắn mạch phải được tính toán ở mỗi mức của mạng điện nhằm xác định các đặc tính của thiết bị được yêu cầu để chống lại hoặc ngắt dòng sự cố Lưu đồ trong Hình 7.1, trình bày thủ tục để xác định các dòng điện ngắn mạch khác nhau và các thông số được xác định cho các thiết bị bảo vệ khác nhau
Để chọn và hiệu chỉnh đúng các thiết bị bảo vệ, hai giá trị của dòng điện ngắn mạch cần được xác định:
Dòng ngắn mạch cực đại được sử dụng để kiểm tra:
- Khả năng cắt của các máy cắt
- Khả năng đóng mạch của các máy cắt
- Khả năng chịu lực điện động của hệ thống dây và thiết bị đóng cắt
Dòng ngắn mạch cực đại tương ứng với ngắn mạch ở vùng kề với đầu ra của thiếát bị bảo vệ
Dòng ngắn mạch cực tiểu, cần thiết để lựa chọn đặc tuyến dòng thời gian cho các thiết bị đóng cắt và các cầu chì, đặc biệt là khi:
- Dây cáp dài và/hoặc trở kháng nguồn tương đối lớn (các máy phát, các UPS)
- Bảo vệ tuổi thọ phụ thuộc vào việc vận hành của các thiết bị đóng cắt và cầu chì, điều này là cần thiết trong các hệ thống điện IT và TN
Lưu ý rằng, dòng điện ngắn mạch tối thiểu tương ứng với sự cố ngắn mạch tại điểm cuối của đường dây được bảo vệ và thường là ngắn mạch giữa pha và đất ở mạng điện áp thấp, giữa pha và pha ở mạng điện áp cao (không có dây trung tính), trong những điều kiện vận hành thấp nhất (ngắn mạch tại điểm cuối của đường dây cấp điện và không có dòng cung cấp từ thiết bị bảo vệ, một máy biến áp vận hành trong khi cả hai có thể nối kết…)
Cần chú ý thêm là với bất kỳ trường hợp nào, cho bất kỳø loại dòng điện ngắn mạch nào (cực tiểu hay cực đại), thiết bị bảo vệ phải cắt mạch sự cố trong một khoảng thời gian tc mà thời gian này tương ứng với các ứng suất nhiệt mà cáp được bảo vệ có thể chịu được: ∫ i2dt ≤ k2S2 (Hình 7.2, 7.3, 7.4), ở đây S là tiết diện cắt ngang của vật dẫn và k là hằng số được tính toán trên cơ sở các hệ số hiệu chỉnh khác nhau tùy thuộc vào phương pháp lắp đặt cáp, các mạch nối
1 Các dạng ngắn mạch
Các dạng ngắn mạch có thể là :
Pha nối đất (chiếm 80% sự cố ngắn mạch)
Pha nối pha (chiếm 15% sự cố ngắn mạch) Đây là loại ngắn mạch thường phát triển thành ngắn mạch ba pha
Ba pha (chỉ chiếm 5% sự cố ngắn mạch)
Những dòng ngắn mạch khác nhau này được trình bày ở Hình 7.5 Đối với lãnh vực cung cấp điện, thường quan tâm đến dạng ngắn mạch ba pha vì đây thường là dạng ngắn mạch có dòng ngắn mạch lớn nhất
Trang 2Công suất ngắn mạch phía nguồn
Dòng ngắn mạch ở đầu cực máy biến áp
Dòng ngắn mạch ở cuối đường dây cung
- Nhiệt độ môi trường xung quanh
- Phương pháp lắp đặt
- Số mạch kề nhau
Hệ số công suất
Hệ số đồng thời
Hệ số phát triển trong
tương lai
Giá trị dòng tiêu thụ Giá trị điện áp rơi
Giá trị phụ tải
Khả năng cắt Giá trị cài đặt cơ cấu nhả Dòng ngắn mạch ở
ngõ ra máy cắt chính
Máy cắt chính
Máy cắt chính phía hạ áp mạng phân phối
Máy cắt phụ của mạng phân phối
Máy cắt mạch cuối của mạng phân phối
Khả năng cắt Giá trị cài đặt cơ cấu nhả
Khả năng cắt Giá trị cài đặt cơ cấu nhà
Khả năng cắt Giá trị cài đặt cơ cấu nhà
Hình 7.1 Thủ tục tính toán dòng ngắn mạch khi thiết kế lắp đặt điện
Trang 3Đặc điểm I 2 t của cáp
Đặc tuyến thời gian dòng điện cầu chì
Quá tải quá độ
Hình 7.4 Đặc tuyến bảo vệ sử dụng cầu chì
Đặc điểm I 2 t của cáp
Đặc tuyến thời gian dòng điện máy cắt
Dòng điện thiết kế
Quá tải quá độ
Hình 7.3 Đặc tuyến bảo vệ sử dụng máy cắt Hình 7.2 Đặc tuyến I 2 t của vật
dẫn phụ thuộc vào nhiệt độ môi trường
a Ngắn mạch ba pha đối xứng, b Ngắn mạch hai pha không chạm đất, c Ngắn
mạch hai pha chạm đất, d Ngắn mạch pha chạm đất
Hình 7 5 Các dạng ngắn mạch và dòng điện của chúng
Trang 42 Các đặc tính của dòng ngắn mạch
Thời gian tồn tại (thoáng qua, quá độ và lâu dài)
Nguyên nhân:
- Cơ học (dây dẫn bị hư, chập điện giữa hai vật dẫn bằng các vật thể dẫn điện khác nhau như dụng cụ hay động vật)
- Quá điện áp nội bộ hay quá điện áp khí quyển
- Hư hỏng cách điện do nhiệt độ, độ ẩm hay môi trường ăn mòn
Vị trí: bên trong hay bên ngoài thiết bị hoặc bảng điện phân phối điện
3 Hậu quả của ngắn mạch
Hậu quả ngắn mạch thay đổi phụ thuộc vào loại và thời gian ngắn mạch, điểm xuất hiện ngắn mạch trong mạng điện và công suất ngắn mạch Các hậu quả bao gồm:
Xuất hiện hồ quang điện tại vị trí ngắn mạch, điều này dẫn đến:
- Phá hủy cách điện
- Kết dính các vật dẫn
- Cháy và nguy hiểm đến tính mạng
Trên mạng điện bị ngắn mạch:
- Xuất hiện lực điện động làm: biến dạng các thanh góp, đứt các dây dẫn
- Tăng quá nhiệt do gia tăng tổn thất nhiệt và có thể làm phá hủy cách điện
Trên các mạch điện khác trong mạng hoặc trong các mạng điện lân cận:
- Sụt áp trong suốt thời gian xảy ra ngắn mạch (từ vài ms đến vài trăm ms)
- Cắt một phần của mạng điện, phạm vi cắt phụ thuộc vào thiết kế mạng và mức phân biệt của các thiết bị bảo vệ
- Mất ổn định động và/hoặc mất đồng bộ hóa của máy phát
- Các nhiễu loạn trong mạch điều khiển, mạch chỉ thị
7.2 Đánh giá dòng ngắn mạch
Xét mạng điện đơn giản gồm có một nguồn AC công suất không đổi, một công tắc, một trở kháng Zsc (đại diện cho tất cả các điện trở R và điện kháng X từ nguồn đến điểm ngắn mạch) và một trở kháng tải Zs (Hình 7.6)
Khi công tắc đóng dòng điện thiết kế Is chạy qua mạch điện Khi ngắn mạch xảy ra giữa A và B, trở kháng không đáng kể giữa hai điểm này gây ra dòng điện ngắn mạch Isc rất lớn và nó chỉ bị giới hạn bởi trở kháng Zsc
2 2
XR
Rcos
+
=
Trang 5Tuy nhiên, tỷ lệ R/X thay đổi theo hướng phụ thuộc vào khoảng cách giữa điểm ngắn mạch và máy phát vì thường điện kháng của các máy phát thì thấp hơn điện kháng nối kết giữa máy phát và điểm ngắn mạch
1 Ngắn mạch xa máy phát
Đây là tình huống thường xảy ra nhất Các dòng quá độ là hệ quả của việc áp một điện áp ngang qua mạch điện trở – điện kháng Điện áp này là:
α là góc lệch pha giữa điện áp ngắn mạch và điện áp không (zero)
Thành phần thứ hai idc là dòng điện không chu kỳ:
Resin
Giá trị ban đầu của nó phụ thuộc vào α và mức suy giảm của nó tỷ lệ với tỷ số R/L
Tại thời điểm bắt đầu ngắn mạch, i = 0 theo định nghĩa (dòng điện thiết kế Is không đáng kể) Do đó:
i = ia + idc = 0
Hình 7.6 Sơ đồ mạch điện đơn giản
Hình 7.7 Dạng dòng ngắn mạch và các thành phần của nó khi
ngắn mạch xa máy phát
Xuất hiện ngắn mạch
Trang 601 0
1
−+
= , với Ta là hằng số thời gian và
−ϕ
−α+
R
e)sin(
)t
Hình 7.8 Đồ thị dạng dòng ngắn mạch ở hai trường hợp biên đối
xứng và không đối xứng
b Không đối xứng
Trang 7i =
Z
E sin (ωt) mà từ lúc khởi đầu đã có cùng dạng như ở trạng thái xác lập với giá trị đỉnh là E/Z
α = 0 được cho là không đối xứng hay không cân bằng (Hình 7.8b)
Dòng điện ngắn mạch được xác định bởi biểu thức:
i = Z
2 Ngắn mạch gần máy phát
Khi ngắn mạch xảy ra trong vùng lân cận của máy phát cung cấp điện cho mạng điện, sự biến thiên trong trở kháng của máy phát, ởû trường hợp này là quan trọng nhất, làm giảm dòng điện ngắn mạch
Các điều kiện phát triển dòng quá độ rất phức tạp là do sự biến đổi trong sức điện động gây nên bởi dòng ngắn mạch Để đơn giản hóa, sức điện động được xem như là hằng số và điện kháng nội của máy phát là thay đổi Điện kháng phát triển trong 3 giai đoạn:
Siêu quá độ (từ 10 – 20 ms đầu tiên của ngắn mạch) Quá độ (lên tới 500 ms)
Xác lập (sau 500 ms) Lưu ý rằng trong trình tự nêu trên thì điện kháng đạt được một giá trị cao hơn tại mỗi giai đoạn tiếp theo, có nghĩa là điện kháng siêu quá độ thì nhỏ hơn điện kháng quá độ và điện kháng quá độ lại nhỏ hơn điện kháng xác lập Tác động lần lượt của 3 điện kháng dẫn đến việc giảm từ từ dòng điện ngắn mạch như là tổng số của 4 thành phần (Hình 7.10):
3 thành phần xoay chiều (siêu quá độ, quá độ, xác lập) Thành phần không chu kỳ sinh ra do dòng đi trong mạch (cảm kháng) Thực tế thì thông tin về sự phát triển của dòng ngắn mạch thì không cần thiết Trong mạng hạ áp, do tốc độ làm việc của thiết bị đóng cắt, giá trị của dòng ngắn mạch siêu quá độ được ký hiệu là I’’k và biên độ đỉnh cực đại của thành phần không chu kỳ ip là cần thiết để xác định dung lượng cắt của các thiết bị bảo vệ và các lực điện động.Tuy nhiên trong mạng phân phối hạ áp và trong các ứng dụng cao áp thì dòng điện ngắn mạch quá độ thường được sử dụng nếu việc cắt xảy ra trước giai đoạn xác lập Đặc biệt nó trở nên hữu ích để sử dụng như dòng cắt ngắn mạch,
Hình 7 9 Quan hệ hệ số K phụ thuộc vào R/X hoặc R/L
Trang 8được ký hiệu là Ib nhằm xác định dung lượng cắt của các bộ cắt mạch điện có thời gian trễ Ib là giá trị của dòng ngắn mạch tại thời điểm cắt có tác dụng, có nghĩa là theo thời gian t sau khi phát triển ngắn mạch Khi t = tmin, thời gian tmin (thời gian trễ tối thiểu) là tổng số của thời gian tác động tối thiểu của rơle bảo vệ và thời gian mở ngắn nhất của máy cắt hỗn hợp, có nghĩa là thời gian ngắn nhất giữa sự xuất hiện dòng ngắn mạch và sự tách rời khởi đầu của các cực tiếp xúc trên thiết bị cắt mạch
Lưu ý rằng sự suy giảm điện kháng máy phát thì nhanh hơn sự suy giảm thành phần không chu kỳ Đây là tình huống ít xảy ra mà nó có thể gây ra sự bảo hòa của mạch tư øvà các vấn đề ngắt mạch bởi vì xuất hiện một vài chu kỳ xảy ra trước khi dòng vượt qua điểm không (zero)
7.3 Các phương pháp đơn giản tính dòng ngắn mạch I sc
Có hai phương pháp được sử dụng để tính toán đơn giản các dòng điện ngắn mạch trong các mạng điện hình tia:
Phương pháp tổng trở chủ yếu dành riêng cho các mạng có điện áp thấp, cho độ chính xác cao và giá trị để dạy của nó, vì hầu như tất cả các đặc tính của mạng điện điều được tính toán
a Thành phần siêu quá độ, b Thành phần quá độ, c Thành phần xác lập, d Thành phần không chu kỳ, e Dạng dòng ngắn mạch tổng
Hình 7.10 Các thành phần của dòng ngắn mạch tổng I sc và sự kết hợp các thành phần
e) Siêu quá độ quá độ xác lập
Hình 7.11 Dòng ngắn mạch gần máy phát
Siêu quá độ Quá dộ Xác lập
Trang 9Phương pháp IEC 909 sử dụng chủ yếu cho mạng có điện áp cao do độ chính xác và tính giải tích của nó
Để đơn giản hoá việc tính toán ngắn mạch, cần có các giả định như sau:
Mạng điện được cho là mạng hình tia với các điện áp định mức từ điện áp thấp đến điện áp cao nhưng không vượt quá 230 kV, giới hạn này được qui định bởi tiêu chuẩn IEC 909
Trong suốt quá trình ngắn mạch ba pha, dòng ngắn mạch được giả định là xảy ra đồng thời và được duy trì trên cả ba pha, ngắn mạch pha chạm đất thì duy trì pha chạm đất Trong quá trình tồn tại dòng ngắn mạch các điện áp sinh ra do dòng điện trên trở kháng ngắn mạch không thay đổi đáng kể
Các bộ điều chỉnh máy biến thế hoặc các bộ phận chuyển đổi đầu phân áp được giả định đặt ở một vị trí trung bình
Không tính đến các điện trở hồ quang điện, các điện dung dây, các dòng điện tải, các trở kháng thứ tự không
Dưới đây, tập trung giới thiệu cách tính dòng ngắn mạch 3 pha bằng phương pháp tổng trở
7.4 Tính toán I sc sử dụng phương pháp tổng trở
1 Ngắn mạch 3 pha
Dòng điện ngắn mạch Isc3 được xác định theo biểu thức:
Isc3=
sc
Z
3/
Với U là điện áp dây, tương ứng với điện áp không tải của máy biến áp, thường cao hơn từ 3
÷ 5 % điện áp có tải ngang qua các đầu cực Ví dụ trong mạng điện 380 V, điện áp dây là 410 V, điện áp pha là
3
U = 237 V
Do đó, việc tính toán dòng ngắn mạch chỉ yêu cầu tính toán trở kháng tương đương Zsc Đây là tất cả các trở kháng mà Isc chạy qua từ nguồn đến vị trí ngắn mạch, có nghĩa là các trở kháng của nguồn và các dây dẫn (Hình 7.12) Thật ra đây là trở kháng thứ tự thuận mỗi pha:
Zsc= ( ) ∑ 2 + ∑ 2
)X(
Ở đây : Σ R là tổng các thành phần điện trở nối tiếp, ΣX là tổng các thành phần điện kháng nối tiếp
Thông thường, ngắn mạch 3 pha tạo ra các dòng ngắn mạch cao nhất Dòng ngắn mạch trong
sơ đồ tương đương của hệ thống ba pha bị giới hạn bởi duy nhất trở kháng của một pha tại điện áp giữa pha và trung tính của mạng điện
2 Ngắn mạch hai pha không chạm đất
Đây là dạng ngắn mạch giữa hai pha, được cung cấp điện áp dây U Trong trường hợp này, dòng điện ngắn mạch Isc2 nhỏ hơn ngắn mạch 3 pha và được xác định theo biểu thức:
sc
I86.0I2
3Z
2
3 Ngắn mạch pha và trung tính không chạm đất
Trang 10Đây là dòng ngắn mạch giữa pha và trung tính, được cung cấp điện áp pha V =
3/U
Ở đây : ZLn là tổng trở của dây trung tính
Trong các trường hợp đặc biệt của ngắn mạch pha – trung tính, nếu trở kháng thứ tự không của nguồn thì nhỏ hơn Zsc (ví dụ trở kháng thứ tự không tại các đầu cực của máy biến áp được nối hình sao - zic zac hoặc của một máy phát ở trạng thái siêu quá độ) thì dòng ngắn mạch giữa pha và trung tính có thể lớn hơn dòng ngắn mạch 3 pha
4 Ngắn mạch giữa pha và đất (một hoặc hai pha)
Loại ngắn mạch này làm cho trở kháng thứ tự không Z(0) tham gia vào mạch Ngoại trừ khi có các máy quay (trở kháng thứ tự không bị suy giảm), dòng ngắn mạch Isc(0) nhỏ hơn ngắn mạch
3 pha Việc tính toán Isc(0) có thể cần thiết, tùy thuộc vào hệ trung tính (cách sắp xếp hệ thống nối đất), để xác định các ngưỡng cài đặt thành phần thứ tự không (điện áp cao) hoặc ngắn mạch chạm đất (điện áp thấp) của các thiết bị bảo vệ
7.5 Xác định tổng trở ngắn mạch
Việc xác định các dòng ngắn mạch dựa trên cơ sở của tổng trở của mạch điện mà dòng ngắn mạch đi qua Tổng trở này có thể được tính toán bằng tổng riêng rẽ các điện trở và các điện kháng khác nhau trong mạch sự cố từ nguồn cung cấp đến vị trí ngắn mạch (những số được khoanh tròn có thể được sử dụng để quay về thông tin quan trọng trong khi đang đọc ví dụ ở phần 7.7)
1 Các trở kháng của mạng điện
a Trở kháng của mạng điện phiá nguồn
Trở kháng tương đương của mạng phiá nguồn điện là:
Hình 7.12 Các dạng ngắn mạch
Trang 11Điện trở và điện kháng phía nguồn có thể được suy ra từ Rup/Zup (cho mạng điện áp cao):
- Rup/Zup = 0.3 cho cấp điện áp 6 kV
- Rup/Zup = 0.2 cho cấp điện áp 20 kV
- Rup/Zup = 0.1 cho cấp điện áp 150 kV
- Xup = 0.98 Zup cho cấp điện áp 20 kV, do đó xấp xỉ Xup = Zup
b Trở kháng nội của máy biến thế
Trở kháng có thể được tính toán trên cơ sở của điện áp ngắn mạch Usc được tính theo phần trăm:
n
2 SC T
S
UU
do tỷ số Rt/Xt cao hơn Điện trở được tính toán bằng cách sử dụng các tổn hao công suất tác dụng
∆Pn (w) trong các cuộn dây:
n
n T
2 n T
I3RI
c Trở kháng đường dây
Trở kháng đường dây Zl phụ thuộc vào điện trở và điện kháng trên mỗi đơn vị chiều dài và độ dài của các đường dây
Điện trở trên mỗi đơn vị chiều dài của các dây trên không, các dây cáp và thanh dẫn được tính như sau:
Trang 12Bảng 7.2 cung cấp các giá trị cho mỗi trường hợp được nêu ở trên Nói chung, ở mạng điện áp thấp và dây dẫn có tiết diện ngang nhỏ hơn 150 mm2, thì điện trở mới được tính đến (Rl < 0.15 mΩ/m khi A >150 mm2 )
Bảng 7.1 Điện áp ngắn mạch U sc được tiêu chuẩn hoá cho máy biến áp phân phối kiểu dầu
Điện kháng XL (mΩ /km) trên mỗi đơn vị chiều dài của các đường dây trên không, các dây cáp và thanh dẫn cáp hình tam giác có thể được tính như sau:
=ω
r
dLog44.1447.15
Ở đây: r (mm) là bán kính của lõi dây dẫn; d (mm) là khoảng cách trung bình giữa các vật dẫn Trong công thức nêu trên Log là logarit thập phân Đối với các đường dây trên không điện kháng tăng nhẹ tỷ lệ với khoảng cách giữa các dây dẫn
Các giá trị trung bình sau đây được sử dụng:
- X = 0.3 Ω/km (đường dây dẫn điện áp thấp)
- X = 0.4 Ω/km (đường dây dẫn điện cao áp và trung áp)
- Bảng kê trong Bảng7.3 trình bày các giá trị điện kháng khác nhau cho các dây dẫn
ở mạng điện áp thấp, phụ thuộc vào hệ thống dây
- Các giá trị trung bình sau đây được sử dụng : 0.08 mΩ/m cho cáp 3 pha, và cho các mạng điện áp cao, giữa 0.1 - 0.15 mΩ/m
0.09 mΩ/m cáp một ruột đặt tiếp xúc nhau trên mặt phẳng ( ) hay tam giác
0.15 mΩ/m cho các thanh dẫn ( ) và cáp một ruột ( ) đặt xa nhau Đối với các thanh dẫn có pha xen giữa thì điện kháng sẽ thấp hơn
Bảng7.2 Giá trị của điện trở suất phụ thuộc vào dòng điện ngắn mạch theo UTE C15–105
(*)
Giá trị trở kháng
Đồng Nhôm
Dòng điện ngắn mạch trong hệ
