phu luc tinh toan ket cau be dieu hoa

công trình ở Đồng Nai , do TS Phạm Hồng nghiệp và TS Phạm Tiến Cướng thực hiện Việc tính toán.việc tính toán dựa trên Sap2000, có kể đến anh hưỡng của nhiệt độ, tính toán hình thành vết nứt và mở rông vết nứt theo TCVN 5574 : 2012

CÔNG TY TRÁCH NHIỆM HỮU HẠN

TƯ VẤN GIAO THÔNG VẬN TẢI HIỆP PHƯƠNG

PHỤ LỤC TÍNH TOÁN THẨM TRA

THIẾT KẾ KỸ THUẬT

Công trình : Dự án đầu tư xây dựng khu công nghiệp Nhơn Trạch 6

Hạng mục : Bể điều hòa, Nhà máy xử lý nước thải Khu công nghiệp Nhơn Trạch 6A Địa điểm : Khu công nghiệp Nhơn Trạch 6A, huyện Nhơn Trạch, tỉnh Đồng Nai

Chủ đầu tư : Cty TNHH Đầu Tư Xây Dựng KCN Nhơn Trạch 6A

Đơn vị TVTK : Cty TNHH Xử Lý Chất Thải Công Nghiệp & Tư Vấn Môi Trường Văn Lang Đơn vị thẩm tra : Cty TNHH Tư vấn GTVT Hiệp Phương

TP Hồ Chí Minh, ngày 19 tháng 04 năm 2016

CÔNG TY TRÁCH NHIỆM HỮU HẠN

TƯ VẤN GIAO THÔNG VẬN TẢI

HIỆP PHƯƠNG

- Số:

CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT

NAM Độc Lập – Tự Do – Hạnh Phúc

-

TP Hồ Chí Minh, ngày 19 tháng 04 năm 2016

PHỤ LỤC TÍNH TOÁN THẨM TRA

THIẾT KẾ KỸ THUẬT

Kính gửi: Công ty Cổ phần Xây Dựng Tuấn Lộc

Công ty TNHH Tư Vấn Giao Thông Vận Tải Hiệp Phương đã nhận văn bản số … ngày

……… của Công ty Cổ Phần Xây Dựng Tuấn Lộc trình thẩm tra thiết kế (TKKT/TKBVTC) xây dựng công trình Bể điều hòa, Nhà máy xử lý nước thải khu công nghiệp Nhơn Trạch 6A thuộc dự án đầu tư xây dựng khu công nghiệp Nhơn Trạch 6

Các căn cứ

- Căn cứ Nghị định số 15/2012/NĐ-CP ngày 06 tháng 02 năm 2013 của Chính phủ về quản lý

chất lượng công trình xây dựng;

- Căn cứ Thông tư số 13/2013/TT-BXD ngày 15 tháng 08 năm 2013 của Bộ trưởng Bộ Xây

dựng quy định thẩm tra , thẩm định và phê duyệt thiết kế xây dựng công trình;

- Căn cứ hợp đồng tư vấn số ……./2015/TVKT giữa Công ty Cổ Phần Xây Dựng Tuấn Lộc và

Công ty TNHH Tư Vấn Giao Thông Vận Tải Hiệp Phương;

- Căn cứ thuyết minh thiết kế do Công ty TNHH Xử Lý Chất Thải Công Nghiệp & Tư Vấn

Môi Trường Văn Lang lập;

- Căn cứ báo cáo khảo sát địa chất công trình do Công ty TNHH Tư Vấn và Xây Dựng Quốc

Tế An Phúc (API E&C) lập

1 Thông tin chung về công trình

Tên công trình : Bể điều hòa, Nhà máy xử lý nước thải khu công nghiệp Nhơn Trạch 6A Thuộc dự án đầu tư : Dự án xây dựng khu công nghiệp Nhơn Trạch 6

Chủ đầu tư : Công ty TNHH MTV Đầu tư xây dựng khu công nghiệp Nhơn Trạch 6A Địa điểm xây dựng : Khu công nghiệp Nhơn Trạch 6A, huyện Nhơn Trạch, tỉnh Đồng Nai Nhà thầu thiết kế : Công ty TNHH Xử Lý Chất Thải Công Nghiệp & Tư Vấn Môi Trường

Văn Lang Nhà thầu khảo sát : Công ty TNHH Tư Vấn và Xây Dựng Quốc Tế An Phúc (API E&C)

Quy trình và tiêu chuẩn áp dụng

- TCVN 5574 – 2012: Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế;

- TCVN 2737 – 1995: Tải trọng và tác động – Tiêu chuẩn thiết kế;

- TCVN 9345 – 2012: Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép – Hướng dẫn kỹ thuật phòng chống

nứt dưới tác động của khí hậu nóng ẩm

Phần mềm phân tích

- CSI SAP2000 (Mỹ)

Tài liệu tham khảo:

- Phan Quang Minh, Ngô Thế Phong và Nguyễn Đình Cống (2013), KẾT CẤU BÊ TÔNG

CỐT THÉP – PHẦN CẤU KIỆN CƠ BẢN, NXB Khoa học Kỹ thuật

- Nguyễn Đình Cống (2006), TÍNH TOÁN TIẾT DIỆN CỘT BÊ TÔNG CỐT THÉP, NXB

Xây dựng

- American Concrete Institute (2011), BUILDING CODE REQUIREMENT FOR

STRUCTURAL CONCRETE AND COMMENTARY ACI 318M-11

- Joseph E Bowles (1996), FOUNDATION ANALYSIS AND DESIGN, Fifth Edition, The

McGraw-Hill Companies, Inc

2 Thuyết minh tính toán

2.1 Vật liệu sử dụng

Bê tông: M300 ~ B22.5 có Rb  13MPa (bảng A.1 TCVN 5574)

Cốt thép: AIII có Rs  365 MPa (bảng 21 TCVN 5574)

2.2 Sơ đồ tính toán

Toàn bộ bể được thiết kế theo mô hình không gian

Bể được đặt trên nền đất đàn hồi được đặc trưng bởi hệ số nền K n

Hình 2.1 – Mô hình tính toán bằng phần mềm SAP2000

2.3.2.1 Hoạt tải người

Hoạt tải tính toán trên hành lang và cầu thang (bảng 3 TCVN 2737):

p = 3.6 kN/m2

2.3.2.2 Hoạt tải nước thải

Áp lực nước tác dụng lên bể được xác định theo công thức sau:

p  k h  Trong đó: n - Dung trọng nước thải, n 10 kN/m3;

h - Chiều sâu tính toán từ mặt nước;

k - Hệ số tin cậy, k  1.1 (bảng 2 TCVN 2737-1995)

Tại mặt bể: h = 0.0 m suy ra p n = 0.0 kN/m2

Tại đáy bể: h = 6.2 m suy ra p n = 68.2 kN/m2

h = 7.0 m suy ra p n = 77.0 kN/m2

2.3.3 Áp lực đất

Áp lực ngang của đất tác dụng lên bể được tính theo áp lực đất tĩnh (xem tải phân bố tam giác):

d

p  k h  Trong đó: k - Hệ số tin cậy, k  1.1 (bảng 1 TCVN 2737-1995);

H

k - Hệ số áp lực ngang, kH   1 sin  Tại mặt đất: h = 0.0 m suy ra p d = 0 kN/m2

Tại đáy lớp 1: h = 2.0 m suy ra p d = 23.0 kN/m2

Tại đáy bể h = 6.4 m suy ra p d = 70.6 kN/m2

cos 45 / 2

q

a N

Thông số Ký hiệu Giá trị Đơn vị

Hệ số điều chỉnh gần với đường cong thực nghiệm 0.4<n<0.6 0.5

h



 Trong đó: t t - Nhiệt độ mặt trong của bể;

TH3 : 1.0TT + 1.0D + 0.9HT + 0.9N TH4-A : 1.0TT + 1.0D + 0.9N + 0.9NH-A TH5-A : 1.0TT + 1.0D + 0.9HT + 0.9N + 0.9NH-A TH4-B : 1.0TT + 1.0D + 0.9N + 0.9NH-B

TH5-B : 1.0TT + 1.0D + 0.9HT + 0.9N + 0.9NH-B BAO : Env (TH1 + … + TH5-B)

Chú thích: TT - Tĩnh tải kết cấu;

D - Áp lực đất;

HT - Hoạt tải người;

N - Hoạt tải nước;

NH-A - Ảnh hưởng nhiệt ứng với giả thiết 0

Kết cấu được phân tích theo mô hình không gian bằng phần mềm SAP2000

Hình 2.2 – Mô men theo phương dài (tổng thể kết cấu)

Hình 2.3 – Mô men theo phương ngắn (tổng thể kết cấu)

Hình 2.4 – Mô men trên bản đáy theo phương dài

Hình 2.5 – Mô men trên bản đáy theo phương ngắn

Hình 2.6 – Mô men trên bản thành theo phương dài

Hình 2.7 – Mô men trên bản thành theo phương ngắn

Hình 2.8 – Mô men trên cột

Hình 2.9 – Biến dạng đàn hồi của kết cấu

Nếu    R thì b o

s

s

R bh A

R



 Nếu    R thì cho    R

Nếu   28 suy ra 1

1

cr

N N

l





0.e 1.05 1.5

o o

h

  Nếu x1 ho thì mo  0.4

Mô men tương đương: M M1 m Mo 2 h

N

R bh A

Trường hợp 2: o 0.3

o

e h

e h

Cốt thép trong cấu kiện bản được tính toán tương tự như dầm có bề rộng 1m

Bảng 4 – Kết quả tính toán cốt thép bản đáy, bản thành, bản sàn

Bản đáy 400

Bản thành

900

Bản thành

700

Bản thành

525

Bản thành

375

Bản thành

300

f f o o

f

h h

1 5

11.5 510

f

s tot o

e h

phương ngắn

Nhịp phương ngắn

Gối phương dài

Nhịp phương dài

Cường độ chịu kéo tiêu chuẩn của

Chiều cao tiết diện h 300 300 300 300 mm Khoảng cách từ tâm thép vùng

Khoảng cách từ tâm thép vùng

Chiều cao tương đối của vùng nén

Mô men quán tính đối với trục

trung hòa của tiết diện vùng bê

tông chịu nén

Mô men quán tính đối với trục

trung hòa của diện tích cốt thép

chịu kéo

Mô men quán tính đối với trục

trung hòa của diện tích cốt thép

chịu nén

Mô men tĩnh đối với trục trung

hòa của diện tích vùng bê tông

chịu kéo

Mô men kháng uốn của tiết diện

đối với thớ chịu kéo ngoài cùng

có xét đến biến dạng không đàn

hồi của bê tông vùng chịu kéo

Mô men chống nứt của tiết diện

phương ngắn

Nhịp phương ngắn

Gối phương dài

Nhịp phương dài Cường độ nén tiêu chuẩn của bê

Khoảng cách từ tâm thép chịu kéo

đến mép ngoài của bê tông chịu

nén

Tỷ số mô đun đàn hồi thép và bê

Hệ số đặc trưng trạng thái đàn hồi

φ1 1.53 1.53 1.53 1.53

thỏa

Không thỏa

Không

Bảng 7 – Kết quả tính kiểm tra vết nứt bản đáy

Gối phương ngắn Nhịp phương ngắn Gối phương dài Nhịp phương dài

Wpl 4.69E+07 4.69E+07 4.69E+07 4.69E+07 mm3

Bảng 8 – Kết quả tính toán bề rộng vết nứt bản đáy

Gối phương ngắn Nhịp phương ngắn Gối phương dài Nhịp phương dài

[acrc2] 0.20 0.20 0.20 0.20 mm

2.7 Kiểm tra đẩy nổi

Bể được kiểm tra đẩy nổi ứng với trường hợp mục nước ngầm tại cao độ -5.5m

Tải trọng bản thân bể: G = 52903 kN

Áp lực nước đẩy nổi: Pdn = 10 25.6    1.3 103.9 2.1 9.7    

= 39792 kN Điều kiện: 0.9G > Pdn