TÍNH TOÁN THIẾT kế THỂ TÍCH và mặt BẰNG KHO LẠNH

-Số buồng bảo quản lạnh: V-1.Dung tích lạnh thực tế của buồng.. -Dung tích thực tế của buồng bảo quản lạnh... c.Kiểm tra đọng ẩm trong cơ cấu cách nhiệt... 2.2- Tính chiều dầy cách nhiệt

E V g

g

E

V =

( El,Ed-Dung tích bảo quả lạnh và bảo quản đông.)

Do tỷ lệ lạnh /đông là :[20/80] nên ta có dung tích bảo quản lạnh và bảo quản

,0

h-Chiều cao chất tải (m)

Ta chọn chiều cao chất tải thực là 5 m

1m còn lại bố trí dàn lạnh

Vâỵ kho lạnh cao 6m đến mặt trần

-Diện tích bảo quản đông và lạnh là:

6,

F F

β

=

FTT-Diện tích kho lạnh thực tế cần xây dựng (m2)

F-Diện tích chất tảI lạnh

βF-Hệ số sử dụng diện tích

-Diện tích buồng lạnh thực tế cần xây dựng:

8,075,0

1,

4,

F-Diện tích (m2)

f-Diện tích buồng lạnh quy chuẩn

Ta bố trí kho lạnh 1 tầng với diện tích mỗi buồng 72m2=12ì6

Chiều cao kho lạnh tính đến trần là 6m,bố trí lới cột sao cho cứ 6m lạI có một cột kích thớc 0,2ì0,2 làm dàn đỡ

-Số buồng bảo quản lạnh:

V-1.Dung tích lạnh thực tế của buồng.

-Dung tích thực tế của buồng bảo quản lạnh

94,1

225094

,

L Ltt

Z E

-Dung tích thực tế buồng bảo quản đông

9,7

810009

Dtt tt

D

Z E

sơ đồ mặt bằng kho lạnh

hiên ô tô

bể đá

phòng máy tbp

hiên để xe

cửa gió

đường giao thông

sinh viên thực hiện: Nguyễn Văn Trờng Lớp : nl2.k44 4

đông bắc

đông nam

tây bắc

tây

tây nam

nam bắc

đông

KếT CấU Tờng bao kho lạnh

tf1

tf1

Lớp 1, 3 : Lớp vữa xi măngLơp 2 : Lớp gạch đỏLớp 4 : Lớp cách ẩmLớp 5 : Lớp cách nhiệt

có lưới thép

Kết cấu nền của kho lạnh

Lớp1 : Nền nhẵn được làm bằng các tấm bê tông lát

Lớp 2: Lớp bê tông Lớp 3: Lớp cách nhiệt sỏi và đất sét xốp Lớp 4: Lớp bê tông có sưởi điện

Lớp 5: Lớp cách ẩm bằng cát Lớp 6: Lớp bê tông đá răm làm kín nền đất

Phần ii.

Tính toán cách nhiệt và cách ẩm kho

lạnh

1.2-Tính chiều dầy cách nhiệt và cách ẩm kho lạnh.

+Chiều dầy cách nhiệt đợc tính theo công thức:

−

=

=

n i i

i CN

CN

2 1

11

1

α λ

δ α

λ σ

αCN-Độ dầy yêu cầu của lớp cách nhiệt ,(m)

λCN-Hệ số dẫn nhiệt của vật liệu cách nhiệt ,(w/m.k)

k-Hệ số truyền nhiệt cho trớc,(w/m2.k)

α1,α2-Hệ số toả nhiệt phía ngoàI và phía trong phòng, (w/m2.k)

+Nhiệt độ phòng bảo quản lạnh :t=00c

-Tra bảng (3-3) ⇒hệ số truyền nhiệt vách ngoài : k=0,3, (w/m2.k)

-Tra bảng (3-7) ⇒hệ số toả nhiệt : α1,α2

α1 –hệ số toả nhiệt môi trờng ngoài tới vách ngoài :α1 =23,3 ; (w/m2.k)

α2 –hệ số toả nhiệt vách buồng lạnh vào buồng lạnh :α2 =8 ; (w/m2.k)

a.Chiều dầy lớp cách nhiệt cần tính toán.

006 , 0 82 , 0

2 , 0 88 , 0

02 , 0 3 3 , 23

1 3 , 0

1 045 , 0

CN

⇒Vâỵ ta chọn chiều dầy cách nhiệt bằng : δCN=0,15 (m)

*Hệ số truyền nhiệt thực của kết cấu bao che

082 ,

2 , 0 045 , 0

15 , 0 8

1 23 , 0

006 , 0 88 , 0

02 , 0 3 3 , 23 1

1 1

1 1

2 1

+ +

+ +

+

= + +

+

=

∑δλ α

α λ

δ

i

i CN

CN t

*Tại Vũng Tàu

-Nhiệt độ trung bình tháng nóng nhất là :t1=35,10c; độ ẩm;ϕ13=85 o/o;

Từ đồ thị (h-x)ta có :nhiệt độ đọng sơng là :tS=32,50c -Nhiệt độ buồng lạnh là :00c,tra bảng(3-7) ta có α1=23,3 ; (w/m2.k)

⇒

2 1

1 1

t t

t t k

5,321,353,23.95,

Nh vậy không có hiện tợng đọng sơng ở vách ngoài

Vậy thoả mãn điều kiện đọng sơng

c.Kiểm tra đọng ẩm trong cơ cấu cách nhiệt.

*Mật độ dòng nhiệt qua kết cấu bao che :q=k.∆t

126,91,

t

1

1 1

88,0

02,0126,97,

t

2

2 2

82,0

2,0126,95,

t

3

3 3

88,0

02,0126,93,

t

4

4 4

23,0

006,0126,91,

t

5

5 5

045,0

15,0126,986,

02 , 0 126 , 9 44 ,

(t t ) t t q c

2 7 2 2

7

8

126,9233,

d.Tính phân áp suất thực của hơi nớc.

*dòng hơi thẩm thấu qua kết cấu bao che :

à δ

H 0 , 0103(m2hMPa) 103 10 4(m2hMPa)

188

15 , 0 86 , 0

006 , 0 105

2 , 0 90

103

10 7 , 549

ω

( )Pa p

90

10 02 , 0 413 , 0 4806

6 1

1

à

δ ω

( )Pa p

105

10 2 , 0 413 , 0 4714

6 2

2

à

δ ω

( )Pa p

90

10 02 , 0 413 , 0 3927

6 3

3

à

δ ω

( )Pa p

86 , 0

10 006 , 0 413 , 0 3835

6 4

4

à

δ ω

( )Pa p

188

10 15 , 0 413 , 0 954

6 5

5

à

δ ω

( )Pa p

90

10 02 , 0 413 , 0 5 , 624

6 6

6

à

δ ω

Phơng pháp này đạt yêu cầu vì tất cả phân áp suất thực đều nhỏ hơn phân áp suất bão hoà

(Px2<Px2”……Px7<Px7”)

2.2- Tính chiều dầy cách nhiệt giữa phòng bảo quản lạnh và hành lang.

1 1

1

λ λ

δ α

λ

i i

i cn

* Buồng bảo quản lạnh có nhiệt độ : t=00c

-Tra bảng (3-4) ⇒hệ số truyền nhiệt của tờng với hành lang là:

K=0,4(W/m2K) -Tra bảng (3-7) ⇒hệ số toả nhiệt : α1=10(W/m2K)

: α2=9(W/m2K)

a Chiều dầy lớp cách nhiệt cần tính toán là: –

Thay số ta có :

) ( 088 , 0 ) 9

1 88 , 0

02 , 0 3 23 , 0

006 , 0 82 , 0

2 , 0 10

1 ( 4 , 0

1 045 ,

- Hệ số truyền nhiệt thực: 1 1 0,36( / )

2 1

k m w k

i

i CN

CN

+ +

+

=

∑δλ α

α λ

−

−

t t

t

t s

(W/m2k)Vậy Ks=1,19 >Kt=0,36 (W/m2k) ⇒không đọng sơng

c- Kiểm tra độ đọng ẩm trong cơ cấu cách nhiệt

-Mật độ dòng nhiệt qua kết cấu bao che: q=Kt.∆t

64 , 8

= α

94 , 22 88 , 0

02 , 0 64 , 8 1 , 23 1

2 , 0 64 , 8 94 ,

02 , 0 64 , 8 83 ,

006 , 0 64 , 8 63 ,

1 0 64 , 8 4 ,

02 , 0 64 , 8 21 ,

2 2

d- Tính phân áp suất thực của hơi nớc

Dòng hơi thẩm thẩu qua kết cấu bao che:

H

P

P h1 − h2

= ω

006 , 0 105

2 , 0 90

02 , 0

72 , 549 04 , 2535

6 2

6 1

1 1

à

δ ω

105

2 , 0 199 , 0 8 ,

2

2 2

à

δ ω

90

02 , 0 199 , 0 77 ,

3

3 3

à

δ ω

86 , 0

006 , 0 199 , 0 55 ,

4

4 4

à

δ ω

188

1 , 0 199 , 0 18 ,

5

5 5

à

δ ω

90

02 , 0 199 , 0 32 ,

6

6 6

à

δ ω

Phơng pháp này đạt yêu cầu vì phân áp suất thực <phân áp suất bão hoà

( p x2 < p x2 " ;p x3 < p x3 " ;p x4 < p x4 " ;p x5 < p x5 " ;p x6 < p x6 " ;p x7 < p x7 ")

0 1000 2000

3000

tf1=240c

tf2=00c

3.2Tính chiều dày cách nhiệt giữa bảo quản lạnh và đông.

cn

1 1

1

α λ

δ α

λ δ

Lớp 1:Vữa trát xi mãng :δ1=0,02 ;λ1=0.88 ;à1=90

Lớp 2:Gạch đỏ :δ2=0,2 ;λ2=0,82 ;à2=105

Lớp 3:Vữa trát xi măng :δ3=0,02 ;λ3=0,88 ;à3=90

Lớp 4:Cách ẩm(pitum) :δ4=0,006 ;λ4=0,23 ;à4=0,86 Lớp 5:Cách nhiệt (polystirol) : δ5=? ;λ5=0,045 ;à5=188

Lớp 6:Vữa trát xi măng có lới thép :δ6=0,02 ;λ6=0,88 ;à6=90

-Buồng bảo quản lạnh có nhiệt độ t1=00c

-Buồng bảo quản đông có nhiệt độ t2=-180c

006 , 0 82 , 0

2 , 0 88 , 0

02 , 0 3 9

1 28 , 0

1 045 , 0

CN

⇒Vâỵ ta chọn chiều dầy cách nhiệt bằng : δCN=0,15 (m)

*Hệ số truyền nhiệt thực của kết cấu bao che

23 , 0

006 , 0 9

1 8

1 82 , 0

2 , 0 88 , 0

02 , 0 3 045 , 0

15 , 0

1 1

1

1

2 1

+ + + + +

= + +

1 1

t t

t t k

c.Kiểm tra đọng ẩm trong cơ cấu cách nhiệt.

*Mật độ dòng nhiệt qua kết cấu bao che :q=k.∆t

02 , 0 608 , 4 512 ,

2 , 0 608 , 4 617 ,

02 , 0 608 , 4 74 ,

006 , 0 608 , 4 845

15 , 0 608 , 4 966

02 , 0 608 , 4 33 ,

7

8

608 , 4 46 ,

*Tra bảng tính chất vật lý của không khí ẩm sách″Môi Chất Lạnh″ bảng

(7-10)

Nhiệt độ -0,512 -0,617 -1,74 -1,845 -1,966 -17,33 -17,43

PX ″ (Pa) 585,86 580,74 528,82 524,1 518,67 133 132,6

d.Tính phân áp suất thực của hơi nớc.

*dòng hơi thẩm thấu qua kết cấu bao che :

ph1 ;ph2 :áp suất hơi của không khí ngoài phòng và trong phòng

à δ

H 0 , 0103(m2hMPa) 103 10 4(m2hMPa)

188

15 , 0 86 , 0

006 , 0 105

2 , 0 90

103

10 7 , 549

ω

( )Pa p

90

10 02 , 0 0395 , 0 18 , 519

6 1

1

à

δ ω

( )Pa p

105

10 2 , 0 0395 , 0 4 , 510

6 2

2

à

δ ω

( )Pa p

90

10 02 , 0 0395 , 0 164 , 435

6 3

3

à

δ ω

( )Pa p

86 , 0

10 006 , 0 0395 , 0 38 , 426

6 4

4

à

δ ω

( )Pa p

188

10 15 , 0 0395 , 0 8 , 150

6 5

5

à

δ ω

( )Pa p

90

10 02 , 0 0395 , 0 29 , 119

6 6

6

à

δ ω

Phơng pháp này đạt yêu cầu vì tất cả phân áp suất thực đều nhỏ hơn phân áp suất bão hoà

(Px2<Px2”……Px7<Px7”)

0 1000 2000 3000 4000 5000 6000

7000

t f1 =0 c°

t f1 =0 c°

t f2 =-18 c°

4.2-Tính cách nhiệt cho trần bảo quản lạnh và bảo quản đông.

tf2=-180c

a-Tính cách nhiệt cho trần buồng bảo quản đông.

Lớp 1 : Lớp phủ đồng thời là lớp cách ẩm :δ1=0,012 (m) ; λ1=0,3 (w/mK)Lớp 2 : Lớp bê tông ràng cốt thép : δ2=0,04 (m) ; λ2=1,1(w/mK)Lớp 3 : Lớp cách nhiệt điền đầy :δ3=? ; λ3=0,2(w/mK)Lớp 4 : Lớp cách nhiệt bằng xốp (Stiropo) :δ4=0,1 (m) ;λ4=0,047(w/mK)Lớp 5 : Lớp bê tông cốt thép chịu lực :δ5=0,22 (m) ; λ5=1,5(w/mK)

*Chiều dầy lớp cách nhiệt:

22 , 0 047 , 0

1 , 0 1 , 1

04 , 0 3 , 0

012 , 0 7

1 3 , 23

1 21 , 0

1 2 , 0

CN

⇒Vâỵ ta chọn chiều dầy cách nhiệt bằng : δCN=0,45 (m)

*Hệ số truyền nhiệt thực của kết cấu bao che

209 , 0 1 1

1

2 1

= + +

+

=

∑λδ α

α λ

δ

i

i CN

CN t k

(w/m2.k)

Chọn chiều dầy cách nhiệt cho cả 2 lớp là : 0,45+0,1=0,55(m)

b-Tính cách nhiệt cho trần buồng bảo quản lạnh.

22 , 0 047 , 0

05 , 0 1 , 1

04 , 0 3 , 0

012 , 0 9

1 3 , 23

1 29 , 0

1 2 , 0

CN

⇒Vâỵ ta chọn chiều dầy cách nhiệt bằng : δCN=0,45 (m)

*Hệ số truyền nhiệt thực của kết cấu bao che

25375 , 0 1 1

1

2 1

= + +

+

=

∑λδ α

α λ

δ

i

i CN

CN t k

(w/m2.k)

Chọn chiều dầy cách nhiệt cho cả 2 lớp là : 0,45+0,05=0,5(m)

Thực tế ngời ta không làm trần kiểu bậc thang nh vậy,do đó ta chọn chiiêù dầy lớp điền đầy của buồng bảo quản lạnh là:δ3=0,5(m)α⇒ Cách nhiệt cả hai lớp

điền đầy và stiropo là :0,5+0,05=0,55(m)

5.2-Tính cách nhiệt cho nền phòng bảo quản lạnh và bảo quản đông.

a-Tính cách nhiệt cho nền buồng bảo quản lạnh

1 , 0 4 , 1

04 , 0 0 41 , 0

1 2 , 0

= + +

+

=

∑δλ α

α λ

δ

i

i CN

CN t k

(w/m2.k)

b-Tính cách nhiệt cho nền buồng bảo quản đông.

Lớp 1 : Lớp nền nhẵn đợc làm bằng các tấm bê tông lát :

:δ1=0,04 (m) ; λ1=1,4 (w/mK)Lớp 2 : Lớp làm bằng bê tông : δ2=0,1 (m) ; λ2=1,4 (w/mK)Lớp 3 : Lớp cách nhiệt bằng sỏi và đất sét :δ3=? ; λ3=0,2(w/mK)

1 , 0 4 , 1

04 , 0 0 21 , 0

1 2 , 0

= + +

+

=

∑δλ α

α λ

δ

i

i CN

CN t k

(w/m2.k)

6-2-Tính cách nhiệt cho tờng phòng bảo quản Đông- Đông.

-Do tờng ngăn giữa các buồng bảo quản đông có cùng nhiệt độ và cùng độ ẩm

nênta dùng lớp Bêtông bọt làm vật liệu xây dựng

-Nhiệt độ trong phòng là t=-180c

-Hệ số truyền nhiệt tờng ngăn tra bảng (3-5) ta đợc :K=0,58

-Hệ số toả nhiệt α1 , α2 tra bảng (3-7)ta đợc α1=α2=8 (w/m2.k)

1 58 , 0

1 15 , 0

CN

Vâỵ ta chọn chiều dầy cách nhiệt bằng : δCN=0,25 (m)

*Hệ số truyền nhiệt thực 1 1 0,5217

1

2 1

= + +

+

=

∑δλ α

α λ

δ

i

i CN

CN t k

(w/m2.k)

Khi đó :

2 1

1 0 , 95 1

t t

t t

006 , 0 82 , 0

2 , 0 88 , 0

02 , 0 3 3 , 23

1 28 , 0

1 045 , 0

CN

⇒Vâỵ ta chọn chiều dầy cách nhiệt bằng : δCN=0,2 (m)

*Hệ số truyền nhiệt thực của kết cấu bao che

202 , 0 1 1

1

2 1

= + +

1 1

t t

t t k

5 , 32 1 , 35 3 , 23 95 ,

⇒kS=1,08 >kt=0,202

.Nh vậy không có hiện tợng đọng sơng ở vách ngoài.Vậy thoả mãn điều kiện

đọng sơng

c.Kiểm tra đọng ẩm trong cơ cấu cách nhiệt.

*Mật độ dòng nhiệt qua kết cấu bao che :q=k.∆t

3 , 23

73 , 10 1 ,

t

1

1 1

88 , 0

02 , 0 73 , 10 64 ,

c q

t

2

2 2

82 , 0

2 , 0 73 , 10 396 ,

c q

t

3

3 3

88 , 0

02 , 0 73 , 10 78 ,

c q

t

4

4 4

23 , 0

006 , 0 73 , 10 535 ,

c q

t

5

5 5

045 , 0

15 , 0 73 , 10 25 ,

c q

t

6

6 6

88 , 0

02 , 0 73 , 10 434 ,

7

8

73 , 10 677 ,

*Tra bảng tính chất vật lý của không khí ẩm sách″Môi Chất Lạnh″

bảng (7-10)

Nhiệt độ;0c 34,64 34,396 31,78 31,535 31,25 -16,434 -16,677

PX ″ ;Pa 5512,44 5438,39 4695,9 4631,6 4556,9 144,55 141,3

d.Tính phân áp suất thực của hơi nớc.

*dòng hơi thẩm thấu qua kết cấu bao che :

à δ

H 0 , 0106(m2hMPa)

188

2 , 0 86 , 0

006 , 0 105

2 , 0 90

0106

,

0

163 , 112

=

ω

( )Pa p

90

10 02 , 0 442 , 0 4806

6 1

1

µ

δ ω

( )Pa p

105

10 2 , 0 442 , 0 78 , 4707

6 2

2

µ

δ ω

( )Pa p

90

10 02 , 0 442 , 0 87 , 3865

6 3

3

µ

δ ω

( )Pa p

86 , 0

10 006 , 0 442 , 0 65 , 3767

6 4

4

µ

δ ω

( )Pa p

188

10 2 , 0 442 , 0 93 , 683

6 5

5

µ

δ ω

( )Pa p

90

10 02 , 0 442 , 0 5 , 135

6 6

7000

tf1=35,1 c °

tf2=-18 c °

8.2- Tính chiều dầy cách nhiệt giữa phòng bảo quản đông và hành lang.

−

= 1 2 1

1 1

1

λ λ

δ α

λ

i i

i cn

cn

k

Lớp 1:Vữa xi măng :δ1=0,02 ; λ1=0,88 ; à1=90 Lớp 2: Gạch đỏ ;δ2=0,2 ; λ2=0,82 ; à2=105 Lớp 3:Vữa xi măng :δ3=0,02 ; λ3=0,88 ; à3=90 Lớp 4:Cách ẩm ( bitum) ;δ4=0,006 ; λ4=0,23 ; à4=0,86 Lớp 5: Cách nhiệt (polystirol) ;δ5=? ; λ5=0,045; à5=188 Lớp 6:Vữa xi măng lới thép :δ6=0,02 ; λ6=0,88 ; à6=90

* Buồng bảo quản đông có nhiệt độ : t=-180c

-Tra bảng (3-4) ⇒hệ số truyền nhiệt của tờng với hành lang là:

K=0,28(W/m2K) -Tra bảng (3-7) ⇒hệ số toả nhiệt : α1=10(W/m2K)

: α2=8(W/m2K)

a Chiều dầy lớp cách nhiệt cần tính toán là: –

Thay số ta có :

) ( 135 , 0 ) 8

1 88 , 0

02 , 0 3 23 , 0

006 , 0 82 , 0

2 , 0 10

1 ( 28 , 0

1 045 ,

k m w k

i

i CN

CN

+ +

+

=

∑δλ α

α λ

21 24 10 95 , 0 2 1

t

t s

(W/m2k)Vậy Ks=0,6786 >Kt=0,2566 (W/m2k) ⇒không đọng sơng ở vách ngoài

c- Kiểm tra độ đọng ẩm trong cơ cấu cách nhiệt

-Mật độ dòng nhiệt qua kết cấu bao che: q=Kt.∆t

78 , 10

= α

68 , 22 88 , 0

02 , 0 78 , 10 92 , 22 1

2 , 0 78 , 10 68 ,

02 , 0 78 , 10 048 ,

006 , 0 78 , 10 803 ,

1 0 78 , 10 522 ,

02 , 0 78 , 10 411 ,

d- TÝnh ph©n ¸p suÊt thùc cña h¬i níc

Dßng h¬i thÈm thÈu qua kÕt cÊu bao che:

006 , 0 105

2 , 0 90

02 , 0

19 112 04 , 2535

6 2

6 1

1 1

µ

δ ω

105

2 , 0 2423 , 0 2 ,

2

2 2

µ

δ ω

90

02 , 0 2423 , 0 68 ,

3

3 3

µ

δ ω

1965,83 0,242300,,00686 106 275,365( )

4

4 4

µ

δ ω

188

1 , 0 2423 , 0 365 ,

5

5 5

µ δ ω

10 28 , 196 ( )

90

02 , 0 2423 , 0 04 ,

6

6 6

à

δ ω

Phơng pháp này đạt yêu cầu vì phân áp suất thực <phân áp suất bão hoà

( p x2 < p x2 " ;p x3 < p x3 " ;p x4 < p x4 " ;p x5 < p x5 " ;p x6 < p x6 " ;p x7 < p x7 ")

0 1000 2000

Phần III Tính nhiệt cho kho lạnh

A.Dòng nhiệt tổn thất vào kho lạnh Q đợc xác định theo

công thức:

Q = Q1 + Q2 + Q3 +Q4 + Q5

Q1 : Dòng nhiệt tổn thất qua kết cấu bao che của phòng lạnh

Q2 : Dòng nhiệt thải trong qúa trình làm lạnh(w)

Q3 : Dòng nhiệt từ bên ngoài không khí mang vào do thông gió buồng lạnh

Q4 : Dòng nhiệt từ các nguồn khác khi vận hànhkho lạnh

Q5 : Dòng nhiệt do các sản phẩm rau quả toả ra

- Bề ngoài của tờng đợc lăn sơn hoặc quét vôi trắng

B-Tính nhiệt cho các buồng:

I-3.Tính tổn thất nhiệt cho buồng bảo quản lạnh.

1-Dòng nhiệt qua kết cấu bao che

Q = Q11 + Q12

Q11 :Dòng nhiệt do tờng bao ,trần và nền do chênh lệch nhiệt độ

Q12 : Dòng nhiệt do tờng bao ,trần và nền do ảnh hởng bức xạ mặt trời

a-Tính Q 11 :

Q11 =kt.F(t1 –t2)

Kt :hệ số truyền nhiệt thực của kết cấu bao che đợc xác định theo chiều dầy

cách nhiệt thực F: Diện tích bề mặt của kết cấu bao che (m2)

t1 :Nhiệt độ môi trờng bên ngoài

t2 :Nhiệt độ bên trong buồng lạnh

*Tờng ngoài tiếp xúc với không khí

+Qua nền F5 =2.72(m2);kt5= 0,401(w/m2k)

Vậy dòng nhiệt qua tờng bao ,trần , nền là:

Q11= kt.F(t1 –t2) =

= 0,273.248,6.(37,2 – 0) + 0,3785.83,36.(10- 0) +0,268.160 [( -18 - 0)] + 2.0,25375.72.(37,2 – 0) +2 0,401 72 (3- 0) =5144,56 (w)

b- Tính Q 12 :

Q 12 =k t F.∆t b

kt :Hệ số truyền nhiệt thực của vách ngoài

F : Diện tích bức xạ trực tiếp của mặt trời

∆tb :Hiệu nhiệt độ d,đặc trng của bức xạ mặt trời vào mùa hè 0c

* Đối với hớng Bắc và hớng Nam

Q2s-Dòng nhiệt do sản phẩm toả ra.

Q2b-Dòng nhiệt do bao bì toả ra.

*Dòng nhiệt do sản phẩm toả ra:

Q2s =Mt.(h1 – h2).1000/(24.3600)

Mt - Số lợng hàng nhập (t/ngày,đêm)

Mt=ELt.B.m= ELt.6%=258.6%=15,48(t/24h)

h1 , h2 - lần lợt là entanpi của sản phẩm trớc và sau khi sử lý lạnh 1000/

(24.3600) - Hệ số chuyển đổi (t/ngày đêm ) sang đơn vị kg/s

ELt – Dung tich buồng lạnh thực:=258(t)

Cb-Nhiệt dung riêng của bao bì,đối với cát tông:Cb=1,46 (kJ/kg.k)

t1, t2-Nhiệt độ trớc và sau khi vào buồng

Q2b=0,6362.1,46(35,1-0).1000/24.3600=0,3773 (Kw)

Vậy ⇒ Q2=21,894+0,3773=22,27 (Kw)

3-Dòng nhiệt do thông gió buồng lạnh.

Thực tế tính toán thông gió chỉ áp dụng cho kho lạnh bảo quản rau quả

Khi đó Q42 = 2.350.2 =1400

c-Dòng nhiệt do động cơ điện : Q 43

Q43 =2.1000.N N: Công xuất của động cơ (kw), N =3(kw)

Q43 =2.3.1000=6000(w)

d)Dòng nhiệt khi mở cửa Q 44

Q44 = B.F

B :Dòng nhiệt khi mở cửa (w/m2)

F :Diện tích phải buồng

Do F = 72(m2)nên ta có B =15

Q44 =2.72.15 =2160(w)