TÍNH TOÁN KIỂM TRA KẾT CẤU THÉP CHO GIÀN BK14

b Phân tích sóng tĩnh Trình tự các bước trong việc tính toán xác định làn sóng tĩnh lực trên một giàn cố định bỏ qua phản ứng cơ bản của giàn và biến dạng của sóng tới giàn được hiển th

ĐẠI HỌC QUỐC GIA HÀ NỘI TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHỆ

ĐỒ ÁN MÔN HỌC:

CÔNG TRÌNH BIỂN KHƠI VÀ ĐỘ TIN CẬY

Đề tài:

TÍNH TOÁN KIỂM TRA KẾT CẤU THÉP CHO GIÀN BK14

Chuyên ngành: Cơ học kỹ thuật biển

Mục lục

CHƯƠNG I: CƠ SỞ LÝ THUYẾT CHUNG 6

1.1 Các tiêu chuẩn thiết kế chung 6

1.1.1 Tổng quát 6

1.1.2 Các điều kiện tải trọng 7

1.1.3 Tải trọng thiết kế 9

1.2 Cơ sở tính toán tải trọng sóng 23

1.2.1 Giới thiệu sơ lược về mô hình sóng Stock bậc 5 23

1.2.2 Phương trình Morison 25

CHƯƠNG II: GIỚI THIỆU CHUNG VỀ GIÀN BK14 28

2.1 Giới thiệu về giàn BK14 28

2.2 Mô tả kết cấu 29

2.3 Mô hình kết cấu 31

2.3.1 Mô hình phần thượng tầng 31

2.3.2 Mô hình phần chân đế 32

2.3.3 Mô hình liên kết nền ngàm cứng 32

2.4Mô hình tính toán 32

CHƯƠNG III: TÍNH TOÁN KIỂM TRA CÁC CẤU KIỆN THÉP HÌNH TRỤ 34 3.1 Các tham số môi trường biển 34

3.2 Quy trình tính toán 34

3.3 Thiết lập mô hình 36

3.4 Tính toán tải trọng sóng 36

3.5 Phân tích kết cấu 37

3.6 Tính toán kiểm tra thiết kế các cấu kiện thép hình trụ 38

3.7 Kết luận 40

PHỤ LỤC 41

Phụ lục 1: Các số liệu đầu vào 41

Phụ lục 2: Các bảng của lý thuyết sóng Stocks 41

Phụ lục 3: Số liệu tính toán 42

Phụ lục 4: Kết quả tính toán 45

TÀI LIỆU THAM KHẢO 117

DANH MỤC HÌNH ẢNH

Hình 1 Miền áp dụng các lí thuyết sóng 11

Hình 2 Thanh chéo bất kì 26

Hình 3 Tải trọng sóng phân bố tuyến tính từng đoạn và đưa về đầu phần tử 27

Hình 4: Giàn BK14 28

Hình 5: Mô hình kết cấu chân đế giàn khoan BK14 30

Hình 6: Mô hình tải trọng phần thượng tầng 31

Hình 7: Mô hình liên kết ngàm cứng 32

Hình 8: Mô hình tầng 2 33

Hình 9: Mặt sóng tính toán 36

Hình 10 Tải phân bố tuyến tính từng đoạn 45

DANH MỤC BẢNG

Bảng 1 Ứng suất cho phép về kéo Ft, trượt và hệ số Cc 38

Bảng 2 Ứng suất giới hạn ổn định đàn hồi Fxe và ngoài đàn hồi Fxc và ứng suất cho phép về uốn Fb 38

Bảng 3 Ứng suất giới hạn ổn định cột Fa và ứng suất tại thành ống fh ứng suất giới hạn ổn định thành ống Fhe và Fhc 39

Bảng 4: Các số liệu đầu vào 41

Bảng 5: Các giá trị tham số hình dạng của sóng Fij 41

Bảng 6: Các giá trị tham số tần số của sóng Cj 41

Bảng 7: Các giá trị tham số vận tốc của sóng Gij 42

Bảng 8: Số liệu nút 42

Bảng 9: Mô tả phần tử 43

Bảng 10: Tham số hình học của các loại mặt cắt 44

Bảng 11: Tải trọng sóng phân bố trên thanh 45

Bảng 12: Chuyển vị tại nút cho các trường hợp tải 55

Bảng 13: Nội lực các thanh 67

Bảng 14: Ứng suất tại các thanh 100

CHƯƠNG I: CƠ SỞ LÝ THUYẾT CHUNG

1.1 Các tiêu chuẩn thiết kế chung

1.1.1 Tổng quát

1.1.1.1 Hệ thống đơn vị

Tất cả các bản vẽ, tính toán phải nhất quán trong một hệ thống đơn vị, ví dụ dùng thống nhất hệ thống đơn vị theo SI, trong các tính toán trong chương III sử dụng đơn vị là lực (kN), chiều dài (m) và thời gian (s), khối lượng là (Tấn)

Trọng lượng của thiết bị và kết cấu phụ gắn cố định vào giàn này

Lực thủy tĩnh tác động vào phần kết cấu ngập dưới đường nước bao gồm cả áp ực bên ngoài và lực đẩy nổi

Trọng lượng của các thùng chứa dầu

Các lực tác động vào kết cấu từ các hoạt động như khoan, xử lý vật liệu, neo đậu tàu

và máy bay trực thăng cất cánh và hạ cánh

Các lực tác động vào kết cấu từ việc sử dụng cần cẩu trên boong Phải xét đến các lực liên kết tại các gối tựa của cẩu, các lực khi cẩu chuyển động cũng như tải trọng bản thân của cẩu

c Tải trọng môi trường

Tải môi trường là những tải đặt lên giàn bao gồm gió, động đất, sóng, tuyết, nước, đá

và dịch chuyển của trái đất Tải môi trường cũng bao gồm cả sự thay đổi áp lực thủy tĩnh

và lực đẩy nổi gây ra bởi thay đổi trong mực nước do sóng và thủy triều Tải môi trường cần được xem xét trước từ bất kỳ hướng nào, trừ khi có các điều kiện cụ thể để có một giả thiết khác hợp lý hơn

f Tải trọng động

Tải động là tải áp đặt lên giàn để đáp ứng với một sự kích thích có tính chất chu kỳ hoặc để phản ứng tác động Sự kích thích vào giàn có thể được gây ra bởi sóng, gió, động đất, máy móc Tác động có thể gây ra bởi một sà lan, đỗ thuyền chống lại giàn hoặc hoạt động khoan

1.1.2 Các điều kiện tải trọng

1.1.2.1 Tổng quan

Điều kiện tải trọng môi trường thiết kế là những lực áp đặt lên giàn bởi các yếu tố thiết

kế đã được lựa chọn; trong khi đó, điều kiện hoạt động tải môi trường là những áp lực lên giàn bởi một yếu tố nhỏ hơn mà không phải là đủ nghiêm trọng để hạn chế các hoạt động

1.1.2.2 Điều kiện tải trọng thiết kế

Giàn được thiết kế phù hợp điều kiện tải trọng, những tác động nghiêm trọng nhất trên kết cấu Các điều kiện tải nên bao gồm điều kiện môi trường kết hợp với sự tương thích tải cố định và hoạt tải theo cách sau đây:

Hoạt động điều kiện môi trường kết hợp với chết tải và tải trực tiếp tối đa phù hợp với hoạt động bình thường của giàn

Điều kiện hoạt động môi trường kết hợp với tải cố định và hoạt tải tối thiểu phù hợp với các hoạt động bình thường của giàn

Điều kiện môi trường thiết kế với tải cố định và hoạt tải tối đa thích hợp điều kiện khắc nghiệt

Điều kiện môi trường thiết kế với tải cố định và hoạt tải tối thiểu thích hợp với điều kiện khắc nghiệt Tải môi trường, trừ tải động đất, nên được kết hợp một cách phù hợp với xác suất xảy ra đồng thời của nó trong quá trình điều kiện tải được xem xét tải trọng động đất nên được áp dụng vào giàn như là một điều kiện tải môi trường riêng biệt

Các điều kiện hoạt động môi trường nên được hiện diện vừa phải các điều kiện nghiêm trọng tại giàn này Không nhất thiết phải hạn chế điều kiện đó, nếu vượt quá, phải có sự chấm dứt hoạt động giàn

Tải trực tiếp tối đa cho các giàn khoan và sản xuất nên xem xét việc khoan, sản xuất và chế độ làm việc quá quy định và bất kỳ sự kết hợp tương thích giữa khoan và hoạt động khai thác Biến đổi trong trọng lượng cung cấp và vị trí của thiết bị di động như cần trục khoan cần được xem xét tối đa sự thiết kế trong các bộ phận giàn

1.1.2.3 Điều kiện tải trọng tạm thời

Điều kiện tải tạm thời xảy ra trong chế tạo, vận chuyển, lắp đặt hoặc gỡ bỏ và cài đặt lại các kết cấu cần được xem xét Đối với những điều kiện một sự kết hợp công suất của các tải cố định, tải tạm thời và tải môi trường thích hợp nên được xem xét

1.1.2.4 Tải thành phần

Mỗi bộ phận giàn nên được thiết kế để các bộ phận giàn có thể có điều kiện tải hoạt động tối đa, có tính đến sự giãn căng cho phép điều kiện tải xử lý tình trạng giãn căng này

1.1.3 Tải trọng thiết kế

1.2.3.1 Sóng

a Khái niệm chung

Tải trọng sóng trên một giàn là hiện tượng cơ bản trong tự nhiên Đối với độ sâu thiết

kế hầu hết các nước hiện nay gặp phải, những tải có thể được thấy đầy đủ và tương đương trạng thái tĩnh của nó Đối với vùng nước sâu hơn hoặc nơi giàn có xu hướng linh hoạt hơn, sự phân tích trạng thái tĩnh có thể không đầy đủ mô tả những sự thật tải trọng động gây ra trong giàn Phân tích đúng của các giàn như vậy đòi hỏi phân tích một tải có liên quan đến sự hoạt động cơ bản của kết cấu

b Phân tích sóng tĩnh

Trình tự các bước trong việc tính toán xác định làn sóng tĩnh lực trên một giàn cố định (bỏ qua phản ứng cơ bản của giàn và biến dạng của sóng tới giàn) được hiển thị đồ họa trong hình 2.3.1-1 cho một hướng sóng nhất định, bắt đầu với các đặc điểm kỹ thuật của chiều cao sóng thiết kế và thời gian sóng liên quan, bão, độ sâu của nước, và dữ liệu dòng Giá trị của các tham số vùng biển này (U.S) được quy định trong mục 2.3.4 tính toán lực sóng theo các bước sau:

Xác định chu kì sóng thực, tính toán có kể đến hiệu ứng Doppler của sóng dòng

Xác định chuyển động sóng hai chiều theo một lý thuyết sóng thích hợp cho các sóng với chiều cao sóng đáng kể, đô sâu nước biển, dòng chảy và chu kì sóng thực

Các thành phần ngang của hạt gây ra vận tốc sóng và giảm được gia tốc yếu tố chuyển động sóng, trong đó chiếm chủ yếu hướng lan rộng cho làn sóng

Số liệu hiện nay được xác định bởi số liệu quy định hiện hành của cơ sở dòng Tiềm năng và khả năng xảy ra, có thể được sử dụng nếu một yêu cầu thích hợp

Các dữ liệu có hiệu quả hiện nay được kết hợp với các véc tơ chuyển động sóng để xác định tại nơi hoạt động về sự cố dịch chuyển vận tốc và gia tốc để sử dụng trong phương trình của Morison

Mô hình thủy động lực học cho thềm được phát triển

Sóng và lực dòng được tính cho tất cả các giàn thành viên, bộ phận điều khiển, nhưng tăng dần bằng cách sử dụng phương trình Morison

Tổng tất cả các lực được tính là tổng vector của tất cả các các lực thành phần Các thảo luận trong phần còn lại của phần này là cùng một thứ tự các bước được liệt kê ở trên Ngoài ra còn có một số thảo luận vào các lực thành phần (chẳng hạn như hạ và nâng) không được tính đến trong tổng các lực

1 Thời gian sóng rõ ràng Hướng sóng hiện hành có xu hướng kéo giãn độ dài sóng, trong khi hiện nay lại có xu hướng rút ngắn nó Đối với trường hợp đơn giản của một làn sóng truyền trong dòng dòng thống nhất, giai đoạn sóng rõ ràng nhìn thấy một quan sát

chuyển động với dòng điện có thể được ước tính từ hình 2.3.1-2, trong đó T là thời kỳ

sóng thực tế (như được thấy bởi sự quan sát) VI là thành phần dòng trong sóng chỉ đạo, d

là độ sâu cơn bão của nước (bao gồm cả cơn bão tăng và thủy triều), và g là gia tốc của

lực hấp dẫn Con số này cung cấp ước tính cho d/gT2> 0,01 Đối với giá trị nhỏ hơn của d/gT2, phương trình (Tapp / T) = 1 + VI gd có thể được sử dụng Đối với các dữ liệu hiện hành khác, một hệ thống các phương trình phi tuyến phải được giải quyết đồng thời để

xác định Tapp

2 Sóng chuyển động hai chiều Đối với các Tapp sóng thời gian rõ ràng, quy định chiều

cao sóng H, và chiều sâu nước mưa d, chuyển động sóng hai chiều thường xuyên có thể được tính bằng cách sử dụng thứ tự thích hợp chức năng lý thuyết sóng Trong nhiều trường hợp, lý thuyết sóng Stokes bậc 5 sẽ đưa ra sự chính xác chấp nhận được Hình 1-1 Atkins (1990) cho thấy các khu vực áp dụng của V Stokes và yêu cầu khác nhau của các

giải pháp chức năng suối trong H/gTapp

Hình 1 Miền áp dụng các lí thuyết sóng

4 Yếu tố cản trở dòng Tốc độ dòng trong vùng lân cận của giàn này được giảm từ quy định giá trị "dòng chảy tự do" của sự cản trở Nói cách khác, sự hiện diện của kết cấu làm cho dòng chảy xảy ra sự cố, một số vụ việc xung quanh kết cấu dòng chảy hơn là thông qua nó, và tốc độ dòng trong kết cấu là giảm Kể từ tải trọng toàn bộ giàn được xác định bằng tổng hợp các tải thành phần từ phương trình của Morison

5 Sóng kết hợp/chuyển động dòng Làn sóng chuyển động, điều chỉnh theo hướng lan

Giới hạn sóng đổ vùng nước nông

H/d=0,78

Giới hạn sóng đổ vùng nước sâu

H/d=0,14

Sóng Stocks5 hay Hàm dòng (3)

Sóng Eiry hay Hàm dòng (3) Hàm dòng

Sóng nước nông Sóng nước sâu trung bình

Sóng nước sâu

nén) nó với bề mặt sóng dòng phải được sử dụng như được thảo luận trong mục các phương pháp tương thích"phi tuyến kéo dài" Đối với các dữ liệu hiện hành khác, kéo dài tuyến tính xấp xỉ là chấp nhận được Trong tuyến tính kéo dài, hiện nay tại một điểm với

độ cao z, ở trên có độ cao bề mặt sóng là η (z và η là cả hai cơn bão trên tích cực có nghĩa

là mức độ nước), được tính từ quy định dòng, dữ liệu tại độ cao z 'độ cao z và z' là tuyến tính liên quan, như sau:

trong đó d= độ sâu mực nước bão

6 Mức tăng nước biển Tất cả các cơ cấu bộ phận, người hướng dẫn và phụ kiện phải được tăng lên trong khu vực mặt cắt ngang chiếm độ dày gia tăng mực nước biển Ngoài

ra, các yếu tố với mặt cắt tròn nên được phân loại là một trong hai “nhẵn" hoặc "thô" tùy thuộc vào mức tăng mực nước biển dự kiến đã tích lũy tại thời điểm trường hợp tải

7 Hệ số cản và hệ số Quán tính được thảo luận chi tiết trong các mục Điển hình đối với trường hợp thiết kế, lực tác động lên giàn do sóng có thể được tính toán sử dụng toàn

bộ các giá trị sau cho thanh hình trụ tròn:

Trơn Cd = 0,65, Cm = 1,6

Thô Cd = 1.05, Cm = 1,2

Những giá trị này thích hợp đối với trường hợp của một dòng ổn định với những con

sóng không đáng kể hoặc trường hợp của các sóng lớn Umo Tapp / D> 30 Ở đây, Umo là hạt ngang tối đa vận tốc tại cơn bão có nghĩa là mực nước dưới đỉnh sóng từ lý thuyết

sóng chuyển động hai chiều, Tapp là giai đoạn sóng rõ ràng, và D là chân giàn, đường kính

bão có nghĩa là mực nước Đối với các trường hợp sóng chiếm ưu thế với Umo Tapp / D

<30, hướng dẫn Cd và Cm cho các bộ phận gần như thẳng đứng được sửa đổi bởi "sự va chạm bất ngờ" được cung cấp trong các mục như vậy tình huống có thể phát sinh thùng khí nén với đường kính lớn ở cực vùng biển hoặc các bộ phận giàn thông thường trong trạng thái nước biển thấp hơn được coi là phân tích mỏi

8 Yếu tố dẫn che chắn Tùy thuộc vào hình dạng của kết cấu và số lượng của dây dẫn, các lực sóng trên các dây dẫn có thể là một phần đáng kể tổng lực sóng Nếu các dây dẫn rất gần nhau, các lực trong đó có thể giảm để thủy động lực học che chắn Yếu tố che chắn thích hợp hoặc là (a) ổn định dòng với những con sóng không đáng kể hoặc (b) sóng

cực đoan, với UmoTapp / S> 5π Đối với sóng ít cực đoan hơn với Umo Tapp / S <5π, trong

phân tích mỏi, có thể có ít che chắn mục phụ lục cung cấp một số hướng dẫn về dẫn che chắn các yếu tố phân tích mỏi

9 Mô hình thủy động lực học cho bộ phận Bộ phận chẳng hạn như bến thuyền, chắn bùn hoặc cản xe, lối đi, cầu thang, đường vữa, và cực dương cần được xem xét đưa vào

mô hình thủy động lực học của kết cấu Tùy thuộc vào loại và số lượng của bộ phận phụ,

nó có thể làm tăng đáng kể lực làn sóng tổng thể.Ngoài ra,lực trên một số bộ phận phụ có thể quan trọng cho bộ phận chính thiết kế bộ phận phụ nói chung là mô hình hoá bằng cơ cấu không bộ phận lẻ riêng góp phần sóng tương đương lực Đối với phụ trợ như bến thuyền, các lực sóng phụ thuộc nhiều vào hướng sóng do hiệu ứng che chắn Cần bổ sung vào mô hình của bộ phận phụ

10 Phương trình Morison Tính toán của lực tác dụng bởi sóng trên một đối tượng hình trụ phụ thuộc vào tỷ lệ của bước sóng với đường kính thành viên Khi tỷ lệ này là lớn (> 5), thành viên không đáng kể thay đổi sự cố sóng Lực sóng có thể được tính như tổng hợp của lực kéo và lực quán tính, như sau:

(1) trong đó

F = vector lực thủy động lực học cho mỗi đơn vị chiều dài hoạt động bình thường với trục của thành viên, (N / m)

FD = vector lực kéo trên một đơn vị chiều dài hoạt động để trục của các thành viên trong mặt phẳng và U, (N / m)

FI = vector lực quán tính trên một đơn vị hoạt động bình thường với trục của các bộ phận trong mặt phẳng của trục bộ phận và αU / αt, lb / ft (N / m),

Cd = hệ số kéo

w = trọng lượng mật độ của nước, lb/ft3 (N/m3),

g= gia tốc trọng trường, ft/sec2 (m/sec3),

Lưu ý rằng phương trình Morison, như đã nói ở đây, bỏ qua thành phần đối lưu của gia tốc trong việc tính toán lực quán tính Nó cũng bỏ qua lực nâng, lực vỗ và các lực trục Froude-Krylov

Khi kích thước của một kết cấu chính hoặc cấu kiện đủ lớn so với bước sóng, xuất hiện sự tán xạ của sóng, hoặc nhiễu xạ Chế độ nhiễu xạ thường được coi là xảy ra khi các phần tử có chiều rộng vượt quá 1/5 chiều dài sóng tới Nên sử dụng lý thuyết nhiễu

xạ, tính toán áp lực tác động lên kết cấu do sóng cả sóng tới và sóng phân tán để xác định lực sóng thay vì các phương trình Morison Tùy thuộc vào đường kính của nó, thung khí nén có thể được trong chế độ nhiễu xạ, đặc biệt đối với các trạng thái biển thấp hơn kết hợp với điều kiện mỏi

11 Lực tổng thể tác động lên công trình Tổng lực cắt và mô men trượt được tính toán

bằng phép cộng vector (a) lực cản và quán tính do sóng và dòng, (b) hệ số động của lực sóng và dòng, và lực gió (c) trên các phần tiếp xúc của kết cấu Các lực vỗ có thể được bỏ qua bởi vì nó gần như thẳng đứng Lực nâng có thể được bỏ qua bởi vì nó không phải là tương quan từ bộ phận này đến bộ phận khác Lực dọc trục Froude-Krylov cũng có thể được bỏ qua Nên xét đỉnh sóng tại vị trí tương đối so với kết cấu để tổng lực cắt và mô men lật có giá trị tối đa cần nhớ rằng: (a) lực cắt tối đa không có thể xảy ra tại cùng một

vị trí sóng như mô men lật tối đa, (b) đặc biệt trường hợp của sóng với độ dốc thấp và dòng đối nghịch, lực cực đại có thể xây ra ở gần đáy sóng chứ không phải là gần đỉnh sóng và (c) ứng suất phần tử đạt cực đại tại những vị trí không phải là vị trí sóng gây ra lực tổng thể kết cấu cực đại

12 Thiết kế cấu kiện địa phương bộ phận nhỏ là do cả thủy động lực học và tải trọng chuyển từ phần còn lại của kết cấu Lực tại bộ phận tạo ra bao gồm không chỉ kéo và các lực lượng quán tính theo mô hình phương trình Morison (Eq 2.3.1-1), mà còn nâng lực lượng, trục Froude-Krylov lực lượng, và nổi và trọng lượng Ngang thành viên gần cơn bão có nghĩa là mực nước cũng sẽ kinh nghiệm slam thẳng đứng lực lượng như một làn sóng đi qua Cả hai thang máy và lực lượng slam có thể tự động kích thích các thành viên

cá nhân, do đó làm tăng áp lực Tải được chuyển giao là do toàn cầu dịch lực lượng động

và phản ứng động của toàn bộ kết cấu Các phần nhỏ của tổng số căng thẳng do địa phương tạo ra lực lượng thường lớn hơn cho các thành viên cao hơn trong kết cấu; do đó,

địa phương nâng và lực lượng slam có thể cần phải được xem xét trong thiết kế của các thành viên Các địa phương tối đa nhấn mạnh thành viên có thể xảy ra tại một vị trí khác nhau của sóng đỉnh tương đối để centerline kết cấu hơn so với gây lực lượng sóng lớn nhất toàn cầu trên giàn Ví dụ,có thể gặp một số thành viên của khung hướng dẫn dẫn nhấn mạnh lớn nhất của họ do để kéo thẳng đứng và các lực lượng quán tính, nói chung

là cao điểm khi các đỉnh sóng xa kết cấu đường tâm

Tóm lược quy trình tính toán tải trọng do sóng và dòng chảy cho các công trình biển, gồm các bước sau

Bước 1: Xác định chu kỳ sóng có thể, có kể đến hiệu ứng Doppier của dòng chảy Vì

dòng chảy có thể làm bước sóng giãn dài ra và dòng ngược lại làm ngắn bước sóng đi

Đối với dòng chảy đồng nhất, chu kỳ sóng có thể được tính toán từ chu kỳ sóng thực (chu

kỳ sóng quan trắc) bằng công thức gd

V T

Tapp dßngch¶y



 1

Bước 2: Xác định lý thuyết sóng thích hợp đối với chiều cao sóng nhất định, với độ

sâu nước biển khi có bão và chu kỳ sóng có thể Theo quy phạm Mỹ ta xác định vùng áp

dụng sóng theo biểu đồ C3.2-3 trong quy phạm Khi chọn được lý thuyết sóng thích hợp tính toán vận tốc và gia tốc hạt nước tại điểm ta cần tìm cường độ phân bố của lực sóng

Bước 3: Vận tốc và gia tốc ngang của hạt nước tính được trong bước 2 cần được nhân

với hệ số động học, để kể đến sự tản hướng của sóng

Trong quy phạm của Hoa Kỳ khuyến nghị dùng hệ số động học là 0.85

Bước 4: Xác định hệ số chắn dòng của công trình Đối với giàn đứng tự do thì có thể

lấy hệ số chắn dòng là 1

Bước 5: Dòng chảy được tổ hợp với sóng để xác định vận tốc và gia tốc của hạt nước

trong phương trình Morison's

Với trường hợp mặt cắt dòng chảy là tuyến tính và gốc toạ độ tại đáy biển (zđáybiển=0)

ta tính thành phân vận tốc hạt nước do dòng chảy tại một điểm với toạ độ z bất kỳ bằng

công thức:

Vận tốc dòng chảy được cộng với thành phần ngang của vận tốc hạt nước đã tính toán

ở bước 2 và đã nhân với hệ số động học ở bước 3

Bước 6: Tăng kích thước của các phần tử để kể đến hà bám

Khuyến nghị của quy phạm của Hoa Kỳ cho vùng vịch Mexico lớp hà bám lấy 38mm

Do không có số liệu cụ thể về hà bám của các giàn trên vùng biển nước ta Tham khảo một số tài liệu khảo sát tại các dàn DK bằng thép cho ta các số liệu hà bám từ 15mm- 34mm Tạm lấy bằng 38mm cho tính toán tải trọng thiết kế như đã khuyến nghị trong quy phạm của Hoa Kỳ

Bước 7: Các hệ số cản Cd và hệ số quán tính Cm dùng trong phương trình Morison được xác đinh có kể đến hình dáng, kích thước và độ nhám

Khuyến nghị của quy phạm Hoa Kỳ đối với các thanh hình trụ không trơn ta có thể lấy

các hệ số như sau: Cd=1.05, Cm= 1.2

Bước 8: Dùng công thức Morison tính lực sóng và dòng chảy cho tất cả các phần tử

của giàn ngập trong nước

Bước 9: Quy tải trọng về các nút và tính tổng tải trọng tác động lên công trình

c Phân tích sóng động

1 Nói chung Phân tích động cho giàn cố định được chỉ định khi trạng thái biển thiết

kế chứa năng lượng sóng đáng kể ở tần số gần tần số dao động riêng của giàn Năng lượng sóng biểu diễn qua tần số có thể được mô tả bằng phổ (năng lượng) sóng được xác định từ dữ liệu đo hoặc dự đoán thích hợp cho vị trí đặt giàn Phân tích động phải được thực hiện cho tháp dây căng và giàn chân căng

2 Sóng Sử dụng lý thuyết sóng tuyến tính ngẫu nhiên với động học đỉnh sóng đã cải tiến là thích hợp để phân tích động của giàn cố định Cần xem xét sóng phân tán (ba chiều) Hiệu ứng nhóm của sóng cũng có thể là nguyên nhân quan trọng gây ra phản ứng động trong các kết cấu

3 Dòng Dòng có liên quan với tình trạng nước biển thiết kế có thể ảnh hưởng đến tải

động thông qua thành phần lực cản phi tuyến n trong phương trình 1 của Morison, và do

đó cần được xem xét trong phân tích động

4 Gió Đối với phân tích mẫu, trọng lực, tháp, hoặc tối thiểu giàn, tải trọng tổng thể do

gió bền vững được chồng lên trên các làn sóng toàn cầu và tải trọng dòng Đối với các tòa

tháp và giàn chân căng thẳng, phân tích nên bao gồm các hành động đồng thời của gió, sóng, và hiện hành Nó có thể là thích hợp để xem xét động lực gió

5 Lực chất lỏng trên một bộ phận Phương trình 1 có thể được sử dụng để tính toán lực thành viên của tháp, lực hấp dẫn, hoặc giàn kết cấu tối thiểu Hướng dẫn về lựa chọn của kéo và hệ số quán tính để phân tích động được cung cấp trong Bình luận về lực lượng sóng, C2.3.1b7 Đối với tháp guyed và giàn chân căng thẳng, phương trình 1 nên được sửa đổi vào tài khoản cho vận tốc tương đối bằng cách sau đây thay thế trong thời hạn có hiệu lực kéo:

thay thế U | U | bởi (U – )|U– |

= thành phần của kết cấu vận tốc bình thường.trục của thành viên, ft / giây (m/s)

U = định nghĩa cho phương trình (1)

Các lực lượng chất lỏng liên quan với gia tốc giàn chiếm khối lượng tăng thêm

6 Kết cấu mô hình hóa Mô hình động của giàn cố định phản ánh các thông số phân

tích quan trọng của khối lượng, giảm xóc, và cứng khớp Khối lượng nên bao gồm các giàn thép, tất cả vật phụ, người chỉ huy, và tải boong, khối lượng của nước kèm theo trong các thành viên hình ống ngập nước, khối lượng của tăng trưởng hàng hải dự kiến sẽ tích lũy trên kết cấu và khối lượng gia tăng của các thành viên ngập nước, chiếm thành viên có đường kính tăng do để biển tăng trưởng Tương đương giá trị nhớt giảm xóc có thể được sử dụng thay cho xác định rõ ràng của các thành phần giảm xóc trong trường hợp không có thông tin đáng cho các giá trị giảm xóc cho một kết cấu cụ thể, một giá trị giảm xóc 2-3% quan trọng để phân tích sóng cực và hai phần trăm của quan trọng để phân tích mệt mỏi có thể được sử dụng Các mô hình phân tích bao gồm độ cứng đàn hồi của giàn và phản ánh sự tương tác kết cấu / cơ sở Nó có thể là thích hợp để xem xét một giàn cứng phân tích mệt mỏi hơn so với phân tích sóng phản ứng cực đoan

7 Phân tích phương pháp Thời gian lịch sử phương pháp động phân tích được ưa thích để dự đoán làn sóng cực đoan phản ứng của các giàn mẫu, kết cấu tối thiểu, và

minh, tháp guyed, cả hai lực kéo uyline độ cứng và phi tuyến tính sẽ yêu cầu tuyến tính Phương pháp miền tần số thích hợp cho phân tích mệt mỏi làn sóng nhỏ

Đối với thành viên thiết kế, nhấn mạnh có thể được xác định từ phân tích tĩnh trong đó bao gồm một cách thích hợp ảnh hưởng đáng kể đáp ứng động xác định từ phân tích riêng biệt theo các quy định của Mục

1.1.3.2 Gió

a Chung

Các tiêu chuẩn gió để thiết kế nên được xác định bằng thích hợp phân tích dữ liệu gió thu thập theo 1.2.2 Với tải trọng sóng, tải trọng gió là động trong tự nhiên, nhưng một số kết cấu sẽ phản ứng với chúng trong gần tĩnh thời trang Đối với các mẫu thép cố định thông thường tương đối cạn nước, gió là một đóng góp nhỏ để tải toàn cầu (Thường ít hơn 10%) Tốc độ gió duy trì được sử dụng để tính toán tải trọng giàn gió toàn cầu, và cơn tốc độ nên được sử dụng cho việc thiết kế các kết cấu cá nhân các yếu tố Trong nước sâu hơn và thiết kế phù hợp, tải trọng gió có thể là đáng kể và cần được nghiên cứu chi tiết Một động phân tích của giàn này được chỉ định khi các lĩnh vực gió chứa năng lượng

ở tần số gần tần số tự nhiên của giàn Phân tích như vậy có thể đòi hỏi kiến thức của gió cường độ hỗn loạn, quang phổ, và sự gắn kết không gian Những mục được đề cập dưới đây

b Thuộc tính gió

Tốc độ và hướng gió khác nhau trong không gian và thời gian Trên chiều dài điển hình của kết cấu ngoài khơi thậm chí còn lớn, thống kê quy mô gió thuộc tính (ví dụ, trung bình và độ lệch chuẩn của tốc độ) thực hiện trên thời gian của thứ tự của một giờ không thay đổi theo chiều ngang, nhưng làm thay đổi độ cao (yếu tố hồ sơ cá nhân) Trong thời hạn thời gian dài, sẽ có thời gian ngắn hơn với cao hơn có nghĩa là tốc độ (cơn yếu tố) Do đó, một giá trị tốc độ gió chỉ có ý nghĩa nếu đủ điều kiện bởi độ cao và thời gian của nó

1 Hồ sơ và cơn gió Đối với điều kiện gió mạnh thiết kế tốc độ gió u (z,t) (ft/s) ở độ cao z (ft) trên mực nước biển ( Trang 19) tương ứng với một khoảng thời gian trung bình

t (s) [nơi t 3.600 giây ] được cho bởi:

(2) giờ có nghĩa là U tốc độ gió U(z) (ft / s) ở mức z (ft) cho bởi:

và cường độ bất ổn Iu (z) ở cấp độ z được cho bởi:

(4)

U0 (ft / s) là tốc độ gió trung bình 1 giờ ở 32,8 ft

2 Gió Spectra Đối với kết cấu và các yếu tố kết cấu cho hành vi gió động có tầm quan

trọng, sau đây 1 điểm phổ gió có thể được sử dụng cho năng lượng mật độ biến động tốc

độ gió theo chiều dọc

2 5

~ ( )3

32.8 32.8

U z

z(ft) = độ dâng mực nước biển

Uo(ft/s) = tốc độ gió trung bình 32.8 ft trong 1 giờ trên mực nước biển

3 Không gian liên kết Gió ba chiều quy mô không gian liên quan đến thời của họ Ví

dụ, 3-thứ hai cơn mạch lạc trên một khoảng cách ngắn hơn và do đó ảnh hưởng đến nhỏ hơn các yếu tố của một kết cấu thượng tầng giàn hơn 15 thứ hai cơn Gió trong một cơn 3 thứ hai là thích hợp để xác định tải trọng gió tĩnh tối đa về các thành viên cá nhân, 5 cơn thứ hai là phù hợp với tải trọng tối đa tổng số trên kết cấu có tối đa ngang kích thước nhỏ hơn 164 feet (50 m); và 15 cơn thứ hai thích hợp cho gió tối đa tổng tĩnh tải trên kết cấu

Đối với kết cấu đáp ứng động không đáng kể sức gió, một giờ gió bền vững là thích hợp cho kết cấu thượng tầng tĩnh tổng số lực lượng gió kết hợp với các lực lượng sóng tối

đa Trong phân tích lĩnh vực tần số của tải gió động, nó có thể được giả định dè dặt rằng

tất cả các quy mô bất ổn hoàn toàn thống nhất trên toàn bộ các kết cấu thượng tầng Đối

với động phân tích của một số substructures, nó có thể có lợi cho tài khoản cho mạch lạc

ít hơn ở tần số cao hơn.ình tương quan giữa mật độ năng lượng quang phổ biến động tốc

độ gió theo chiều dọc của tần số f giữa 2 điểm trong không gian được mô tả trong điều khoản của điểm 2 sự gắn kết quang phổ Phổ đề nghị gắn kết giữa 2 điểm:

• ở mức z1, z2 trên bề mặt nước biển

• với các vị trí trên-gió y1 và y2 (ft)

• với các vị trí dọc theo gió x1 và x2 (ft)

được cho bởi:

(7) trong đó:

ρ = mật độ của không khí, (slug/ft3

, 0,0023668 slugs/ft3 tiêu chuẩn nhiệt độ và áp suất),

μ = tốc độ gió (ft / s)

và áp lực nội bộ cần được xem xét bởi nhà thiết kế Những tác động này địa phương cần được xác định sử dụng phương tiện thích hợp chẳng hạn như các phân tích hướng dẫn quy định tại mục 6, ANSI A58.1-82; Xây dựng Yêu cầu Mã cho tải thiết kế tối thiểu trong các tòa nhà và các kết cấu khác

và thường không ảnh hưởng đến các trang web có độ sâu ít hơn khoảng 1000 ft (300 m) Dòng cơn bão tạo ra được gây ra bởi sự căng thẳng gió và Gradient áp suất khí quyển trong suốt cơn bão Dòng tốc độ là một chức năng phức tạp của sức mạnh bão và đặc điểm khí tượng, độ sâu và cấu hình bờ biển, và nước mật độ hồ sơ cá nhân Trong nước sâu dọc đường bờ biển mở, bề mặt dòng cơn bão có thể được ước tính khoảng Để có tốc

độ lên đến 2-3% một giờ duy trì tốc độ gió trong các cơn bão nhiệt đới và cơn bão và lên đến 1% của tốc độ gió duy trì một giờ trong mùa đông bão hoặc lốc xoáy khu vực nhiết đới Khi cơn bão phương pháp tiếp cận nước nông và bờ biển, tăng cơn bão và dòng có thể tăng lên

b Dữ liệu dòng

Một dữ liệu hội đủ tiêu chuẩn chuyên môn nên xác định các biến thể tốc độ dòng và hướng theo chiều sâu dữ liệu của cơn bão tạo ra dòng điện trong các lớp trên của đại lương là chủ đề của nghiên cứu hoạt động

c Lực dòng

Trong trường hợp hiện giờ với hoạt động độc lập (tức là, không có sóng) có lực kéo nên được xác định bởi phương trình 2.3.1-1 với du/dt=0 được xác định, kiểm tra đường hầm gió trên một mô hình đại diện

d Những yếu tố liên quan đến sóng dòng

Xem xét nên cho xếp chồng có thể của sóng dòng Trong những trường hợp nơi này chồng chất là cần thiết vận tốc hiện nay nên được thêm vector với vận tốc sóng hạt trước khi tổng số lực được tính như mô tả trong 2.3.1b Trường hợp có đủ kiến thức về xác suất doanh sóng / dòng, nó có thể được được sử dụng để lợi thế

e Chấn động gây ra bởi lốc xoáy

Tất cả các bộ phận mảnh dẻ tiếp xúc với dòng nên được điều tra về khả năng rung động do định kỳ xoáy đổ như được đề cập trong các mục sóng ở trên

1.2 Cơ sở tính toán tải trọng sóng

1.2.1 Giới thiệu sơ lƣợc về mô hình sóng Stock bậc 5

Lý thuyết sóng Stock được phát triển cho sóng có biên độ hữu hạn Sử dụng khai triển phương trình mặt sóng thành chuỗi và tìm các hệ số của khai triển từ các phương trình thủy động lực học của sóng có biên độ hữu hạn Tùy thuộc vào số hạng trong khai triển

mà người ta có lý thuyết sóng bậc khác nhau

Chấp nhận hệ tọa độ đã nêu ở trên, ta có phương trình mặt sóng

Giá trị của các hệ số F được tính cho các giá trị khác nhau của

2

d kd

   , và các giá trị

đó được cho dưới dạng bảng trong bảng trong phụ lục

Quan hệ giữa các tham số sóng như tần số sóng và số sóng

sinh

sin cosh

sau một số biến đổi lượng giác ta có biểu thức của các thành phần gia tốc của hạt nước

có tọa độ (x,z) tại thời điểm t

2

1 2

1

2

cos 2

w

0

2

D C D

trong đó: f - vec tơ lực thuỷ động trên đơn vị độ dài tác động vuông góc với trục phần

tử; Cd - hệ số cản;  - khối lượng riêng của nước; D - đường kính của hình trụ; w - thành

phần của vận tốc hạt nước vuông góc với trục phần tử; w - trị tuyệt đối của w; Cm - hệ

số quán tính; w  - thành phần của gia tốc hạt nước vuông góc với trục phần tử

z z x x z

z z x x z x

z v c c v c v

Các thành phần của lực Morison trên một đơn vị dài

x D x

2



Dww C

w

D C

2

1 4

2



;

z D z

Trong tính toán kết cấu cần đưa tải trọng tác động lên các phần tử ngập nước về dạng tải phân bố hình thanh với giả thiết phân bố sóng lên thanh tuyến tính từng đoạn (bilinear) , tổng quát cho như trên hình 3

Hình 3 Tải trọng sóng phân bố tuyến tính từng đoạn và đưa về đầu phần tử

Ta tính áp lực tại bốn điểm f1 , f2, f3, f4 (điểm 4 là điểm mặt sóng cắt thanh), sau đó coi như thanh chịu áp lực phân bố là ba hình thanh ghép với nhau Ta cũng có thể đưa về thành tải tại nút Tuy nhiên khi sử dụng chương trình SAP2000 ta chỉ cần đữa tải trọng sóng dưới dang tải phân bố tuyến tính từng đoạn (hình thanh) Chương trình cho phép có bốn đoạn

CHƯƠNG II: GIỚI THIỆU CHUNG VỀ GIÀN BK14 2.1 Giới thiệu về giàn BK14

Vùng biển Việt Nam có rất nhiều tài nguyên quan trọng, một trong những tài nguyên quan trọng không thể bỏ qua đó là tài nguyên khoáng sản, đặc biệt là dầu khí Việt Nam

đã có những bước thăm dò nguồn dầu khí ở cả hai miền Nam - Bắc từ trước năm 1975, nhưng do hoàn cảnh chiến tranh nên chưa thực hiện được việc khai thác Sau khi đất nước thống nhất, hoạt động dầu khí được đầu tư phát triển và đến 1986, Việt Nam đã có dòng dầu đầu tiên Đến nay các nhà địa chất Việt Nam và quốc tế đã xác định thềm lục địa Việt Nam có các bể trầm tích có triển vọng dầu khí như Sông Hồng, Phú Khánh, Cửu Long, Nam Côn Sơn, Malay - Thổ Chu, Tư Chính – Vũng Mây, Nhóm bể Trường Sa và Hoàng Sa

Mỏ Bạch Hổ nằm trong bể Cửu Long là mỏ dầu có quy mô khổng lồ, lớn nhất Việt Nam Để khai thác, nước ta cho lắp đặt các giàn khoan dầu khí trên biển

Hình 4: Giàn BK14

Giàn BK14 được lắp đặt sau khi phát hiện tầng dầu mới tại giếng khoan BH-19 ở khu vực cánh lún chìm phía Đông Bắc mỏ Bạch Hổ Giàn BK14 được lắp đặt cùng với giàn BK15, hai giàn này có tổng trọng lượng gần 6000 tấn, trị giá hơn 26 triệu USD Chiều cao của giàn BK14 là 53.9m, mực nước trung bình là 49.4m

2.2 Mô tả kết cấu

Dạng công trình: khung thép - móng cọc

Chiều cao chân đế công trình: 53.9m

Độ sâu mực nước trung bình: 49.4m

Tổng trọng lượng công trình:

Hình 5: Mô hình kết cấu chân đế giàn khoan BK14

Chân đế giàn BK14 là một khối không gian dạng hình lăng trụ được chế tạo từ vật liệu thép ống đặc chủng chuyên dùng cho các công trình biển

- Kích thước:

+ Chiều cao: 53.9 m

- Tải trọng phân về các nút gắn với phần thượng tầng (kN): 1500

Hình 6: Mô hình tải trọng phần thượng tầng

Hình 8: Mô hình tầng 2

CHƯƠNG III: TÍNH TOÁN KIỂM TRA CÁC CẤU

KIỆN THÉP HÌNH TRỤ 3.1 Các tham số môi trường biển

- Độ sâu mực nước trung bình: 49.4

- Đặc điểm về khí tượng thủy văn biển

+ Tốc độ gió thịnh hành nhất vào khoảng 6 – 10m/s

+ Tốc độ gió cực đại trong các cơn bão vào khoảng 45 – 50m/s

+ Tốc độ gió tính toán trong quá trình thi công là 46m/s

+ Hệ số cản: Cd = 1

- Thủy triều nước dâng: triều cường Ht = 2.17 m

- Hướng sóng lớn nhất: Đông Bắc – Tây Nam

- Địa hình địa mạo: công trình được xây dựng trên bãi đá ngầm cấu thành chủ yếu từ san hô

Trường hợp hướng sóng 90o, pha sóng 240o

Toàn bộ thượng tầng quy về tải trọng đặt vào các điểm trên cùng của chân đế

Bước 3 Phân tích kết cấu bằng chương trình SAP2000 Kết quả nhận được nội lực và chuyển vị cho tất cả chín trường hợp tải trọng Kết quả nội lực đưa ra tại các mặt cắt khác nhau của phần tử, tùy theo yêu cầu Ít nhất đưa ra ở ba mặt cắt là hai đầu dầm và giữa dầm Từ nội lực có thể tính ứng suất tại những mặt cắt này

Bước 4: Tiến hành kiểm tra bền cho các cấu kiện thép hình trụ Dưa vào kết quả tính nội lực

Trong giới hạn đồ án chỉ nghiên cứu tính toán tải trọng cho giàn BK14 với các thông

số về môi trường như sau: Mực nước tính toán 49.4m; Độ cao sóng 12m; Chu kì sóng 10s Tính cho 3 hướng sóng: 00, 450 , 900 và mỗi hướng sóng tính cho 3 pha sóng: 00,

Chương trình tính sóng cho ra kết quả tính dưới dạng bảng số định dạng theo đầu vào của chương trình SAP2000 Tại từng phần tử ngập nước tải trọng sóng được tính cho bốn điểm theo phương trình Morison Tải trong được mô ta như tải phân bố tuyến tính từng đoạn Mỗi dòng trong file kết quả ra mô tả một hình thang là thành phần lực chiếu lên một trục nào đó Như vậy đối với một phần tử ngập nước, cho từng trường hợp tải kết quả xuất ra thành chín dòng Trong trương hợp cụ thể này số dòng kết quả in ra có thể lên đến >17000 dòng Như vậy kết quả ra của chương trình tính sóng là đầu vào cho chương trình phân tích kết cấu

Tải trọng cố định sẽ gồm trọng lượng bản thân của chân đế (tự động tính trong chương trình phân tích kết cấu Tải trọng của phần thượng tầng đặt ở các nút

Để biểu diễn việc kiểm tra ta chọn một số phần tử đại diện dựa trên tiêu chí

- Đại diện cho từng loại tiết diện,

- Đại diện cho vị trí và vai trò của phân tử trong kết cấu ví dụ thanh chủ, thanh giằng ngang và thanh giằng chéo

- Các phần tử là những phần tử chịu lực chính của kết cấu

3.6 Tính toán kiểm tra thiết kế các cấu kiện thép hình trụ

Tiến hành kiểm tra cho các kết cấu thép với các trường hợp chịu lực khác nhau

- Thanh chịu kéo (nén)

- Thanh chịu uốn

- Thanh chịu xoắn

- Thanh chịu lực có kể đến áp lực thủy tĩnh trong ống

Trước khi kiểm tra bền ta tính các ứng suất cho phép cho kéo và ứng suất tiếp đối với vật liệu thép Fy=345MPa, mô đun đàn hồi E=2.105 Mpa

Bảng 1 Ứng suất cho phép về kéo Ft, trượt và hệ số Cc

Fy (MPa)

Ft (MPa)

Fv/Fvt (MPa)

Cc (MPa)

Sau đó tính ứng suất giới hạn ổn định đàn hồi Fxe và ngoài đàn hồi Fxc và ứng suất cho phép về uốn Fb cho các tiết diện hình trụ bằng các công thức trong mục 3 của chương 2 Bảng 3 là các giá trị ứng suất trên tính cho từng loại tiết diện

Bảng 2 Ứng suất giới hạn ổn định đàn hồi Fxe và ngoài đàn hồi Fxc

và ứng suất cho phép về uốn Fb

Tên Tiết diện Fxe Fxc Fb

text MPa MPa Mpa p1486x19 1533.5532 -709.164954 0.66367497 p1492x22 1768.5523 -560.844037 0.67115925 p406.4x12.7 3748.125 248.211 0.6969545 p406.4x14.3 4220.3297 248.211 0.69953301 p406.4x15.9 4692.5344 248.211 0.70159259 p406.4x19.1 5636.9439 248.211 0.70467655 p457x14.3 3753.046 248.211 0.69698471 p457x19.1 5012.8096 248.211 0.70276866 p508x12.7 2998.5 248.211 0.69119312 p508x14.3 3376.2638 248.211 0.69441627 p508x19.1 4509.5551 248.211 0.70084569 p610x12.7 2497.1115 248.211 0.68540906 p610x15.9 3126.3049 248.211 0.69237076 p610x19.1 3755.4984 248.211 0.69699974 p660x15.9 2889.4636 248.211 0.69010607 p711x15.9 2682.2025 248.211 0.68779608 p711x22.2 3744.962 248.211 0.69693503 p762x22.2 3494.315 248.211 0.69528058

Tên Tiết diện Fxe Fxc Fb

text MPa MPa Mpa p813x15.9 2345.69 248.211 0.68317611 p813x20.6 3039.0701 248.211 0.69157768 p813x22.2 3275.1144 248.211 0.69362613 p864x23.8 3303.9028 248.211 0.69385594

Trong bảng 4 là kết quả tính toán ứng suất ổn định cột chịu nén và ứng suất tại thành ống và ứng suất giới hạn ổn định Fhe và Fhc

Bảng 3 Ứng suất giới hạn ổn định cột Fa và ứng suất tại thành ống fh

ứng suất giới hạn ổn định thành ống Fhe và Fhc

Phần tử Loại tiết diện l/r Fa hz fh Fhe=Fhc

Phần tử Loại tiết diện l/r Fa hz fh Fhe=Fhc

ưu trong việc xây dựng, sửa chữa, gia cố các công trình biển

Từ việc phân tích tình trạng kĩ thuật của các công trình biển có thể dự báo được tuổi thọ của công trình, khả năng làm việc của công trình trong những điều kiện bất lợi nhất (gió, bão…) như thế nào Từ đó có những biện pháp tránh rủi ro trong quá trình khai thác các công trình