đồ án mẫu môn bê tông 2, song ngữ việt pháp, hướng dẫn đầy đủ, chi tiết, dễ hiểu dành cho sinh viên khối xây dựng, kiến trúc, giao thông, thủy lợi, ... được trình bày mạch lạc, khoa học giúp các bạn sinh viên dễ dàng hình dung 1 cách tổng quan về đồ án môn bê tông 2. được upload bởi petit zero.
Trang 1Partie I : Données et Demande
I. Données chiffrées
) H(m) Lieu Zone duvent Clase duBéton P
tc(daN/m2)
Figure 1 : Coupe et plan du portique
Partie II :Charges de Calcul
I. Choix préliminaire des sections des élements du portique
Trang 23 Section des poutres transversales dans la salle.
5 Section des poteaux
La section du poteau est déterminée préalablement suivant la formule
(1, 2 1,5)
c
n
N F
R
Où pour la classe du béton :B20
a. La poteaux d’axe AL’aire tranmet la charge du poteax d’axe A
Choix
qm = 1,2 T/m2 ; qs = 1,0 T/m2
→ Choix à section
II. Le schéma de calcul.
1 Travée de calcul de la poutre est également la distance entre des poteaux
o La travée de calcul entre l’axe A et l’axe B :
o La travée de calcul du couloir :
2 La hauteur des poteaux
o La hauteur de la première étage
o La hauteur de la deuxième étage
Trang 3Figure 2 : Schéma de calcul du portique
III. Détermination des charges unitaires
1 Charges permanentes unitaires
• Charge permanente de plancher dans la salle
Couches γ (daN/m3 ) Coefficient desurcharge Charges(daN/m2)
1,11,21,21,1
15,47224385
• Charge permanente de plancher du coloir
Couches γ (daN/m3 ) Coefficient desurcharge Charges(daN/m2)
1,11,21,21,1
15,47224220
Trang 4• Charge permanente de toiture
Couches γ (daN/m3) de surchargeCoefficient (daN/mCharges2)Carrelage 0,7cm
Mortier 3cmCouche formant la pente 10 cm
Enduit 1cm
BA du plancher 14cm
20002000120020002500
1,11,21,21,21,1
15,47214424385
• Charge permanente de sênô
Couches γ (daN/m3) Coefficient de surcharge Charges(daN/m2)Carrelage 0,7cm
1,11,21,21,21,1
15,47214424220
2 Charges d’exploitation unitaire
• charge d’exploitation de la toiture et sênô
Trang 53 Coefficient de réglage des charges
• forme trapézọdale → forme rectangulaire
β = = = 0,35 → k = 1 - 2 + = 0,798
• forme triangulaire → forme rectangulaire
On a ; k = = 0,625
1 Charge permanente de la deuxième étage
Trang 7 Charge concentrée due au poids propre de la poutre longitudinal (220x400)
Figure 3 : Schéma de Charge permanente
V. Les charges d’exploitations appliquantes sur la portique
1 Première cas dangereux de surcharges
• Deuxième étage
Calculer p1I Charge répartie due au poids propre du plancher
p1I = phts.k = 600.4,2.0,798 = 2011 (daN/m)
Calculer PICharge concentrée due au poids propre du plancher au millieux
PI = 600.4,2 = 2646 (daN)
Trang 8• Toiture
Calculer p2mI Charge répartie due au poids propre du plancher de la sênô
p2mI = ptgs.k = 90.2,4.0,625 = 135 (daN/m)
Calculer PmICharge concentrée due au poids propre du plancher de la sênô
p2II = ptgs.k = 600.2,4.0,625 = 900 (daN/m)
Calculer PIICharge concentrée due au poids propre du plancher de la couloir
PII = 600.(4,2+4,2-2,4) = 2160 (daN)
• Toiture
Calculer p1mII Charge répartie due au poids propre du plancher de la sênô
p1mII = pht k = 90.4,2.0,798 = 301,6 (daN/m)
Calculer PmIICharge concentrée due au poids propre du plancher de la sênô
PmII = 90.4,2.= 396,9 (daN)
Trang 9Figure 5: Schéma de charge deuxième d’exploitation
VI. Sucharge de vent.
Vinh est situe dans la zone III-B ⇒
La construction est contruite dans la village
⇒
Relief de la region BH=4,4+3,9 = 8,3 m < 40m
⇒
On considère seulement l’application de la charge statique du vent
La pression du vent : B
La dépression du vent :
Ou : :les coefficient aérodynamique de la surpression et de la dépression
:La pression cinétique nominale dépendant des zones géographique
K : la coefficient qui tient compte du changêmnt de suivant la hauteur
Trang 10• Charge du vent appliquée sur le paraquet est transmise à charge concentrée appliquée sur
Partie III : Efforts dans le portique
I. Sections et Convention de signes
1 Sections
On calcule les efforts pour les sections dans le portique de dimensions comme l’indique la figure ci-dessous en utilisant le logiciel SAP 2000
Trang 11• Pour les poteaux : L’effort normal N est négatif quand le poteau est en compression Le moment M est positif quand il tend les fibres gauches.
II Digrammes des efforts et combinaison des efforts
Trang 14Tableau de la combinaison des efforts des poteaux
Trang 16Tableau de la combinaison des efforts des poutres
Trang 18Parti IV :Dimensionnement du portique
I Dimensionnement des poutres tranversales
Choisir les matériaux :
Acier AII : Rs = Rsc =2800 daN/cm2
Béton de marque B20: Rb=115 daN/cm2 ; Rbt=9daN/cm2
En consultant les tableaux pré-établi avec γb2 = 1.0 , on a:
(a) Calcul des armatures longitudinales de la poutre 5
L’effort plus dangereux pour la poutre:
On a : MA = MB = -14171,4 daNm
Travée AB: MAB= 1453,6 daNm
- L’armature de l’appui ( moment négatif)
La table se trouve dans la zone de traction, on peut calculer comme la section rectangulaire :
- L’armature de la travée AB ( moment positif)
La section subi un moment positif, on la considère donc comme une section en T
Trang 19µ = = = 0,06% < µmin = 0,1% (Poutre) →choix As = 0,1%.22.65 = 1,43cm2
(b) Calcul des armatures longitudinales de la poutre 4 et 6
L’effort plus dangereux pour la poutre:
1.2 1 Poutre de Deuxième étage
(a) Calcul des armatures longitudinales de la poutre 2
L’effort plus dangereux pour la poutre:
On a : MA = MB = -23796,1 daNm
Travée AB: MAB = 11571,6 daNm
- L’armature de l’appui ( moment négatif)
La table se trouve dans la zone de traction, on peut calculer comme la section rectangulaire :
- L’armature de la travée AB ( moment positif)
La section subi un moment positif, on la considère donc comme une section en T
Trang 20Vérifier l’armature :
µ = = = 0,45% > µmin = 0,1% (Poutre)
(b) Calcul des armatures longitudinales de la poutre 1 et 3
L’effort plus dangereux pour la poutre:
• Choix et dispositon des armatures
On choisit la couverture supérieure de 4cm et la couverture inférieure de 3cm
Choix()
Trang 212.Calcul et disposition des étriers de la poutre :
2.1 Calcul des armatures tranversales de la poutre numéro 2 et 5
o L’effort de cisaillement le plus maximal:
Q = 18246,5 daN
o Choisir les étriers φ8 ; n=2
acier AI : Rsw=1750 daN/cm2 , Es=2,1.105 MPa
Il faut calculer la distance entre les étriers
o Calcul de la distance entre les étriers:
+ On a :
Trang 22: qsw = = = 5,0 daN/cm
=59,40 (daN/cm) pour calculer les armatures tranversales
+ Choix des étriers Φ8,2 branches (n=2)
Donc,cette poutre est suffisante de subir la contrante comprimée principale
• Armature traversal au milieur de la poutre
On choit φ8 ; n = 2 avec la distance s = min( 3h/4;500 ) = min (525 ;500) = 500 mm
Choix φ8a500
2.2 Calcul des armatures tranversales de la poutre numéro 1,3,4,6
o L’effort de cisaillement le plus maximal:
Q = 8379,4 daN
o Choisir les étriers φ8 ; n=2
acier AI : Rsw=1750 daN/cm2 , Es=2,1.105 MPa
o Classe du béton B20 :
Trang 232 2 4
Il faut calculer la distance entre les étriers
o Calcul de la distance entre les étriers:
=59,40 (daN/cm) pour calculer les armatures tranversales
+ Choix des étriers Φ8,2 branches (n=2)
Trang 24Donc,cette poutre est suffisante de subir la contrante comprimée principale
• Armature traversal au milieur de la poutre
On choit φ8 ; n = 2 avec la distance s = min( 3h/4;500 ) = min (375 ;500) = 300 mmChoix φ8a300
II.Dimensionnement des poteaux
- l’excentricité additionnelle :
=> e
a
= 1,17 cmL’effort interne et l’excentricité du poteau numéro 1 et 3
Signe dans
le tableau de
combinaison Caractère
M(daNm)
N( daN) e
Trang 25Avec Mdh = 131,77 daN/m ; Ndh = 45643,65 daN
On a : M max ≈ M min →choix A s = A s ’
b Calcul de l’armature pour la couple de l’effort interne 1 (1-9):
Mmax = 8935,1 daNm = 893510 daN.cm
• Vérification; µ= µ’= 100% = 1,2 % → µtmin< µt = 2,4% < µtmax (satisfaite)
c Calcul de l’armature pour la couple de l’effort interne 2(1-14):
M = 7924,6daNm = 792460 daN.cm
Nmax = 62405,5 daN
L’effort axial critique:
Trang 26• Vérification; µ= µ’= 100% = 1,7% → µtmin< µt = 3,4% < µtmax (satisfaite)
d Calcul de l’armature pour la couple de l’effort interne 3(1-13):
Trang 28- l’excentricité additionnelle :
=> e
a
= 1 cmL’effort interne et l’excentricité du poteau numéro 2 et 4
Avec Mdh = 318,63 daN/m ; Ndh = 19157,83 daN
On a M max ≈ M min → choix A s = A s ’
b Calcul de l’armature pour la couple de l’effort interne 1 (1-12):
Mmax = 4225,4 daNm =422540 daN.cm
Trang 29• Vérification; µ= µ’= 100% = 0,49% → µtmin< µt = 0,98% < µtmax (satisfaite)
c Calcul de l’armature pour la couple de l’effort interne 2(1-14):
Trang 313 Calcul des étriers de la poteau.
Calcul des étriers
Φ = max( 5mm ; dmax/4) = max (5 ; 6,25) = 6,25 mm → Choisir φ8 AI
- Dans la partie relié des armatures longitudinal :