BÁO CÁO THIẾT KẾ SÀN DỰ ỨNG LỰC SÀN TẦNG 2 (TRỤC I-L4b-12a), TT hội nghị tỉnh Trà Vinh

II- Tính hiệu quả của phương án: 1- Tính hiệu quả của hệ kết cấu: Một hệ kết cấu được coi là có hiệu quả cao nếu nó có khả năng chịu tải, điều kiện biến dạng theo yêu cầu với một chi phí

Trang 1

BÁO CÁO THIẾT KẾ SÀN DỰ ỨNG LỰC

SÀN TẦNG 2 (TRỤC I-L/4b-12a)

 Nội Dung báo cáo Sàn tầng 2 (dày 200mm)

I Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu công trình.

II Tính hiệu quả của công trình.

III Input Data (Số liệu đầu vào).

IV Checking Deflection (Kiểm tra độ võng).

V Checking stress at Transfer State (Kiểm tra ứng suất ở thời điểm khi kéo cáp t = 0 ).

VI Checking stress at SLS State (Kiểm tra ở trạng thái sử dụng t = ).

VII Checking at ULS State (Tính Toán ở trạng thái giới hạn).

VIII Checking Shear for Beam (Kiểm tra lực cắt của dầm).

IX Checking Punching Shear (Kiểm tra điều kiện chống thủng).

Trang 2

I Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu công trình:

1- Các qui phạm và tiêu chuẩn thiết kế:

Các quy phạm và tiêu chuẩn được áp dụng trong thiết kế cơ sở và thiết kế kỹ thuật:

Tiêu chuẩn BS 8110-1997 Part 1 & 2 TCVN 2737-1995, Tải trọng và tác động Tiêu chuẩn thiết kế

2- Chương trình phần mềm:

Những chương trình phần mềm vi tính sau đây sẽ được sử dụng cho phân tích và thiết kế kết cấu CUBUS-5 Phân tích kết cấu sàn dự ứng lực

ETABS Phân tích kết cấu khung không gian Bảng tính Excel

3- Tài liệu tham khảo:

- PT Floor - Concrete Society Technical Report

- Design of PT – University of New South Wales_Australia

- VSL Manual Post Tension

Trang 3

II- Tính hiệu quả của phương án:

1- Tính hiệu quả của hệ kết cấu:

Một hệ kết cấu được coi là có hiệu quả cao nếu nó có khả năng chịu tải, điều kiện biến dạng theo yêu cầu với một chi phí vật liệu thấp nhất Hiệu quả đó phụ thuộc vào những điều kiện sau:

+ Nhịp của kết cấu + Chiều cao cho phép của các cấu kiện chịu lực + Cường độ tải trọng tác dụng

+ Các trường hợp tải trọng và hệ số tải trọng.

2- Tính khả thi và tiến độ thi công:

Hệ kết cấu được lựa chọn phải đảm bảo tính khả thi trong thi công và phù hợp với những công nghệ hiện có Bên cạnh đó một giải pháp kết cấu đơn giản, mức độ điển hình hoá cao, sử dụng công nghệ và vật liệu sẵn có cũng mang lại hiệu quả kinh tế cao thông qua tiết kiệm chi phí vật liệu và rút ngắn thời gian thi công công trình.

3- Hiệu quả kinh tế:

Ngoài tất cả các chỉ tiêu về mặt kỹ thuật ở trên thì chỉ tiêu cuối cùng để lựa chọn phương án kết cấu là hiệu quả kinh tế Hiệu quả kinh tế không chỉ ở giai đoạn xây dựng công trình (đầu tư ngắn hạn) mà còn phải đề cập đến giai đoạn bảo trì công trình trong quá trình khai thác (đầu tư dài hạn) Cần chú ý là hiệu quả kinh tế không chỉ là tiết kiệm chi phí vật liệu mà một điều không kém phần quan trọng là rút ngắn thời gian thi công Trong nhiều trường hợp, việc rút ngắn thời gian thi công đem lại hiệu quả cao hơn ngay cả khi chấp nhận một chi phí vật liệu lớn hơn.

Trang 4

III- Input Data – Số liệu đầu vào:

1- Data of Post-tensioning Slab ( số liệu của sàn DUL).

- Thickness (chiều dày): d = 210mm.

- Concrete Grade (cấp độ bền bêtông): fcu = 30 Mpa.

- Steel Grade (mác thép) : fst = 390Mpa.

- Strand Grade (mác cáp): ASTM, 0.5’, A416, Grade 270.

- Stress Force per strand ( Lực kéo cho 1 sợi ): F = 146.9kN.

- Friction factor : m = 0.3

- Wobble factor : k = 0.004

2- Loading Cases ( Các trường hợp Tải):

- SelfWeight (Tải trọng bản thân): 25.0kN/m3 (SW)

- Superimpose Dead Load (Tải H.Thiện): 2.0 kN/m2 (SDL)

DOWNSTANDING

Trang 5

Geometry Slab Materials

Überzug

_

COLUMNS - Table 1: FE-Model

_

COLUMNS - Table 2: Structure

Trang 7

R1 a=10.0 m/s 2

Superimposef Dead Load:

L72

L73

L74

L75 L76 L77 L78

L57

L63 L64 L65 L66 L67 L68

L26L27L28L29L30L31L33 L35L36L37L38L39L40L42L44

L3

L19

L62 L87

L90

F1 p=-2.000 kN/m 2

L8

L10 L11

L12L13 L14

L17 L18 L20 L21 L93

L94 L95

L45

L46

L47L48 L49

L50 L51

L97 L98 L99

L100 L102

L106

L83 L84

L85 L86

P1 FZ=-21.300 kN

P2 FZ=-21.300 kN

Live Load:

L3 FZ= -27.000 kN/m

FZ =-21.600 kN tot

L4 FZ= -27.000 kN/m

FZ =-21.600 kNtot

F1 p=-3.000 kN/m 2

L1 FZ= -27.000 kN/m

FZ =-21.600 kN tot

L2 FZ= -27.000 kN/m

FZ =-21.600 kNtotL5

L6

L7

L8 L9

p =61.098 kN

2 tot

P1 FZ=-10.650 kN

P2 FZ=-10.650 kN

Trang 9

IV- Checking Deflection (Kiểm tra độ võng):

Chuyển vị được tính toán dựa trên BS 8110 Part 1: 1997, sec.3.4.6 :

a = a1- a2+ a3- a5

Trong đó:

a1: độ võng tức thời ( ứng với tổ hợp tải SW+ SDL+0.82PT+LL)

a2: độ võng thường xuyên ( ứng với tổ hợp tải SW+ SDL+0.82PT+0.25LL )

a3:độ võng của sàn sau 50 năm có kể đến từ biến của bê tông ( ứng với tổ hợp tải SW+ SDL+0.82PT+0.25LL)

a5: độ võng tại thời điểm chưa có tải hoàn thiện ( ứng với tổ hợp tải SW+0.82PT)

Modun đàn hồi của bê tông B30 tại thời điểm sau 28 ngày:

Những chuyển vị xảy ra tại thời điểm SLS (t = ) và tuân theo điều kiện sau:

a =< 20mm , (a1-a2+a3)=< Lnhịp/250 và a<=L/350

-10.83

0.37

-10.98

0.23 0.24

-5.00 -11.16

0.25

0.12

-9.25 -5.36

0.00

0.35

0.16 0.36

Trang 10

0.23 0.24

0.24

-10.00 -13.55

0.55

-8.48 -12.66

0.35 0.35

-9.98 -5.00 -14.02

-3.29 -1.00

-2.16

-1.00 -2.47

-1.00 -2.76

0.17

-1.00

0.31

-3.33 -2.00

Trang 11

V- Checking stress at Transfer State (Kiểm tra ứng suất tại thời điểm kéo cáp):

Tại thời điểm Transfer ta có các trường hợp tải như sau: SW và PT.

Dựa vào cấp độ bền bê tông, fcui = 25MPa, ứng suất ở thời điểm này được giới hạn như sau:

 Ứng suất kéo không vượt quá: 1.8 MPa ( 0.36x(fcut )^0.5 ( Mục 4.3.5.2.b BS8110 trang 103)

 Ứng suất nén không vượt quá: -10 MPa ( 0.4fcut : mục 4.3.5.1 BS8110 trang 103)

Nếu ứng suất kéo vượt quá giới hạn trên thì tại tiết diện phải được tăng cường thép chịu kéo theo BS8110-part 1.

Reinforcement cross sections, tranfer/AP1, Beam section: S20 (20.43 , 6.40 - 51.13 , 6.40 )

Factor for normal force due to prestressing = 1.00, Beam width 5.70

PG1[1.00],PG2[1.00]: PT treated as resistance, constraint factor= 1.00

Trang 13

Reinforcement cross sections, tranfer/AP1, Beam section: S38 (35.78 , -2.36 - 35.78 , 12.50 )

Trang 15

Trang 16

Trang 18

VI- Checking stress at SLS State (Kiểm tra ứng suất tại thời điểm SLS):

Tại thời điểm SLS có các trường hợp tải như sau: SW, SDL, LL, WL và PT

Dựa vào cấp độ bền bê tông, fcu = 30MPa (khối lập phương) sau 28 ngày tuổi:

 Ứng suất kéo không vượt quá: 4.62 MPa ( nội suy trong bảng 4.2 ứng với kết cấu loại 3 và vết nứt =0.2mm sau đó nhân với hệ số nội suy được trong bảng 4.3 BS8110 trang 103)

 Ứng suất nén không vượt quá: -12 MPa ( 0.4fcu mục 4.3.5.1 BS8110 trang 103)

Nếu ứng suất kéo vượt quá giới hạn trên thì tại tiết diện đó được tăng cường thép chịu kéo theo BS8110-part 1.

Reinforcement cross sections, SLS/AP1, Beam section: S20 (20.43 , 6.40 - 51.13 , 6.40 )

Trang 20

Reinforcement cross sections, SLS/AP1, Beam section: S38 (35.78 , -2.36 - 35.78 , 12.50 )

Trang 22

Trang 23

Distance Md min Md max Mp min Mp max -P*e Ast Asb

Trang 25

VII- Checking at ULS State (Tính Toán với trạng thái giới han)

Tại thời điểm ULS có các trường hợp tải như sau: SW, SDL, LL, WL và PT Với hệ số vượt tải dành cho tĩnh tải là 1,4 và hoạt tải là 1,6 Tại thời điểm này ta có nội lực lớn nhất để kiểm tra khả năng chịu lực cho cấu kiện DUL

Reinforcement cross sections, ULS-Final/AP2, Beam section: S20 (20.43 , 6.40 - 51.13 , 6.40 )

Trang 27

Reinforcement cross sections, ULS-Final/AP2, Beam section: S38 (35.78 , -2.36 - 35.78 , 12.50 )

Trang 29

Trang 32

IX- Checking Shear for Beam (Kieåm tra l ực cắt của dầm ):

Trang 34

Live load LL 3 [kN/m2 ]

Yield strength of shear

Shear stress of Veff v1 = Veff / (u.d) 1,337.50 [kN/m2]

Maximium shear stress [v]1 = 0.8x(fcu)1/2 4,381.78 [kN/m2]

Trang 35

Axial force due to pt P = nxpjxUTSx(1-ST)x(1- LT) 0.00 [kN]

Shear stress of Axial force vp = 0.6(P/(bv.d)).(Vh/M) 0.00 [kN/m2]

Trang 36

No of strand in bv

Axial force due to pt P = nxpjxUTSx(1-ST)x(1- LT) 0.00 [kN]

Shear stress of Axial force vp = 0.6(P/(bv.d)).(Vh/M) 0.00 [kN/m2]

Condition:

v3 = 379.37 < v' = 409.49 C3 : Shear RC not required

RC shear to be added for case 3:

As.add =

Định dạng
Số trang	36
Dung lượng	1,38 MB