Báo cáo kỹ thuật Đo bình đồ và thủy văn đoạn sạt lở trọng điểm Bạch Hạc

VlêT TRÌ - PHÚ THỌ Dựa vào Đề cương khối lượng công việc và dự toán Đề tài "Nghiên cứu dự bão phòng chống sạt lở bờ sông hệ thống sông Hồng, sông Thái Bình” được phê duyệt, Trung tâm Độ

BỘ NÔNG NCilllíil’ VẢ IMIẢT TKIHN NÔNG IHỎN

NGHIÊN CỨU Dự BÁO PHÒNG CHÔNG SẠT LỞ BỜ SỒNG HỔNG

ĐỂ TÀI "NGHIÊN CỨU D ự D A ư PHÒNC; c h ó n g s ạ t l ở

BỜ SÔNG HỆ THỐNG SÔNG H ổ N G , SÔNG THẢI HÌNH"

Báo cóo KỸ THUẬT : DO RÌNH Dồ vft THUV VĂN

ĐOẠN SỌT LỞ TRỌNG DlễM BẠCH HỌC - T.p VlêT TRÌ - PHÚ THỌ

Dựa vào Đề cương khối lượng công việc và dự toán Đề tài "Nghiên cứu

dự bão phòng chống sạt lở bờ sông hệ thống sông Hồng, sông Thái Bình” được phê duyệt, Trung tâm Động lực Sông - Viện K hoa học Thuỷ lợi đã tổ chức khảo sát nghiên cứu chế độ thuỷ động lực bùn cát đẫn đến nguyên nhân sạt lở bờ sông Hồng đoạn trọng điểm Bạch Hạc - Việt Trì Bao gồm đo bình

đồ khu vực sạt lở, 2 đợt trước và sau lũ năm 2000 Đo thuỷ văn tại các mặt cắl ngang trong khu vực sạt lở, iấy mẫu bùn cát trong đoạn sông, 2 đợt trước và trong lũ năm 2000 K ết quả như sau :

/ , = É*, + s Ị /» ] = 3 o V ĩ Bình sai từng đoạn theo phương pháp tuyến tính.

II K hống c h ế m ặt bầng :

1

1 Khu vực đo bình đồ hình dải, hẹp và dài Để khống chế m ặt bằng, bố trí lưới khống chế dang tuyến dẫn, với các điểm đường chuyền Tổng cộng có 21 điểm ( xem bảng 1 bảng thông kê toạ độ và độ cao).

2 Chiều dài cách lưới tuyến dẫn đo bằng máy kinh vĩ điện tử Đo 2 lần do đi

và đo về Sai số đều dưới hạn sai cho phép.

3 Góc bằng đỉnh lưới tuyến dẫn đo bằng máy kinh vĩ có độ chính xác cao

bờ, mái lở, mái s ụ t theo yêu cầu nghiên cứu.

2 Phần dưới nước : Phán dưới nước đo bằng m áy hổi âm Raytheon, giao hội với 2 m áy kinh vĩ trên bờ.

Đ o theo phương pháp : Định m ột số m ặt cắt ngang chuẩn khống chế Toàn bộ tuyến đo Đo bổ xung các điểm vùng giữa các m ặt cắt bằng máy hổi

âm và giao hội kép trên bờ.

K ết quả đo chi tiết bình đồ thể hiện trên 4 bản vẽ đánh số từ I đến 4.

IV K ết quả - Khối lượng :

Đ o 2 lần trước và sau 10 năm 2000 Khối lượng mỗi lần đo như sau :

- Đo dẫn cao độ : 10km.

- Đo khống chế m ặt bằng : 21 điểm đường chuyền.

- Đo bình đồ 1/1000 : 100 h a /lđ ợ t X 2 đợt = 200 ha.

2

Phần 2

ĐO ĐẠC THỦY VẪN - BÙN CÁT TRONG KHU v ự c SẠT LỞ

I Đo thuỷ văn - mạt cát ngang :

1 Vị trí các mặt cắt ngang thuỷ văn :

Dựa vào đặc điểm địa hình và chê độ thuỷ văn, thuỷ lực của đoạn sông,

bô trí đo đạc 5 mặt cắt thuỷ văn tại các vị trí tiêu biểu, phản ánh các tnrờng vận tốc và chê độ thuỷ động lực khác nhau của đoạn sông Cụ thể : các mặt cắt B H l, BH2, BH3, BH4, BH5 bố trí như B ảng!.

(Xem thuyết m inh chi tiết ở báo cáo đề m ục)

2 Thiết bị đ o :

Thiết bị khảo sát thuỷ văn, thuỷ lực bằng thiết bị M áy đo m ặt cắt dòng chảy bằng âm Doppler (ADCP) do nhà sản xuất RD Instrum ents (M ỹ) chè tạo Trung Tâm Nghiên Cứu Động Lực Sông Viện KHTL sử đụng m ột máy ADCP dải rộng có độ phân dải cao cho phép đo vận tốc dòng nước, độ sâu

3

đáy và sự chuyển động của thuyền so với đáy Đây là những thông tin cồn thiết để tính toán lưu lượng trực tiếp và chính xác Đồng thời cũng do cấu trúc dòng chảy và mặt cắt độ sâu đáy Ta cũng có thể đo chính xác kru lương một mặt cắt và lập lại chỉ m ất vài phút khi đi thuyền qua sông.

3 K ết qu ả đo đạc :

Sau khi sử lý sô liệu tiên máy, được các kết quả sau :

- B iểu trị số lưu tốc đ iể m trên các thuỷ trực của 5 mặt cắt.

- Bản vẽ trường phân bố vận tốc của 5 mặt cắt theo ADCP.

- Lưu lượng qua các m ặt cắt từ kết quả đo ADCP.

II Đo lưu tốc sát b ờ :

1 Dựa vào tính chất và mức độ sạt lở dọc tuyến bờ xác định 10 vị trí đo lưu tốc sát bờ Ký hiệu từ VBBHI đến V BB H 10 như ở bảng 2.

Bảng 2 Vị trí đo vận tốc ven bờ.

(Xem thuyết minh chi tiết ở báo cáo đề m ục)

2 Tại từng vị trí, điểm đo thuỷ trực cách bờ từ 8 - 12 mét, tuỳ theo mức độ sạt

lở và mái đốc của bờ tại từng vị trí.

4

3 Dùng m áy đo m ặt cắt dòng chảy Doppler (ADCP) đo 10 thuỷ trực sát bờ lở

Sử lý số liệu trên máy được kết quả thành phần Vx, Vy, v t của từng llitiý trực.

III Lấy mẫu bùn cát và thí nghiệm :

I Để xác định nguyên nhân sạt lở và dự báo sạt lở, đã tiến hành lấy 12 mẫu cát tạo thành bờ tại 3 vị trí (xem bảng 3 );

Hảng 3 Vị trí lấy mẫu bùn cát tháng 4 năm 2000

Lấy m ẫu 12 bùn cát đáy và lơ lửng tại 3 vị trí (xem bảng 4).

Bảng 1.4 VỊ trí lấy mẫu đất bờ sông.

KẾT LUẬN

Việc đo đạc bình đổ khu vực sạt lở bờ và đo đạc thuỷ văn, bùn cát trong doạn sông Hổng khu vực Bạch Hạc-Việt Trì đã được thực hiện 2 lổn trước và sau lũ năm 2000 theo đúng đề cương được duyệt; theo đúng quy trình, quy phạm đo đạc hiện hành Kết quả đo đạc đáng tin cậy, có thể đưa tài liệu vào

sử dụng.

Ngày tháng năm 2 0 0 J.

Chủ trì đề mục

KS Phạm Đình

BẢNG 1: THỐNG KÊ TOẠ ĐỘ VÀ CAO ĐỘ

12.501 16.112

- - - - - ;—

"

- - - - - - - - - -

-, T " - -rr~— •

PHỤ LỤC KCT QUIỈ KHẢO SfiT THUV VĂN

MẠT CÁT ĐO ĐẠC TI1UỶ VÁN

Bạcli hạc - Vi ệt Trì

ĐỢT 28/4/2000

1

2

- - —

5

6

BÀNG GHI KẾT QUÀ ĐO VẬN T ố c CÁC m MẶT CÁ• t ĐOẠN SÔNG NGHIÊN cứ u DOT 28/2/2000

44

0 8

3 394

4 003

0 3

11

1434

0 5

3 914

4 1

5 2

8 9

3 8

4 9

0 9 34 345094 63 456704

35 66

4 2 14 74

06

8 7 22 31 76

93

2 6 81 14

7 2

7 0 43

3 7 81 93

66 02 50 38 33

33

6 1 36

8 7

8 5

97

8 0 26 22 04

22 13

2 5

7 7 24

OB

88 11

3 2

3 9

7 0

48 00

50 53 29 98 12

71 22 23 04 15

20 95 62

8 9 10

36 99 15 48 15

36 92 95 79 01

69

4 2

35 35

1 9

58 42 28 13 25

63

1 954

2 514

9 3

5 5

0 63494

9 5

77

68 10 51 86 00

2 9

6 031

5 0

3 4

7 4

9 494

7 6

74 87

0 9

0 4

13 04

2 5

21 02

73

8 0

4 198

1 734

2 624

5 513

3 624

4 0

20

02 02 21

9 2

4 032

4 4

1 3

1 9

0 804

5 6

3 9

5 5

5 201

88 88

93 16

22

1 0 106372

7 2

11 11

5 6

3 8

2 52424

94

0 5

1 5

71 71

9 7

4 8

4 8

86 86

6 956

3 7

3 7

7 4

4 8

Ten Mat c a t : BHAC019R 000

Qui u o c :+ Vx : Van t o e huong Dong ( + ) , Tay ( - )

Xem Huong Th u y e n c h a y t r o n g / S h - i p T r a c k / c u a / P l a y B a c k / 1- ^

82

0 2

89 0566

66

98 89 05 74 57 18 93 46 85 90 13 12 09 95 32 27

22

24 70

8 7 89 14 14 55 57

0 2

45 44 35

2 2

58 05 97 24 58 34 47 28

1 2

12

51 38 59 58 58

21

95 49 93 83

11

05 72 87 25 41

66

05 34 38 04 79 59 83 18 27 95 89 85 31 28 84 98 50 16 56 61 06 08 03

76

05 07 50

14 17 15 08 81 73

01 11 12

65 50 14 78 05 82

97

04 25

00 01

74

19

43 30 89

0 8

72 76 82

02

64 24 59 37 67 80 14 18

37

12 10

98

2 5 48 05 50 65 46 28 35 24

02

96 59 30 99 75 95 57 13 56 43

4 7 26 56 09

20

80

M

3 8 23

2 7 29 58 55

00

59

82

24 04 49 25 62

22

04 54 16

22

55 33 44 56

00 82

63 34 98 17 79 13 93 63

68

03

10

33 37 08 08 15 27 77 96 35 07 59 98 69

] 2

14 37 60

13 64

07

71 71

27

46

10

69 69

12 10

40

63

88

30 80 14 08 16 98

01

05 32 40

21 11

57 06 30 14 97 48

88 00

46 34 06

17

24 57 92

12

81

01

68 02

15 93 96 76 67

50

12 11

75 44 97 92

10 10

15

88

36 47 19 35

2 7 29 14 09 72 65 78 60 61 84

21

42 58 17 71 94 80 59

19

85 73 82 52 59 47 36

10

53 49 41 49 49 06

01 02 20

87 16 16 37 32 75 06 23 40 33 18

22

23 50 37 67 91 78 14

88

33 03

20

99 92 82

69

08 17 51 45 54 97 63

4 2

41 16 28 52 37 35 95 16 16

68

97 79 59 59 74 74 91 64 04 63 63 19 70 56 76 76 04 55 55 42 42

68

28 14

5 - 2 8 / 4 / 2 0 0 0

n Mat c a t : BHAC020R 0 0 0

i u o c : 4- Vx : Van t o e huong Done} ( + ) , Tay ( - )

15 84 34 23 71 71 76 46 70 35 35 65 17 70 24 24

34

09

10

56 56 82 63 32 60 60 62 54

86 12 11

50 40 29 26 26

66 '76

59

88 88

38

66 66

16 80 75

12 12

55 26 92

01 01

69

12 12

58 58

22

35 49 67 67

86

23 15 34 34 81 64

22 12 12

73 09

21 20

88 88

31 45 25 72 72

10

93 93 07 59 39 31 31 03

10 10

30 74 06 75 75

88

28 33 26 26 70 40 08 57 57 25 14 26 89 89 57 79 06 80 80 69 46

22

53 53 25 42 29 87 87 45

00

17

8 7

86 11

39 39 28 94 96 15 15 79 56 26 44 44 99 61 35

86 86

65 76 38 34 34 71

86 22

94 94 06 85 04

12 12

82 89

20

04

96

02

08 08 59 26 03 18 18 99 32 32

02 02

64 52

11

32 32 76

10

07 07

00

30

21

0 7 07 41

25 25 25 74

14

19 19

00

92

22 86 86 22

67

17

77 77 61 89 22 34 34 83 44 09

86 86

79

58 06

12 12

18

86 01

09 09 91 72 31

11 14

14

9 9

81

11 31 31 37

17

17 64 64 85

97

15 47 47 04 00

12

73 73 98 12

17

50 50

00

65 05 56 56

02

15

02

84 84 57 64 38 90 90

71

67 17 95 95 59

24 51 05

1 9

19

94 89 02 10

10

29 07 22

12

12 09 88 05 62 62 91 87

16

64 64 65 61 44 83 83

2 1

88

05

88 88

84

15 18

46 46

8 0

73 00

6 7

93 83

66

8 3 55 93 77

02

29

94 83

66 66

69 11 35 09

20

50 79 04 78

9 2

83 23

12 12

91 91

47 49 54 27 27 08 83 31 56 56

02

64 49

11

1 1

18 18 00 23 23 01 96 58

7 9 75 75 20

2 0

80 88 88 89 92 39 62 62 91 02 48 45 45 98 91 10 61 61

87

83

16

13 13 23 31 36

87 87

35 48 68 44 44 09 81 95 90 90 83 25 23 79 79

41 41

05 05 83 86 86 58

81 94 71 70 76 76 60 60 60 83 83 97 55 08 38 38 68 43 51 48 48 73 62 62 '7 9

7 9 44

73

07 79 66 34

75

75 23 57 04

21

21 82 45 41 54 54 24 04 11

74 57 21 21 34 69 86 69 69 06 85 35 55 55 22 94 66 34 01 89 83 89 86 86 86 01 01 47 47 86 08 89 61 61 51 26

96

46 46 09 68 08 85 85 60 77 48

7 7 61 31 69 69 34 17 53 72 72 85 90 86 89 89 68 68 75 22 55 10 10 19 95 55 97 97 97 27 28 64 64 05 46 11 08 95 73 08 10

2 7 83 83 19 19

89 22 22 94 79

79

63 62 65 65 65 77

7 3 49 49 49 75 83 51 32 32 55 46 69 20 74 33 14 28 56 56 18 22 70 56 56 48 58 76 16 16 50

BÂNG GHI KẾT QUẢ ĐO VẬN T ố c CÁC M Ặ T CĂT DOẠN SÔNG NGHIÊN c ứ u ĐỢT 1 / 8 / 2 0 0 0

Mill cái: HhncluOllR

Day

7 1.02 Mat

0.211

0.611 0.811

Day

8 1.23 Mat

0.211

0.611 0.811

Day

9 1.48 Mai

0.211

0.611 0.811 Day

10 1.69 Mat

0.21!

0.6! I 0.811

0.0 0

0 0.12 -0.02 0.12 0.3 0.12 -0.02 0 1 2 0.91 0.12 -0.02 0.12 1.22 0.12 -0 0 2 0.12 1.52 0.12 -0 0 2 0.12

0.00

0 -0.11 -0.04 0.12 0.32 -0.11 -0.04 0.12 0.95 -0.1! -0.04 0.12 1.27 -0.11 -0.04 0.12 1.59 -0.11 -0.04 0.12

0.00

0 -0.13 0.18 0.22 0.33 -0.13 0.18 0.22 0.98 -0.13 0.18 0.22 1.3 -0.2 -0.18 0.27 1.63 -0.27 -0.51 0.58

0.00

0.34 0.33 0.07 0.34 1.02 0 3 3 0.07 0.34 1.36 0.33 0.07 0.34

1 7 0.33 0.07 0.34

0.00

0.35 0.1 0.08 0.13 1.06 0.08 0.08 0.11 1.41 -0.38 0.15 0.41 1.76 -0.55 0.17 0.58

0.(K)

0 99.99 99.99 141.41 0.37 99.99 99.99 141.41

111 99.99 99.99 141.41 1.48 99.99 99.99 141.41 1.85 99.99 99.99 141.41

0.00

0 -0.1 0.15 0.18 0.38 -0.1 0.15 0.18 1.14 -0.1 0.15 0.18 1.52 -0.1 0.15 0.18 1.9 -0.1 0.15 0.18

0.00

0 0.47 -0.03 0.47 0.39 0 4 7 -0.03 0 4 7 1.17 0.38 -0.61 0.72

Vtb(m/s) 141.41

0 5 8 -0.83 1.0!

0.46 -0.78 0 9 ! 0.46 -0.78 0 9 !

0 0 0 0.72 -0.69 1.00 0.89 0.43 -0.5 0.66

0.11 -1.25 1.25 0.08 -0.8 0 8 0 -0.48 -0.31 0.57

0 00 0.74 -0.85 1.13 1.02 0.13 -1.18 1.19

0.82 -0.99 1.29 0.3 -0.26 0 40

0.00 0.71 -1.02 1.24 1.02 0.87 -0.76 1.16

0.53 -0.78 0.94 0.61 -0.44 0.75 0.96 -0.72 1.20

0 00 0.35 -0.99 1.05 0.82 0.62 -1.08 1.25

0.3 -0 7 6 0.82

0.43 -0.6 0.74

0 00 1.87 -0.96 2 10 1.28 0.71 -0.8 1.07

0.26 -1.2 1.23 -0.02 -1.15 1.15 -1.04 -1 0 6 1.48

Page 3 o f 20

34 40.02 Mat 0 0.83 -1.01

0.00 1.3!

44 69.2 Mat 0 0.49 -0.79 0.93

0.211 2.37 0.48 -0.88 1.00 0.611 7.12 0.37 -0.75 0.84 0.8II 9.5 0 6 6 -0.74 0.99 Day 1 1 87 0.2 -0.11 0.23

0.6H 7.56 0.95 -0.72 1.19 0.8H 10.08 0.25 -0.57 0.62

D ay 12.6 -0.22 -0.75 0.78

0.00

63 124.83 Mat 0 0.45 -0.56 0.72

0.2II 2.52 0 39 -1.31 1.37 0.61 Ỉ 7.56 0.83 -1.03 1.32 0.811 10.08 0.55 -0.86 1.02

99 248.72 Mat 0 0 1 7 - M l 1.12

0.21! 2.23 1.1 -1.76 2.08 0.61! 6.68 0.79 -0.63 1.01

!)ny 11.14 -0.05 -0.63 0.63

0 00 10! 256.22 Mat 0 0.59 -1.24 1.37

0.211 2.13 0.63 -1.24 1.39 0.6! Ỉ 6.4 0.68 -1.0! 1.22

0.00

110 291.57 Mnt 0 1.2 - Í 03 1 58 1.17

0.21! 2.1 1 0.92 -1.26 1.56 0.61 Ĩ 6.34 0.65 -0.7 0.96 O.RII 8.46 0.45 -0.54 0.70

0.00

0.211 2.04 0.53 -0.92 1.06 0.611 6 13 0.76 -1.04 1.29 0.81! 8.18 0.63 -0.55 0.84 Day 10.22 -0.01 -0.26 0.26

0.00

0.211 1.95 0.58 -0.57 0.81

Page 12 of 20

0.611 0.811 Day

122 334.13 Mat

0 2 !!

0.611 0.811 Day

123 337.52 Mat

0 2 !!

0.611 0.811 Day

124 340.86 Mat

0 2 !!

0.6! I 0.811 Day

125 344.22 Mat

0.211

0.611 0.811 Day

0 0.36 1.94 0.68 5.83 0 4 ! 7.78 0.02 9.72 0.22

0 0.96 1.79 0.73

7.15 0.33 R.94 0.51

0 1.12 1.86 0.55 5.57 0.07

7 43 0.67 9.29 0.48

0 0.64 1.82 0.78

5 4 7 0 6 ! 7.3 0.42 9.12 -0.24

0 0.68 1.82 0.44 5.45 0.23 7.27 0.31 9.09 0.33

0 0.39 1.78 0.63 5.33 0.65 7.1 0.69 8.88 0.65

0 0.98

5.14 0.43 6.85 0.67 8.56 0.68

0 0.57 1.75 0.68 5.24 0.62 6.99 0.42 8.74 0.44

0 0.78 1.71 0.53 5.12 0.58

-1.33 1.42 -0.83 0.97 -0.68 0.93

0.00 -1.05 M l -1.18 1.36 -0.45 0.61 -0.63 0.63 -0.35 0.4!

0.00 -0.82 1.26 -0.94 1.19 -0.88 1.17 -0.62 0.70 0.18 0.54

0 00 -0.99 1.49 -0.94 1.09 -0.83 0.83 -0.79 1.04 -0.59 0.76

0.00 -1.01 1.20 -0.75 1.08 -0.86 1.05 -0.9 0.99 -0.09 0.26

0.00 -0.54 0.87 -0.62 0.76 0.7 0.74 -1.08 1.12 -1.15 1.20

0.00 -1.05 1.12 -1.12 1.29 -0.73 0.98 0.7 0.98 -0.27 0.70

O.(X) -0.36 I 04 -0.94 1 37 -0.68 0.80 -0.78 1.03 -0.02 0.Ố8

0.00 -0.68 0.89 -0.25 0.72 -0.96 1 14 -0.33 0.53 -0.3 0.53

0.00 -1.39 1.59 -1.01 1.14 -1.02 1.17

0.00 370.55 Mai 0 0.98 -1.38 1.69

0.21! 1.59 0.32 -0.82 0.88 0.611 4.78 0.78 -1.04 1.30

0.00 Ỉ4I 394.85 Mat 0 0.39 -1.41 1 46

0 6 !! 4.61 0.35 -I 1 06 0.811 6.14 0 6 6 -0.74 0.99

149 41R 84 Mnt 0

0.211 1.46 0.611 4.39 0.811 5.85

150 421.87 Mai 0

0.2!! 1.44 0.61! 4.31 0.811 5.75

I.SI 424.% Mat 0

0.211 1.43 0.6! I 4.3 0.811 5.74

154 434.01 Mai 0

0.21 Ĩ I 44 0.61! 4.33 0.81! 5 77

155 437.02 Mnt 0

0.211 1.44 0.6! 1 4.31 0-811 5.74

156 440.03 Mnt 0

0.2! I 1.43 0.61 Ĩ 4.3 0.81! 5.73

157 443.04 Mat 0

0.2! 1 1.42 0.611 4.25

0 8 !! 5.66

1.01 -0.83

0.00 1.31 1.28 0.98 -0.96 1.37

0.96 - 1.06 1.43 0.75 -0.51 0.91 0.94 -0.88 1.29

0.63 -1.07

0.00 1.24 0.91 0.82 - I I I 1.38

0.46 -0.81 0.93 0.16 -0.27 0.31 0.16 -0.2 0.26

0.68 -0.68

0.00 0.96 1.08 0.88 -0.44 0.98

0.76 -0.91 1.19 0.96 -0.67 1.17

0 57 -0.8 0.98

0.14 0 0 !

0.00 0.14 0.62

0.R9 -0.92 1.28 0.46 -0.14 0.48 0.16 -0.21 0 2 6

0.91 -0.7

O.(X) 1.15 0.98

158 446.1 Mat 0 0.76 -0.57 0.95

0.2!! 1.4 0.72 -0.94 1.18 0.61! 4.21 0.73 -0.98 1.22

().()()

160 452.04 Mnl 0 0.16 -0.44 0.47

0.211 1.43 0.08 -0.4 0.41 0.6! I 4.28 0.27 -0.46 0.53 O.RII 5.71 0.25 -0.8 0.84

0.00

0.211 1.4 0.91 -0.44 1.01 0.61! 4.2 0.8! -0.78 1.12 0.8 !! 5.6 0.42 -0.6 0.73 Dny 7 0 19 -0.06 0 2 0

0 00

0.2! I 1.4 0.76 -1.04 1.29 0.611 4.21 0.57 >0.65 0.R6 0.8ỈI 5.6 2 0.33 -0.59 0.68

0.00

163 460.98 Mat 0 0.25 -0.44 0 5 !

0.21! 1.39 0.35 -0.7 0.78 0.61! 4.17 0.26 -0.58 0.64 0.81! 5.56 0.56 -0.7 0.90

1 Jay 6.95 0.04 -0.12 0.13

0.0()

f 64 464.05 Mat 0 0.15 -0.75 0.76

0.211 1.38 0.35 -0.89 0.96 0.611 4.15 0 2 3 -0.48 0.53 0.811 5.53 0.36 -0.33 0.49

0.00

165 467.14 Mai 0 0.7 -1.04 1.25

0.211 1.43 0.93 -0.92 1.31 0.61! 4.28 0.72 - I I I 1.32 0.8!! 5.71 0.15 -0.48 0.50

Ĩ Jay 7.14 -0.08 -0.39 0.40

0.00

166 470.15 Mnl 0 0.92 - 1.07 1 41

0.21! 1.4! 0.74 -0.63 0.97 0.6!! 4.24 0 64 -I 28 1.43 O.RI! 5.65 0.53 -0.64 0.83