ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẦU BÊ TÔNG THIẾT KẾ CẦU DẦM T CĂNG SAU

- Sơ đồ tính của thanh lan can là một dầm liên tục trên gối là các trụ lancan.. - Để đơn giãn trong tính toán, cho phép ta tính thanh lan can như một dầm đơn giãn tựa trên gối là hai trụ

 Chiều dài nhịp tính toán: Ltt = 31m.

 Bề rộng mặt cầu: B=8m

 Lề người đi: 21.4mm

 Chiều rộng phần lan can: 2x0.25m

 Khổ cầu: K = 8+21.4m+20.25=11.3m

 Loại thiết diện dầm chính: T căng sau

 Bêtông Cấp 4m0

 Tải trọng thiết kế: HL93, Png=300 kg/m2

 Quy trình thiết kế: 22TCN 272-05

II MẶT CẮT NGANG CẦU:

- Số dầm chính: 7 dầm

- Khoảng cách giữa các dầm chính: d = 1.7m

- Chiều dày bản: 20 cm

- Lan can, tay vịn bằng ống sắt tráng kẽm

- Oáng thoát nước bằng ống thép 100

III SƠ BỘ CHỌN CỐT THÉP - BÊ TÔNG CHO CÁC BỘ PHẬN:

1 Bản mặt cầu :

 Bê tông cấp 4m0

 Cốt thép AI, fy=24m0 MPa

2 Dầm ngang :

 Bê tông cấp 4m0

 Cốt thép dọc: thép AII, fy=280 MPa

 Cốt đai: thép AI, fy=24m0 MPa

3 Dầm chủ :

 Cốt thép thường:

- Cốt thép dọc: thép AII, fy=280 MPa

- Cốt đai: thép AI, fy=24m0 MPa

 Cốt thép dự ứng lực loại 12.7mm

- fpu=184m1 MPa

- fpj=1362 MPa

 Dùng neo VSL loại Sc 5-7

4m Lề bộ hành :

 Bê tông cấp 30

 Cốt thép AI, fy=24m0 MPa

CHƯƠNG II

TÍNH LAN CAN - LỀ BỘ HÀNH

BẢN MẶT CẦU

 

Sơ đồ tổng thể của lan can:

Trụ và thanh lan can làm bằng thép mạ kẽm có  = 7.85 T/m3, Ru =2000 kG/cm2

1 Thanh lan can :

- Thanh lancan làm bằng 2 ống thép tròn rỗng đường kính 10cm và 8cm,dày 0.3cm

- Sơ đồ tính của thanh lan can là một dầm liên tục trên

gối là các trụ lancan

- Để đơn giãn trong tính toán, cho phép ta tính thanh lan can như một dầm đơn giãn tựa trên gối là hai trụ lan can gần nhất

- Xét một đoạn thanh lan can dài l=3m

a Tải trọng tác dụng lên thanh lancan:

qlc2= 7.85x10 3x/4mx(82 7 4 2 )

 = 0.057 N/mm

 qlc = 0.0718+ 0.057 = 0.1288 N/mm

+ Hoạt tải: Lực tập trung giữa thanh lan can P=890 N

Tải trọng phân bố đều lên cả 2 phương đứng và nằm ngang cĩ giá trị qh= 0.37 N/mm

b Nội lưc trong dầm đơn gi ản :

++ Momen tính toán: h

o

t o

c Nội lực trong dầm liên tục:

Hệ số xét tới yếu tố ngàm tại: Giữa nhịp: 0.5

875

25

2 Tính trụ lan can:

- Bố trí 3m một trụ lan can, toàn cầu có: 11trụ

ngàm tại phần bêtông đỡ lan can

a Tải trọng tác dụng lên trụ lan can:

- Trọng lượng bản thân trụ:

g1 = 7.8510

-4m[101501800+0.5(160+100)

73010+16015010]=3052.865 N

thông qua gối:

g1 = Qg2 = 3769.25 N

thông qua gối:

g2 =t qlc2

2

l

2=1.250.05730002 2 =213.75 N

 Tải trọng thẳng đứng tính toán:

b Sơ đồ tính và nội lực:

+ Momen tại tiết diện chân trụ:

10 150 12

10 150

2175600

mm N F

P y

J

M

tru

tt d k

II TÍNH LỀ BỘ HÀNH:

Lề bộ hành có bề rộng: b = 1,4m (m)

Chọn bề dày bản: hb = 10 (cm)

Chiều cao lề: 30.5 (cm)

Cắt bề rộng 1m để tính

a Tải trọng tác dụng:

+ Tĩnh tải: Trọng lượng bản thân bản :

f b tt 0.1125001.25 = 312.5 Kg/m = 3.125 N/mm

+ Hoạt tải: người đi

p ng  1.753001 = 525 Kg/m = 5.25 N/mm

b Nội lực và sơ đồ tính :

Xem lề như dầm đơn giản ta có mômen ở giữa:

2

2

80-1000 30

85 0 9 0

2051875 2

13 1

= 1.35 mm

7

05 0 85 0 ) 28 (

7

05

1 30 85 0 '

85

fy

b a fc

91 102

As

003 0 280

30 03 0 ' 03

Chọn giá trị min để thiết kế cốt thép: As = bhmin = 10001000.003 = 300 mm2

d Bố trí cốt thép:

Chọn thép 5 10 a 200 với Fa = 393 mm2,bố trí 2 phương

2 Ki ểm tra khả năng chịu lực của bĩ vỉa:

l = 1.4m m

Ft = 240 KN Lt = 1070 mm

Khi xét bó vỉa ta chỉ xét tới lực Ft phân bố trên chiều dài Lt

Chọn cốt thép chịu lực AII có: fy = 280 Mpa

Chọn bê tông có: fc’ = 30 Mpa

Sơ đồ tính toán: H = 305 mm ; B = 250 mm

Bố trí cốt thép cho bó vỉa như hình vẽ:

Khả năng chịu lực của bó vỉa gồm 2 phần gồm thép ngang và thép đứng

Gọi Mw là sức kháng của thép ngang

Mc là sức kháng của thép đứng

2.1-Trường hợp xe va vào giữa tường:

2.1.1.Xác định Mw theo khả năng chịu lực của tiết diện đặt cốt đơn:

fy

As

20 12 305 30 85 0

280 339 '

Ở trạng thái giới hạn đặc biệt nên  = 1

2.1.2.Xác định Mc theo khả năng chịu lực của thép đứng trên 1m dài theo phương nằm ngang:

- Diện tích cốt thép của 5 12 là : As = 565 mm2

- Kích thước mặt cắt ngang: h = 250mm ; b = 1000mm

Chọn agt = 25 (mm)  ds = h-agt = 250-25 = 225 (mm)

b fc

fy

1000 30

85 0

280 565 '

Lt

Lc

c

w b t

1825

58.35104

)198287880

(30584

10702

1070)

(842

2 2

H

Lc Mc H M M

Lt Lc

136 420 420136

305

1825 58 35104 19828788

8 0 1070 1825

2

2

8 8

2 2

2

2 min

2.2-Trường hợp xe va vào đầu tường:

 Chiều dài đường chảy là:

mm

M

H M M H L Lt

Lc

c

w b t

1212

58.35104

)198287880

(3054

10702

1070)

(4

2

2 2

H

Lc Mc H M M Lt Lc

025 279 279025

305

1212 58 35104 19828788

0 1070 1212

2

2 2 2

2

2 min

Kết luận: bĩ vỉa đảm bảo khả năng chịu lực

2.3-Kiểm tra trượt của bĩ vỉa:

 Sức kháng cắt danh định Vn của mặt tiếp xúc tính theo [A5.8.4.1]:

Vn =cAcv+   (Avffy+Pc)

 Lan can đảm bảo khả năng chống trượt nếu thoả mản đồng thời 2 điều kiện sau:

Vn  0,2f'cAcv và Vn  5,5Acv

Trong đĩ: Acv là diện tích tiếp xúc chịu cắt: Acv = B1mm = 2501 = 250 mm2/mm

+ Avf là diện tích cốt thép neo của mặt chịu cắt

thép đứng theo phương dọc cầu là  12a200

a

d

/ 565 0 200 4

12 4

2 2

+ Pc là lực nén do tĩnh tải: Pc = cBH = 0.2410-4250305 = 1.83 N/mm

vớic là trọng lượng riêng của bêtơng bĩ vỉa: c = 0.2410-4 N/mm3

+ f'c là cường độ bê tơng chân tường f'c = 30 Mpa

Vậy: lan can đảm bảo khả năng chống trượt

-Kết cấu gồm 7 dầm chính và 6 dầm ngang

-Khoảng cách giữa các dầm chính là 1.7m

-Khoảng cách giữa các dầm ngang là 6.2m

-Phần bản hẫng ở hai biên dài: 0.55m

-Phần bản giữa hai dầm chính có:  3.6472

7.1

2.6

1

2

l

l

bản làm việc một phương

Tải trọng tác dụng:

- Lớp phủ Betông atfan dày 5cm : 0.05x2,3 = 0.115 T/m2

- Lớp Bêtơng bảo hộ dày 4cm : 0.042.4m = 0.096 T/m2

- Lớp phòng nước dày 0.5 cm : 0.005x1.5 = 0.0075T/m2

- Lớp mui luyện tạo độ dốc 2% : 0.5(0.01+0.09)2.4m = 0.12T/m2

Nội lực trong bản mặt cầu:

Mômen uốn:

+ Mômen uốn do tĩnh tải (cắt 1m dài để tính): DC2 = 5(N/mm) ; DW = 3.385(N/mm)

mm N

S DW S

DC

M DC DW

U

375 4092059

8

1700 385 3 5 1 8

1700 5 25 1 8

5 1 8

25 1

2 2

2 2

1700 5 8

8

2 2

2 2

M LL

U

39 61616306 )

2

810 1700 ( 4

810 51 89 625 2 1

) 2

( 4 2 1 25 1 75

M LL S

94 35209317 )

2

810 1700 ( 4

810 51 89 5 1 1

) 2

( 4 2 1 25

SW+ = 660+0.55S = 660+0.551700 = 1595 (mm)

mm N

SW

M M

M

LL U DW DC U

gôi

U

.41.29084146

1645

100039.61616306375

.40920597

.0

10007

M M

M

LL S DW DC S

gôi

1645

100094

.3520931725

.30290817

.0

10007

M M

M

LL U DW DC U

1595

100039

.61616306375

.40920595

.0

10005

M M

M

LL S DW DC S

1595

94.3520931725

.30290815

.05

N mm

S p

M LL

U

69 34204504 8

1700 07

36 1875 2 1

8 1 25 1 75 1

2 2

M LL S

38 16287859 8

1700 07

36 25 1 1

8 25 1

2 2

SW

M M

M

LL U DW DC U

gơi

U

.94.17419549

1645

100069.34204504375

.40920597

.0

10007

M M

M

LL S DW DC S

gơi

1645

100038

.1628785925

.30290817

.0

10007

M M

M

LL U DW DC U

1595

100069.34204504375

.40920595

.0

10005

M M

M

LL S DW DC S

1595

100038.1628785925

.30290815

.0

10005

Tải trọng tác dụng:

- Lớp phủ Bêtông atfan dày 5cm : 0.05x2,3 = 0.115 T/m2

- Lớp Bêtơng bảo hộ dày 4cm : 0.042.4m = 0.096 T/m2

- Lớp phòng nước dày 0.5 cm : 0.005x1.5 = 0.0075T/m2

- Lớp mui luyện tạo độ dốc 2% : 0.5(0.01+0.022)2.4m = 0.0384mT/m2

Nội lực trong bản mặt cầu :





M A 0 RLL

U 1700 = 1.751.251.2p4m0514m97.5 = 2.62589.514m0514m97.5

= 14m2502577.3  RLL

U = 83825.04m54m9 (N)

mm N

p R

U

LL U

88 14679178 2

405 51 89 625 2 405 04549 83825

2

405 2

1 25 1 75 1 405

2 2

S = 4m7900.02599 (N)

p R

S LL S

214 8388102 2

405 51 89 5 1 405 02599 47900

2

405 2

1 25 1 405

2 2

SW

M M

M

LL U PL DW DC U

gơi

U

.444

9052982

1645

100088

.14679178066

.40093197

.0

10007

SW

M M

M

LL S PL DW DC S

gơi

S

.814

5635565

1645

1000214

.8388102023

.29516587

.0

10007

M M

M

LL U PL DW DC U

1595

100088

.14679178066

.40093195

.0

10005

M M

M

LL S PL DW DC S

1595

1000214.8388102023

.29516585

.0

10005

C TÍNH BẢN HẪNG NGOÀI DẦM BIÊN:

Tải trọng tác dụng:

+ Do bản thân bản mặt cầu: gb = 0.212.5 = 0.5 T/m = 5 N/mm

+ Do hệ cột và thanh lan can:

glc= 0.12881000 = 1288 N Trong đó: Tải trọng do phần bêtông đỡ lancan: 10.250.32.5=0.1875 T = 1875 N

Tải trọng do trụ lan can (bố trí 3m một trụ,11 trụ)

1062 71N

31600

11 865 1052 1000







+ Do lề bộ hành:

- Do bản lề bộ hành: ( 100 1000 25 10 ) 1400 1750N

- Do phần kê lề bộ hành: 0.3050.252.51=0.190625 T = 1906.25 N

 Tĩnh tải tập trung tại đầu: P = 7881.96 N

Mu ds

2

2

168-1000 40

85 0 9 0

41 29084146 2

7

05

5 40 85 0 '

85 0

mm fy

b a fc

94 698

As

0043 0 280

40 03 0 ' 03 0

fy

fc



Chọn giá trị min để thiết kế cốt thép: As = bhmin=10002000.0043= 860 mm2

Bố trí cốt thép:

Chọn thép 5 16a200 với Fa = 1005 mm2

- Đối với cốt thép ở thớ dưới:

+Chọn agt = 32 (mm)  ds = h-agt = 200-32 = 168 (mm)

2

168-1000 40

85 0 9 0

24 21361486 2

208 4

= 5.508 mm

7

05 0 85 0 ) 28 (

7

05

4 40 85 0 '

85 0

mm fy

b a fc

971 510

fy

fc



Chọn giá trị min để thiết kế cốt thép: As = bhmin=10002000.0043= 860 mm2

Bố trí cốt thép:

Chọn thép 5 16a200 với Fa = 1005 mm2

E KI ỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU NỨT C ỦA BẢN M ẶT CẦU:

- Đối với cốt thép ở thớ trên:

dc là khoảng cách từ thớ chịu kéo ngồi cùng đến trọng tâm của thanh thép chịu kéo gần nhất và khơng vượt quá 50 mm: dc = 32 (mm)

A là diện tích trung bình của bê tơng bọc quanh 1 cây thép A= 23251000

1000 168 2 1 1000

1005 7 1 2

b ds b

As

n

(mm)+Mơmen quán tính của tiết diện:

x b





( ) = ( 168 42 09 ) 7

6 136383263

36 17103045

z

 = 3

1280032

30000

 = 403.957 (N/mm2) 0.6fy = 0.6280 = 168 (N/mm2) > fs (thỏa)

- Đối với cốt thép ở thớ dưới:

dc là khoảng cách từ thớ chịu kéo ngồi cùng đến trọng tâm của thanh thép chịu kéo gần nhất và khơng vượt quá 50 mm: dc = 32 (mm)

A là diện tích trung bình của bê tơng bọc quanh 1 cây thép A=

5

1000 32

1000 168 2 1 1000

1005 7 1 2

b ds b

As

n

(mm)+Mơmen quán tính của tiết diện:

Icr = 3 ( ) 2

x b

6 136383263

37 12551944

z

 = 3

1280032

30000

 = 403.957 (N/mm2) 0.6fy = 0.6280 = 168 (N/mm2) > fs (thỏa)

- Chiều cao dầm ngang h = 1100 mm

- Chiều dày dầm ngang = 200 mm

2.S

ơ đồ tính dầm ngang:

-Trọng lượng bản thân dầm ngang: DC2’=Adc = 9002002.510-5= 4.5 (N/mm)

2

3 1

3 2

17006200

17005

.05

0

l l

3162 = 9.8022 N/mmVới  là diện tích đường ảnh hưởng áp lực

22

12

1 01 0 2

6200 01

0 2

Nội lực trong d ầm ngang:

25.15

1

2 2 ' 2 2

l DC DC

5 4 31 ( 25 1 93 15 5

2 2 ' 2 2

l DC DC

8

1700 )

5 4 31 ( 93

.889224

2 '

2 2

2

'

mm N l

2 '

2 2

2

'

mm N l

) ( 74 91911909 2

131302728 7

0 7

79516339 7

0 7

131302728 5

0 5

79516339 5

0 5

25.15

2 2

l DC DC

5 4 31 ( 25 1 93 15 5

V P O N

truc 36525.85

2

7.730512

M ds

gơi U

2

2

1040-200 40 85 0 9 0

74 91911909 2

542 14

= 19.034m mm

7

05 0 85 0 ) 28 (

7

05

85

fy

b a fc

163 353

As

0043 0 280

40 03 0 ' 03 0

fy

fc



Chọn giá trị min để thiết kế cốt thép: As = bhmin=20011000.0043= 946 mm2

Bố trí cốt thép:

Chọn thép 3 20 với Fa = 94m2 mm2

- Đối với cốt thép ở thớ dưới:

+Chọn agt = 60 (mm)  ds = h-agt = 1100-60 = 104m0 (mm)

+Chiều cao vùng nén:

a =

ds-b fc

2

1040-200 40 85 0 9 0

1 65651364 2

366 10

= 13.568 mm

7

05 0 85 0 ) 28 (

7

05

85

fy

b a fc

+Kiểm tra hàm lượng cốt thép: 0 0012

1040 200

746 251

As

0043 0 280

40 03 0 ' 03 0

fy

fc



Chọn giá trị min để thiết kế cốt thép: As = bhmin=20011000.0043= 946 mm2

Bố trí cốt thép:

Chọn thép 3 20 với Fa = 94m2 mm2

- Đối với cốt thép ở thớ trên:

dc là khoảng cách từ thớ chịu kéo ngồi cùng đến trọng tâm của thanh thép chịu kéo gần nhất và khơng vượt quá 50 mm: dc = 50 (mm)

A la diện tích trung bình của bê tơng bọc quanh 1 cây thép A= 2603200

200 1040 2 1 200

942 7 1 2

b ds b

As

n

(mm)+Mơmen quán tính của tiết diện:

x b

z

 = 3

800050

30000

 = 407.163 (N/mm2) 0.6fy = 0.6280 = 168 (N/mm2) > fs (thỏa)

- Đối với cốt thép ở thớ dưới:

dc là khoảng cách từ thớ chịu kéo ngồi cùng đến trọng tâm của thanh thép chịu kéo gần nhất và khơng vượt quá 50 mm: dc = 50 (mm)

A la diện tích trung bình của bê tơng bọc quanh 1 cây thép A= 2603200

200 1040 2 1 200

942 7 1 2

b ds b

As

n

(mm)+Mơmen quán tính của tiết diện:

x b

5137407068

67 39758169





+Ứng suất cho phép trong cốt thép: fsa = 3

A dc

z

 = 3

800050

30000

 = 407.163 (N/mm2) 0.6fy = 0.6280 = 168 (N/mm2) > fs (thỏa)

6.Thiết kế lực cắt dầm ngang:

Tính mặt cắt tại gối (mặt cắt chịu mômen âm):

 Để đơn giản trong tính toán, khoảng cách từ trọng tâm vùng nén đến trọng tâm cốt

thép chịu kéo ta lấy như sau:

mm d

m a

d

s v

792 1100

72 0 72

0

936 1040

9 0 9

0

m 1033 647

13 5

0 1040 5

0 max

d b

V v



 =

1033 200

0.9 192237

u V

f u

x

E A

g

V d

.0

Es :Môđul đàn hồi của thép = 2000000 (kg/cm2)= 200000 (Mpa)

As =

4

20 3

40 cot 85 0

192237 5

0 1033 9 0

7 38 cot 85 0

192237 5

0 1033 9

0

4 37 7 37

Suy ra:  = 2.13

 Lực cắt yêu cầu cho thép đai:

1033200

4013.2083.085.0

19223712

Để thuận tiện cho thi công, chọn đường kính cốt đai không đổi và khoảng cách không đổi theo chiều dài dầm.

Chọn đường kính cốt đai:  12Bước đai: S = 150 (mm)

V

= 0.023 < 0.1Suy ra:

mm

b f

f A S

w c

vy V

600 600

; 1033 8

0 min ) 600

; d min(0.8

mm 08 7 51 200 40 0.083

240 4

12 2

083 0

7.37(cot1033150

2404

122

2

N g

g d

S

f A

V

u v f

u y

0.9

4 91911909.7

Vậy đặt thép đai như sau:

Trên tồn dầm: đai  = 12 khoảng cách a=150 mm

CHƯƠNG IV

 

S ố liệu tính toán :

- Kết cấu nhịp gồm : 7 dầm chính

- Khoảng cách trục dầm chính: 1.7 m

- Chiều dài toàn dầm: 31.6 m

- Chiều dài tính toán: 31 m

- Cấp bê tông 4m0

m m b

t

m m L

mm S

f

2600 2

400 200

12 2 12

7750 4

/

3100 0 4

/ 1700 min

2 '

2 Xác định hệ số phân bố ngang:

Đối với dầm giữa:

2 1

1

780005 400

) 200 600 ( 67 226 ) 200 1700 ( 1400

200

) (

) (

mm

h b b h b b h

3 665472533

2

400 400 ) 200 600 ( ) 2

67 226 1400 ( 67 226 ) 200 1700 ( 2

1400 1400

200

2 )

( ) 2 ( )

( 2

mm

h h b b

h h h b b

h h

3

2 3

3 3

2 1 1

1

3 1 1

2 3

3 3

10 880455479

1 ) 2

400 853 ( 400 ) 200 600 ( 12

400 ) 200

600

(

) 2

67 226 547 ( 67 226 ) 200 1700 ( 12

67 226 ) 200 1700 ( 3

853 200 3

547

200

) 2 ( )

( 12 )

(

) 2 ( )

( 12 ) (

3 3

mm

h y h b b

h b

b

h y h b b

h b b y b y

b

I

b w

w

f t f w f

f w f b w t w

Khoảng cách giữa trọng tâm của dầm và của bản mặt cầu: e g0 (Dầm nguyên khối)

 Hệ số phân bố cho mômen dầm trong khi một làn chất tải là:

1 0 3

3 0 4

0

430006

mômen

t L

K L

S S

mg

0 521 0 331 31000

1700 4300

1700 06

.

3 0 4

0

67.22631000

10880455479

K

 Hệ số phân bố cho mômen dầm trong khi hai làn xe chất tải là:

1 0 3

2 0 6

0

2900075

mômen

t L

K L

S S

mg

0 521 0 375 31000

1700 4300

1700 075

.

2 0 6

0

 Hệ số phân bố cho lực cắt dầm trong khi một làn chất tải là:

584 0 7600

1700 36

0 7600 36

 Hệ số phân bố cho lực cắt dầm trong khi hai làn chất tải là:

647 0 10700

1700 3600

1700 2

0 10700 3600

2 0

2 2

Đối với dầm biên:

 Sử dụng quy tắc đòn bẩy cho 1 làn thiết kế chịu tải:

SE mômen

g = 0  m SE

mômen

g = 0

SE cat

g = 0  m SE

cat

g = 0

212 0 177 0 2 1 177

0 353 0 2

1 2

4265.025.12

2 1

0  d e    

< 1  e 1

m ME cat

Hoạt tải người Mơmen uốn mg MPL 0.375 0.838

1 Tĩnh tải:

Dầm trong kế dầm biên:

a Tĩnh tải giai đoạn 1 : bao gồm

Diện tích mặt cắt ngang dầm chính tại giữa nhịp:

)5.265.19(34005

.26268005

19      

= 20.803 N/mm + Trọng lượng dầm ngang: theo chiều dọc cầu bố trí 6 dầm ngang

g2c=

31000

2002002

)500900(2200900110010

 tổng tĩnh tải tiêu chuẩn: DC1=g1+g2 = 22.032 N/mm

b Tĩnh tải giai đoạn 2 : bao gồm

- Trọng lượng lớp phủ bản mặt cầu:

102531600100

(2

DC3  1 90625  1 784  3 69025 /



Dầm biên:

a Tĩnh tải giai đoạn 1: bao gồm

Diện tích mặt cắt ngang dầm chính tại giữa nhịp:

2

1 2 200 900 200 200 2

)2518(340025

26800

18     

= 19.274m N/mm

+ Trọng lượng dầm ngang: theo chiều dọc cầu bố trí 6 dầm ngang

g2c=

31000

2009005502002002

)500900(220090025010

 tổng tĩnh tải tiêu chuẩn: DC1=g1+g2 = 20.24m2 N/mm

a Tĩnh tải giai đoạn 2 : bao gồm

- Trọng lượng lớp phủ bản mặt cầu:

- Trọng lượng lan can:

Do bản thân lancan:0.1288 N/mm

Do trụ: 1 063

31600

11 865 3052

102531600100

(2

Trọng lượng trục 1 là 35 KN

Trọng lượng trục 2 là 14m5 KN

Trọng lượng trục 3 là 14m5 KN

c Xe 2 trục:

Trọng lượng trục 1 là 110 KN

Trọng lượng trục 2 là 110 KN

d Tải trọng làn: 9.3 N/mm và phân bố trên chiều rộng 3m

1 Vẽ đường ảûnh hưởng momen và lực cắt tại các tiết diện:

120125000 31000

DW DC

DC Mu

4572835914 120125000

) 943 3 5 1 69025 3 25 1 032 22 25

1 25

1 25

1

DW DC

DC Mu

4764555414 120125000

) 943 3 5 1 75705 6 25 1 242 20 25

1 25

1 25

1

DW DC

DC

M S

3563538156 120125000

) 943 3 1 69025 3 1 032 22

1

(

1

) 1

1 1

DW DC

DC

M S

3716913756 120125000

) 943 3 1 75705 6 1 242 20

1

(

1

) 1

1 1

5 5812

DW DC

DC Mu

3429626936 90093750

) 943 3 5 1 69025 3 25 1 032 22 25

1 25

1 25

1

DW DC

DC Mu

3573416561 90093750

) 943 3 5 1 75705 6 25 1 242 20 25

1 25

1 25

1

DW DC

DC

M S

2672653617 90093750

) 943 3 1 69025 3 1 032 22

1

(

1

) 1

1 1

DW DC

DC

M S

2787685317 90093750

) 943 3 1 75705 6 1 242 20

1

(

1

) 1

1 1

742 1957

- Trạng thái giới hạn cường độ 1:

+ Dầm trong kế dầm biên:

mm N

DW DC

DC Mu

1155152636 30345001

) 943 3 5 1 69025 3 25 1 032 22 25

1 25

1 25

1

DW DC

DC Mu

1203583257 30345001

) 943 3 5 1 75705 6 25 1 242 20 25

1 25

1 25

1

DW DC

DC

M S

9 900192040 30345001

) 943 3 1 69025 3 1 032 22

1

(

1

) 1

1 1

DW DC

DC

M S

2 938936538 30345001

) 943 3 1 75705 6 1 242 20

1

(

1

) 1

1 1

5 0 2

943 3 5 1 69025 3 25 1 032 22

943 3 5 1 69025 3 25 1 032 22 25

1 25

1 25

1 ( )

5 1 25

1 25

1

943 3 5 1 75705 6 25 1 242 20

943 3 5 1 75705 6 25 1 242 20 25

1 25

1 25

1 ( )

5 1 25

1 25

1

943 3 1 69025 3 1 032

943 3 1 69025 3 1 032 22

1

[(

1

] ) 1

1 1

( )

1 1

943 3 1 75705 6 1 242

943 3 1 75705 6 1 242 20

1

[(

1

] ) 1

1 1

( )

1 1

- Đường ảnh hưởng lực cắt mặt cắt 1/4 nhịp:

75 8718 23250

75 0

0

DC DW

DC DC

Vu

6719 295021 ]

75 968 ) 943 3 5 1 69025 3 25 1 032 22

943 3 5 1 69025 3 25 1 032 22 25

1 25

1 25

1 ( )

5 1 25

1 25

1

DC DW

DC DC

Vu

6719 307390 ]

75 968 ) 943 3 5 1 75705 6 25 1 242 20

943 3 5 1 75705 6 25 1 242 20 25

1 25

1 25

1 ( )

5 1 25

1 25

1

DC DW

DC DC

V S

6875 229905 ]

75 968 ) 943 3 1 69025 3 1 032

943 3 1 69025 3 1 032 22

1

[(

1

] ) 1

1 1

( )

1 1

DC DW

DC DC

V S

8875 239800 ]

75 968 ) 943 3 1 75705 6 1 242

943 3 1 75705 6 1 242 20

1

[(

1

] ) 1

1 1

( )

1 1

932 0

0

DW DC

DC DW

DC DC

Vu

6611 509962 ]

4 71 ) 943 3 5 1 69025 3 25 1 032 22

943 3 5 1 69025 3 25 1 032 22 25

1 25

1 25

1 ( )

5 1 25

1 25

1

DC DW

DC DC

Vu

7343 531329 ]

4 71 ) 943 3 5 1 75705 6 25 1 242 20

943 3 5 1 75705 6 25 1 242 20 25

1 25

1 25

1 ( )

5 1 25

1 25

1

DC DW

DC DC

V S

7752 397405 ]

4 71 ) 943 3 1 69025 3 1 032

943 3 1 69025 3 1 032 22

1

[(

1

] ) 1

1 1

( )

1 1

DC DW

DC DC

V S

7018 414499 ]

4 71 ) 943 3 1 75705 6 1 242

943 3 1 75705 6 1 242 20

1

[(

1

] ) 1

1 1

( )

1 1

DC Vu

3438 590043 ]

15500 )

943 3 5 1 69025 3 25 1 032 22 25

1 25

1 25

1

DC Vu

3438 614781 ]

15500 )

943 3 5 1 75705 6 25 1 242 20 25

1 25

1 25

1

DC

V S

375 459811 ]

15500 )

943 3 1 69025 3 1 032 22

1

[(

1

] ) 1

1 1

DC

V S

775 479601 ]

15500 )

943 3 1 75705 6 1 242 20

1

[(

1

] ) 1

1 1

sử dụng

TTGH cường độ 1

TTGH

sử dụng Dầm

- Ñường ảnh hưởng mômen mặt cắt giữa nhịp:

Mômen tại mặt cắt giữa nhịp chưa tính các hệ số:

+M xetai  p i y i=1450005600+14m50007750+350005600=2131750000 N.mm+M xe2truc p iy i 110000775011000071501639000000N.mm

+M lànngoài 120125000 223432500N.mm

3000

600 3 9 3000

600 3 9

Trong đó: Pi là trọng lượng các trục xe ; yi là tung độ đường ảnh hưởng

 là diện tích đường ảnh hưởng:  = 7750 31000 120125000

p lànngoài 1 86 /

3000

600 3 9







mm N

p làntrong  9 3 /

- Ñường ảnh hưởng mômen tại mặt cắt ¼ nhịp:

- Ñường ảnh hưởng mômen tại mặt cắt cách gối 2100 mm:

- Làm tương tự như mặt cắt giữa nhịp ta xác định được mômen tại các mặt cắt (chưa nhân

các hệ số) – N.mm

Tại mặt cắt L/2

Tại mặt cắt L/4

Tại mặt cắt cách gối 2100 mm

tung độ y145 1666.4517 Mxe2trục 421761307tung độ y35 1375.1613 Mlànngoài 56441701.86

tung độ yt2 1876.4517 Mlàntrong 282208509.3

- Ñường ảnh hưởng lực cắt tại mặt cắt giữa nhịp:

Lực cắt tại mặt cắt giữa nhịp chưa tính các hệ số:

+V xetai p i y i=1450000.5+14m50000.3613+350000.2226=132679.5 N

+V xe2truc  p iy i 1100000.51100000.4613105743N