Vậy ta quyết định chọn loại cống tròn, làm việc theo chế độ không áp có miệng cống loại thường, tức là H < 1,2hcv.. Cửa ra và cửa vào: Cửa cống có tác dụng nối tiếp nền đường và miệng
Trang 1SVTH: Nguyễn Đình Ninh- Lớp 02X3B Trang 141
+ Cần phải đắp cao nền đường (>0,5m), gia cố tốt thượng, hạ lưu, nền đường
dễ bị ẩm ướt
+ Giảm được khẩu độ cống Với nhiệm vụ thiết kế cống tại vị trí Km1+700, tại đây chiều cao đắp đất là 3,48m nên có thể khắc phục được nhược điểm của cống tròn
Vậy ta quyết định chọn loại cống tròn, làm việc theo chế độ không áp có miệng cống loại thường, tức là H < 1,2hcv
Trong đó:
+ H: chiều cao nước dâng trước cống
+ hcv: chiều cao cống ở cửa vào
Dựa vào bảng phụ lục 16 tài liệu [5], với lượng cực đại chảy về công trình là
Qp = 3,98(m3/s) ta có thể chọn cống có khẩu độ 2150, 2125, 1175 Tuy nhiên, xét tổng thể toàn tuyến chỉ thi công 2 loại cống tròn 175 và 150 nên để thuận lợi cho công tác thi công ta chọn cống thi công ở đây là 1175 Tra bảng ta có:
+ Vận tốc dòng chảy ở cửa ra của cống: V = 2,79(m/s)
+ Chiều cao mực nước dâng: H = 1,55 m
5.3 Thiết kế cấu tạo cống:
Cống tròn gồm ba thành phần chính:
5.3.1 Cửa ra và cửa vào:
Cửa cống có tác dụng nối tiếp nền đường và miệng cống, điều tiết trạng thái dòng chảy đảm bảo dòng chảy thông suốt, tránh xói mòn lòng suối thượng, hạ lưu, tránh xói mòn cống, móng của cống đảm bảo cho cống làm việc an toàn
Hình thức của cửa cống ảnh hưởng trực tiếp đến khả năng thoát nước của cống
và việc lựa chọn hình thức gia cố lòng khe suối
Ta chọn loại tường cánh kiểu chữ bát vì kiểu này thi công đơn giản, thoát nước tốt, giá thành thấp, mỹ quan và điều quan trọng hơn nữa là điều chỉnh được dòng chảy
Để rút ngắn chiều dài tường cánh và dễ thi công, đầu cuối tường cánh ta xây thẳng đứng cao 30cm
Góc chéo tường cánh lấy 300 cho cả cửa vào và cửa ra
Trang 2
Đồ Án Tốt Nghiệp Khoa Xây Dựng Cầu Đường
5.3.2 Thân cống
Thân cống bao gồm các đốt cống nối với nhau, mỗi đốt cống dài 0,99m và tùy theo địa hình, chiều cao đất đắp mà ta có chiều dài cống và được làm tròn đến đơn
vị mét Chiều cao đất đắp trên cống là 3,48m < 6m nên taluy nền đắp là 1:1,5, với
bề rộng nền đường là 9m ta tính được chiều dài thân cống một cách gần đúng là:
Lc = 9+2x1,5x1,57c= 13,71(m)
Vậy ta chọn chiều dài cống là 13m
350
1371
350
i s = 4,7%
Hình 5.1: Trắc dọc sơ bộ cống
Bê tông đúc ống cống dùng bêtông M20 với vật liệu đá sỏi phải sạch sẽ và đồng đều, thép CT3
Cốt thép chịu lực của cống thường dùng hai lớp, bố trí sát thành ngoài và thành trong của ống cống và cuốn theo hình xoắn ruột gà Ngoài ra còn đặt thêm cốt thép dọc để chống lại lực cắt và để giữ vị trí các đai chịu lực cố định Ta có dạng
biểu đồ mômen của cống tròn như hình.5.2:
Dựa vào biểu đồ mômen, ta thấy cống tròn là một kết cấu vừa chịu uốn vừa chịu nén Phía trên và phía dưới chịu mômen dương nên bố trí cốt thép chịu lực sát vào phía trong thành cống Phía bên phải và trái chịu mômen âm nên phải bố trí cốt thép
Hình 5.2: Dạng biểu đồ mômen của cống tròn
(+)
(+)
(-) (-)
Click to buy NOW!
P
w
w
w
.d oc u -tra c k.
co m
Click to buy NOW!
P
w w w d oc u -tra c k.
co m
Trang 3
SVTH: Nguyễn Đình Ninh- Lớp 02X3B Trang 143
sát phía ngoài thành cống Do đó ta dùng hai lớp cốt thép ở phía trong và phía ngoài
Để nối 2 đốt cống với nhau ta dùng cách nối ghép thẳng, khe nối giữa các ống cống có chiều dài 1cm Khe nối được nhét chặt bằng đay tẩm nhựa đường, bên trong ống cống quét hai lớp nhựa đường và phủ hai lớp giấy dầu tại mối nối
5.3.3 Các loại móng cống, phạm vi áp dụng, cách xử lý nền để đặt móng cống:
Tại vị trí đặt cống có địa chất ổn định, tình hình thủy văn đơn giản ta cho cống đặt trực tiếp lên lớp móng cấp phối đá dăm
5.4 Thiết kế kết cấu cống : 5.4.1 Nguyên lý thiết kế:
Cống trên đường ô tô là một công trình nhân tạo có đắp đất ở trên, cống không chỉ chịu tác dụng của tải trọng xe chạy mà còn chịu tác dụng của đất đắp trên
nó Khi chiều cao của lớp đất đắp lớn hơn 0,5m, lớp đất sẽ làm giảm yếu ảnh hưởng của tải trọng xe chạy đối với cống, vì vậy không xét đến lực xung kích
Tất cả các công trình cống đều được tính theo 3 trạng thái sau :
- Trạng thái giới hạn thứ nhất: Bảo đảm công trình không bị phá hoại vì mất cường độ và độ ổn định trong điều kiện khai thác tiêu chuẩn
- Trạng thái giới hạn thứ hai: Bảo đảm công trình không xuất hiện biến dạng dư quá mức trong điều kiện khai thác tiêu chuẩn
- Trạng thái giới hạn thứ ba: Bảo đảm công trình không xuất hiện biến dạng cục
bộ không cho phép trong điều kiện khai thác tiêu chuẩn
120
Lớp đất sét 15cm
Lớp móng CPĐD dày 30cm
Đốt cống
BT cố định ống cống
M150
Hình 5.3 Cấu tạo móng cống 30cm
Trang 4
Đồ Án Tốt Nghiệp Khoa Xây Dựng Cầu Đường
5.4.2 Các giả thiết khi tính toán :
- Cống tròn bê tông cốt thép thuộc loại cống tròn cứng, khi tính toán không xét đến biến dạng của bản thân cống
- Chiều sâu chôn cống có ảnh hưởng nhất định với việc tính toán ngoại lực Khi tính toán giả thiết rằng đáy sông suối ngang với đáy mặt trong của cống
- Trong các đốt cống cứng ảnh hưởng của lực dọc trục ứng với ứng suất tính toán rất nhỏ (<9,5%) cho nên trong tính toán có thể bỏ qua ứng suất dọc trục
5.4.3 Số liệu thiết kế:
- Tải trọng tính toán ôtô H30, xe nặng HK80
- Bê tông M20 có Rn = 90(daN/cm2)
- Thép AI có Ra = 1900(daN/cm2)
- Chiều cao đắp tại vị trí đặt cống: 3,48m
- Dung trọng đất đắp trên cống: 0= 1,8(T/m3)
- Dung trọng của bêtông cốt thép: 1 = 2,5(T/m3)
- Móng cấp phối đá dăm đầm chặt dày 30cm
- Đắp đất trên cống có =240
5.4.4 Tính toán:
5.4.4.1 Chọn sơ bộ chiều dày ống cống :
Do chiều cao đất đắp H< 6m nên ta có thể sơ bộ tính chiều dày ống cống theo công thức sau:
5 , 12
D
Trong đó:
+ D: đường kính trong của cống: D=175 (cm)
5 , 12
150 14(cm) Theo yêu cầu tối thiểu thì chiều dày cống không nhỏ hơn 16cm đối với cống
175, vậy ta chọn δ=16(cm)
5.4.4.2 Tính ngoại lực :
- Tỉnh tải:
Click to buy NOW!
P
w
w
w
.d oc u -tra c k.
co m
Click to buy NOW!
P
w w w d oc u -tra c k.
co m
Trang 5
SVTH: Nguyễn Đình Ninh- Lớp 02X3B Trang 145
q= 0.H=1,8.(3,48 - 0,16 - 1,75)= 2,82(T/m2)
+ Trọng lượng bản thđn cống
gz= 1.δ =2,5.0,16 = 0,4(T/m2)
- Âp lực thẳng đứng do hoạt tải:
Theo quy định chiều cao đất đắp trín cống không nhỏ hơn 0,5m vì vậy không xĩt đến lực xung kích:
P=
b a
G
Trong đó:
+ P: Âp lực thẳng đứng do tải trọng xe chạy gđy ra (T/m2)
+ G: Trọng lượng một bânh xe sau của ôtô hoặc trọng lượng bânh xe HK80 (T)
+ a: Chiều rộng của mặt tâc dụng âp lực (m)
+ b: Chiều dăi của mặt tâc dụng âp lực (m)
* Đối với xe H30: Xĩt trường hợp 2 xe ngược chiều nhau
a = 1,1 + 0,6 + 2.1,25.tg300=3,14(m)
b = 1,6 + 0,2 + 2.1,25.tg300=3,24(m)
Ta được: P= 2.12 2,36(T / m )2
3,14.3, 24
1,6
Hình II.4.4: Sơ đồ xế p xe H30
P/2
0,2
30°
30°
b=3,24m
1,1
0,5
0,6
30°
0,6
a=3,14m
P/2
30°
