Bài giảng điều khiển quá trình 11 pptx

Khả năng loại bỏ nhiễu của cấu trúc Cascade Architectures Improved Disturbance Rejection Trong công nghiệp, kỹ thuật điều khiển quá trình được ứng dụng để điều khiển các công đoạn của q

5.3.2 Hàm truyền của mạch vòng kín IMC ( IMC Closed Transfer Functions)

Với phương pháp tổng hợp trực tiếp, bộ điều khiển điều chỉnh tương quan được tổng hợp dựa vào mạch vòng kín Để suy ra được hàm truyền đó, ta cân bằng cấu trúc IMC trong mô hình với sơ đồ cấu trúc trên hình 5.5, viết được:

) s ( G ) s ( D ) s ( G ) s ( U ) s (

) s ( G ) s ( U ) s (

Y (s) Y(s) Y (s)G (s) )

s ( G ) s ( E ) s (

Thế phương trình (5.16), (5.17) vào phương trình (5.18), ta có:

U(s)YSP(s)U(s)Gp(s)D(s)GD(s)U(s)GP(s)GC(s)

=YSP(s)GC(s)U(s)GP(s)GC(s)D(s)GD(s)GC(s)U(s)GP(s)GC(s)

Tiến hành giải phương trình để tìm U(s):

  1 G (s)G (s) G (s)D(s)

) s ( G ) s ( G )

s ( Y ) s ( G ) s ( G ) s ( G 1

) s ( G )

s

(

U

P P

C

C D SP

P P

C

C























Thế phương trình (5.19) vào phương trình (5.16), để đạt được:

  1 G (s)G (s) G (s)D(s) D(s)G (s)

) s ( G ) s ( G ) s ( G ) s ( Y ) s ( G ) s ( G ) s ( G 1

) s ( G ) s ( G )

s

(

P P

C

P C D SP

P P

C

P



















Rút gọn để được hàm truyền của hệ kín:

  1 G (s)G (s) G (s)D(s)

) s ( G ) s ( G 1 ) s ( G ) s ( Y ) s ( G ) s ( G ) s ( G 1

) s ( G ) s ( G )

s

(

Y

P P

C

P C D

SP P P

C

P C



























Từ phương trình hàm truyền tổng (5.20), ta thấy rằng để đáp ứng bám tín hiệu đặt (giả thiết nhiễu

là hằng số) và hàm truyền theo nhiễu (giả thiết tín hiệu đặt là hằng số)

Bám theo điểm đặt:

G (s) G (s)

) s ( G 1

) s ( G ) s ( G )

s ( Y

) s ( Y

P P

C

P C

SP











Loại trừ nhiễu:  

G (s) G (s)

) s ( G 1

) s ( G ) s ( G 1 ) s ( G ) s ( D

) s ( Y

P P

C

P C D















Từ phương trình (5.21) và phương trình (5.22) làm cơ sở cho phương pháp tổng hợp bộ điều khiển tương quan cho hệ thống có sơ đồ cấu trúc điều khiển theo mô hình nôi IMC

5.3.3 Tổng hợp bộ điều khiển tương quan theo phương pháp IMC (Deriving Controller Tuning Correlations the IMC Method)

Gồm 3 bước cơ bản để tìm ra bộ điều khiển tương quan cho cấu trúc điều khiển theo mô hình nội Hai bước đầu nêu chi tiết việc thành lập mô hình IMC Bước thứ 3 liên hệ IMC với một hàm truyền điều khiển phản hồi truyền thống

* Bước1:

Từ phương trình (5.21), ta thấy để loại trừ được nhiễu thì khi tính bộ điều khiển Gc*(s) ta phải

nghịch đảo Gp(s) Nếu tử số của mô hình quá trình có chứa nghiệm có phần thực dương thì bộ điều khiển

sẽ không ổn định

Để tránh tạo ra bộ điều khiển không ổn định ta chia mô hình quá trình ra thành tích của 2 thành phần Gp(s)= Gp+*(s) Gp-*(s) trong đó Gp+*(s) là phần không thể nghịch đảo được (tức là nghiệm của tử

số có phần thực dương) Mô hình quá trình được chia thành:

) s (

GP = GP(s)GP(s) (5.23)

* Bước 2:

Đặt hàm truyền của bộ điều khiển

) s ( F ) s ( G

1 ) s ( G

P



Trong đó F(s) là một bộ lọc thông cao (Low-pass filter) có hệ số khuyếch đại tương đương bằng 1

Để thiết lập bộ điều chỉnh tương quan, bộ lọc F(s) có dạng như (5.25):

) 1 s (

1 ) s ( F

C 



Như đã nói trong phần 5.2.1, hằng số thời gian mạch vòng kín  C cho biết tốc độ phản hồi của một quá trình khi giá trị điểm đặt thay đổi Một phép thử thông dụng để đạt được độ quá điều chỉnh của đáp ứng từ 10% đến 15% khi hằng số thời gian C > 0,1 hoặc >0,8θP

Đáp ứng không có quá điều chỉnh khi hằng số thời gian C > 0,5P hoặc > 4θP

* Bước 3:

So sánh mô hình hàm truyền IMC với hàm truyền của hệ thống kín kinh điển Ta coi hàm truyền

có phản hồi tạo thành hệ kín kinh điển là:

) s ( D ) s ( G ) s ( G 1

) s ( G Y

) s ( G ) s ( G 1

) s ( G ) s ( G ) s ( Y

C P

D SP

C P

C P







 Chúng ta đặt dạng hàm truyền “Set Pointing Traking” như sau:

IMC:

G (s) G (s)

) s ( G 1

) s ( G ) s ( G )

s

(

Y

)

s

(

Y

P P

C

C P

SP











) s ( G ) s ( G 1

) s ( G ) s ( G Y

) s ( Y

C P

C P

Cân bằng hai phương trình:

1 G (s)G (s) G (s)G (s)1 G (s) G (s)G (s)

) s ( G

)

s

(

GC(s)GC(s)GP(s)GC(s)GC(s)GC(s)Gp(s)GC(s)GC(s)GP(s)GC(s)

Rút gọn ta được:

) s ( G ) s ( G 1

) s ( G )

s ( G

P C

C





Ta có thể dùng phương trình (5.26) để thiết lập bộ điều khiển phản hồi kinh điển suy luận từ cấu trúc IMC Điều này cho phép chúng ta xác định giới hạn điều chỉnh của các thông số KP; I và D

5.3.4 Một số ví dụ

Ví dụ: Thành lập bộ điều khiển PI điều khiển tương quan sử dụng phương pháp IMC (Derive the

PI Controller Tuning Correlations using the IMC method)

Giả sử mô hình qúa trình với dạng FOPDT như sau:

1 s

e K ) s ( G

P

S P P

P









Thay e PS 1Ps vào phương trình mô hình quá trình ta có:

1 s

) s 1 ( K G

P

P P P











Phân chia G  P ( s )

thành những thành phần chuyển đổi được và thành phần không chuyển đổi được:

) s ( G ) s ( G

GP P P

trong đó:

) s 1 ( ) s (

GP  P

1 s

K ) s ( G

P

P P









Ta có thể diễn giải, G  C ( s ) mô hình của bộ điều khiển IMC bằng mô hình chuyển đổi cộng thêm bộ lọc F(s):

) s ( F ) s ( G

1 ) s ( G

P





Trong đó bộ lọc IMC có dạng:

1 s

1 ) s ( F

C 



Thế phương trình (5.28) và (5.30) vào phương trình (5.29) có được bộ điều khiển:

) 1 s ( K

1 s 1

s

1 K

1 s ) s ( G

C P P

C P

P C





































 



Chúng ta suy luận từ mô hình bộ điều khiển IMC với mô hình bộ điều khiển trong hệ kín kinh điển theo (5.26):

) s ( G ) s ( G 1

) s ( G )

s ( G

P C

C





 Thế phương trình (5.28) và (5.31) vào phưong trình (5.26) và tiến hành đơn giản hoá:





















































1 s ( K

1 s 1

s

) s 1 ( K 1

) 1 s ( K

1 s )

s ( G

C P P

P

P P

P P P

C

=































) 1 s ( K

) s 1 ( K 1

) 1 s ( K

1 s

C P

P P

C P P

=

1 s

s 1 1 s

) 1 s ( K

1 s

C

P C

C P P























=

) (

s K

1 s P C P

P











=

) (

s K

1 )

( s K

s

P C P P C P

P











































s

1 1 ) (

K ) s ( G

P P

C P

P

So sánh phương trình (5.31) với mô hình phản hồi cho bộ điều khiển PI:



















s

1 1 K ) s ( G

I C PI

Chúng ta xác định được thông số của bộ điều khiển:

) (

K

K

P C P

P C









 và I = P (5.34)

5.4 Điều khiển nối tầng (CASCADE CONTROL)

5.4.1 Khả năng loại bỏ nhiễu của cấu trúc Cascade (Architectures Improved Disturbance Rejection)

Trong công nghiệp, kỹ thuật điều khiển quá trình được ứng dụng để điều khiển các công đoạn của quá trình tạo thành sản phẩm công nghiệp Các sản sản phẩm được tạo ra hầu hết dựa trên các phản ứng hoá học trong môi trường hợp chất dưới dạng lỏng Các công đoạn cần thiết phải điều chỉnh đồng thời các tham số như áp suất, nhiệt độ, nồng độ Trong từng giai đoạn tạo thành sản phẩm thường chọn biến quá trình chính quyết định tới chất lượng sản phẩm để điều chỉnh Biến quá trình chính thường bị ảnh hưởng bởi các biến quá trình phụ Trong các biến quá trình phụ có thể được coi là nhiễu Để phân đoạn các cho quá trình sản xuất thường dùng cấu trúc điều khiển Cascade nhằm loại trừ các nhiễu ảnh hưởng lên quá trình chính Cấu trúc này là dạng hệ thống điều khiển có khả năng loại bỏ nhiễu

5.4.2 Cấu trúc điều khiển nối tầng (The Cascade Architecture)

Sơ đồ cấu trúc tổng quát điều khiển quá trình cho hệ thống theo nguyên tắc Cascade được biểu diễn trên hình 5.6

Hình 5.6 Sơ đồ cấu trúc hệ thống điều khiển Cascade Mục đích của cấu trúc điều khiển này là loại trừ tác động của nhiễu lên quá trình Trong sơ đồ cấu trúc ta thấy có 2 nhiễu là Distubance variable I (DVI) và Distubance variable II (DVII) Trong đó nhiễu thứ nhất DVI ảnh hưởng đến biến quá trình chính (Primary process), nhiễu thứ hai DVII ta không xét đến

vì cấu trúc này không loại trừ được ảnh hưởng của nhiễu này Vì loại nhiễu này thường xuất hiện trong công đoạn cuối cùng của quá trình

Cấu trúc phân tầng yêu cầu phải biết biến quá trình phụ (secondary process variable) Biến quá trình phụ này phải thoả mãn các yêu cầu sau:

 Nó có thể đo được bằng sensor

 Phần tử điều khiển cuối cùng (Final control element – ví dụ : Valve ) được sử dụng để điều khiển quá trình chính (Primary variable) cũng phải điều khiển biến quá trình phụ

 Nhiễu ảnh hưởng đến biến quá trình chính cũng phải ảnh hưởng đến biến quá trình phụ

 Biến quá trình phụ phải nằm trong biến quá trình cơ sở trong cấu trúc điều khiển

Vòng phụ là 1 cấu trúc phản hồi truyền thống Cấu trúc phân tầng có thể giải quyết nhiều nhiễu miễn là mỗi nhiễu tác động đến biến quá trình phụ trước khi ảnh hưởng đến biến quá trình chính

5.4.3 Ví dụ minh hoạ (An Illustrative Example)

1 Điều khiển quá trình trong bồn chứa bằng van cấp nhanh (The Flash Drum Process)

Để hiểu rõ hơn về phương pháp thiết kế và sử dụng điều khiển nối tầng trong điều khiển quá trình (Cascade control), chúng ta khảo sát quá trình xẩy ra trong bồn chứa được cấp lỏng bằng van cấp nhanh (Flash Drum Process), với sơ đồ công nghệ mô tả trong hình 5.7

Quá trình này có nhiều tình huống tại trạm điều khiển, thể hiện của nó khá trực quan và hữu ích cho việc khảo sát định tính về những khái niệm quan trọng trong kỹ thuật điều khiển Cascade

Trong sơ đồ cấu trúc hệ thống hình 5.7, dòng chảy vào van flash là chất lỏng nóng có áp suất và nhiệt độ cao Van flash tạo ra sự suy giảm lớn và đột ngột về áp suất khi chất lỏng này chảy về hướng flash drum, khi đó số lượng nước nóng bốc hơi là đáng kể Dẫn đến kết quả là có hơi chất lỏng ở nữa phía trên của bồn chứa Trên hình 3.16 chỉ ra luồng hơi ở phía trên flash drum, trong khi dòng chất lỏng ở phía dưới Điều kiện cần thiết mà hệ thống điều khiển phải đảm bảo là mức chất lỏng không tụt quá sâu đến nỗi hơi bị đẩy vào ống nước hay lên quá cao để nước đẩy vào ống hơi Trên hình vẽ chúng ta thấy được ống nước (Liquid Drain) ở phía dưới và ống hơi (pressure down stream) ở phía trên của bồn chứa

Hình 5.7 Điều khiển mức cho bồn chứa bằng vòng lặp đơn

Với loại hệ thống này, mục đích thiết kế điều khiển để kiểm tra mức chất lỏng trong bồn chứa Tốc độ chảy của chất lỏng của ống thoát phía đáy bồn được chọn là biến điều chỉnh Nếu mức chất lỏng quá cao bộ điều chỉnh sẽ tăng tốc độ dòng chảy Nếu quá thấp thì giảm tốc độ dòng chảy

Nhiễu trong ví dụ này là áp lực trong không gian thoáng của bồn (trong Vapor Phase), như được chỉ ra trong hình 5.7, áp lực phía trên thay đổi do hoạt động của một vài dòng chảy xuống không xác định

được là nhiễu của quá trình

2 Một số vấn đề đối với vòng lặp đơn trong điều khiển Cascade (Problems with Single Loop Control)

Bộ điều khiển LC (liquit controler) cho hình 5.7 nhằm đạt được mục tiêu thiết kế bằng điều chỉnh

vị trí van trong ống chất lỏng Nếu mức chất lỏng đo được cao hơn điểm đặt, thì bộ điều khiển cho tín hiệu để van mở với lượng % thích hợp với kỳ vọng sẽ làm tăng vận tốc chảy tương ứng Như vậy, tốc độ chảy là hàm số của nhiều biến số, bao gồm:

- Vị trí van

- Độ cao chất lỏng

- Áp suất hơi đẩy nước xuống (Là một loại nhiễu)

Giả sử tại một thời điểm áp suất của Vapor phase là không đổi theo thời gian (tốc độ của dòng chảy chất lỏng và và các biến khác không đổi) khi van mở và đóng, vận tốc dòng chảy tăng và giảm theo

xu hướng dự đoán được Vì thế cấu trúc của vòng lặp đơn trong hình 5.7, được thiết lập để kiểm soát mực

nước có hiệu quả

Tuy nhiên như hình 5.7 chỉ ra, áp suất của Vapor phase được kiểm soát bởi một bộ phận ở phía dưới là đường ống của bể chứa thay vì không đổi, áp lực của Vapor phase thay đổi theo thời gian và đây lại là một nhiễu nữa của quá trình điều chỉnh mức nước

Giả sử áp suất của Vapor phase bắt đầu giảm Nhiễu này làm áp suất trên mặt chất lỏng giảm Nếu

vị trí van không đổi, thì tốc độ chảy trong ống tương ứng sẽ giảm Nếu sự giảm áp suất đủ nhanh, bộ điều khiển trong thực tế có thể mở van nhưng tốc độ chảy vẫn tiếp tục giảm Ngược lại, Nếu áp suất bắt đầu tăng bộ điều khiển sẽ đóng van nhưng vận tốc chảy vẫn tăng

Nhiễu áp suất thay đổi đưa đến kết quả mâu thuẫn mà có thể phá hỏng chiến lược điều khiển và dẫn đến kiểm soát điều khiển kém Những vấn đề bàn luận đã chỉ ra, không phải là vị trí van mà là tốc độ chảy trong ống phải được điều chỉnh

3 Giải pháp Cascade Control

Bước đầu trong thiết kế Cascade là để đảm bảo rằng mục đích kiểm soát của hệ điều khiển là loại

bỏ nhiễu Sơ đồ cho thấy bộ điều khiển không cần điểm đặt Trên thực tế, điểm đặt sẽ cố định ở mức giữa của bể chứa trong quá trình vận hành bình thường Mục đích là để duy trì mức chất lỏng tại điểm đặt trong khi loại bỏ nhiễu áp suất thay đổi ở phía trên bể chứa

Hình 5.8 Sơ đồ cấu trúc hệ thống điều khiển Cascade điều khiển mức bằng cách điều khiển dòng chảy

Để hoàn chỉnh cho hệ thống điều khiển Cascade, phải tiến hành xác định biến phụ Mức chất lỏng

là biến số chính và kiểm soát nó là mục tiêu thiết kế trung tâm trong chiến lược điều khiển Để có biến phụ, ta giả định là tốc độ dòng chảy trong ống Để phù hợp với những tiêu chuẩn cho thiết kế điều khiển Cascade điều kiện được chọn là:

- Tốc độ chảy trong ống được điều khiển bằng một cảm biến

- Cùng một van được dùng để đo mức chất lỏng (biến chính) và tốc độ chảy

- Sự thay đổi áp suất bên trong làm ảnh hưởng đến việc kiểm soát mức chất lỏng cũng sẽ

ảnh hưởng đến tốc độ chảy

- Tốc độ chảy được bao hàm trong mức chất lỏng mà nó sẽ phản hồi trước khi mức chất

lỏng thay đổi hay van thay đổi vị trí hoặc áp suất thay đổi

Trên sơ đồ hình 5.7, chỉ đề xuất một cấu trúc điều khiển Cascade với hai bộ điều khiển (kiểm soát mức chất lỏng và tốc độ chảy), 2 cảm biến (đo mức chất lỏng và tốc độ chảy) và một biến phụ kiểm soát cuối (1 van trong ống) Sơ đồ cấu trúc của hệ thống điều khiển Cascade trên hình 5.8 chỉ ra hệ thống điều khiển Cascade phù hợp với hệ thống công nghệ trên hình 5.7

Kiểm soát mức chất lỏng là mục tiêu chính được thực hiện bằng vòng lặp chính hay vòng lặp ngoài Đầu ra của bộ điều khiển chính là điểm đặt của bộ điều khiển phụ để kiểm soát tốc độ chảy bằng cách điều chỉnh vị trí van Việc kiểm soát động lực học của dòng chảy nhanh hơn nhiều kiểm soát mực nước Vì vậy cấu hình này phù hợp với tiêu chuẩn thiết kế đã nêu trên, trong đó thời gian vòng lặp phụ nhanh hơn thời gian vòng lặp chính

Với cấu trúc Cascade này, nếu mức chất lỏng quá cao, bộ điều khiển làm tốc độ chảy nhanh hơn tức là mở van rộng hơn như trong tổng hợp vòng lặp đơn

Bộ điều khiển dòng chảy đó sẽ quyết định sẽ mở hay đóng van và mở/đóng bao nhiêu Vì vậy áp suất trong Vapor phase được bộ điều khiển định vị nhanh chóng và điều này cải thiện đáng kể hoạt động loại nhiễu của vòng lặp kiểm soát chính

4 Điều chỉnh thiết bị Cascade (Tuning a Cascade Implementation)

Điều khiển vòng lặp Cascade đòi hỏi các kỹ năng sau:

1 Bắt đầu cả hai bộ điều khiển sơ cấp và bộ điều khiển thứ cấp điều khiển bằng tay

2 Chọn bộ điều khiển P cho vòng lặp trong

3 Điều chỉnh bộ điều khiển P thứ cấp sử dụng giá trị điểm đặt chuẩn (nhiệm vụ chính của nó là phản hồi lại lệnh điểm đặt từ bộ điều khiển sơ cấp) Kiểm tra nó để chắc chắn thực hiện từ điểm đặt

4 Để bộ điều khiển thứ cấp tự động, nó trở thành một phần của quá trình chính Chọn một bộ điều khiển với hoạt động kết hợp cho mạch vòng sơ cấp (PI hoặc PID) Sử dụng tiêu chuẩn thiết kế lọc bỏ nhiễu như là một công việc chính của bộ điều khiển sơ cấp

5 Điều chỉnh bộ điều khiển sơ cấp sử dụng phương pháp sẽ được lựa chọn ở phần sau và kiểm tra phương pháp đó sao cho phù hợp và có kết quả chấp nhận được

6 Với cả hai bộ điều chỉnh hoạt động tự động, việc điều chỉnh Cascade đã hoàn thành

5.4.4 Khảo sát quá trình phản ứng nhiệt trong lò có vỏ bọc (Exploring The Jacketed Reactor Process)

1 Quá trình phản ứng trong lò có vỏ bọc

Mô hình lò phản ứng jacketed trên hình 5.9, điều khiển cascade vòng lặp phản hồi đơn, lò phản

phản ứng cần giữ nhiệt độ không đổi vì thế sự chuyển đổi thành phần của hỗn hợp được cấp (reactant feed) đối với sản phẩm mong muốn có thể bị ảnh hưởng do nhiệt độ của ống thoát ra từ lò phản ứng

Để kiểm soát nhiệt độ thoát ra trong ống thoát (biến số chính), bồn chứa được bao bọc một jacket

mà chất lỏng làm mát chảy qua Bộ điều khiển điều chỉnh một van để thay đổi tốc độ chảy của chất lỏng làm lạnh Nếu nhiệt độ trong ống quá cao, bộ điều khiển mở van Điều này làm tăng tốc độ chảy nước làm lạnh, để làm nguội lò phản ứng và giảm quá trình toả nhiệt Cuối cùng, nhiệt độ đo được của dòng chảy thoát ra từ lò phản ứng hoạt động sẽ gián tiếp kiểm tra được nhiệt độ trong lò phản ứng Như trên hình 5.9, biến nhiễu của quá trình là chất làm lạnh chảy vào jacket

Vấn đề cần nghiên cứu ở đây với mục đích kiểm soát là duy trì nhiệt độ ống thoát của lò phản ứng tại điểm đặt bằng cách loại bỏ nhiễu gây ra do thay đổi nhiệt độ đầu vào jacket Quá trình loại nhiễu của vòng lặp đơn với bộ điều khiển PI sẽ được so sánh với cấu trúc điều khiển Cascade P-Only dạng PI

Hình 5.9 Sơ đồ mô tả công nghệ thiết kế điều khiển lò phản ứng Đối với tất cả vòng lặp đơn cho kiểm soát Cascade, mức độ hoạt động thiết kế là nhiệt độ lò phản ứng đo ở ống xả lò phản ứng ở nhiệt độ 860C (gần bằng 860C), 460C thường là nhiệt độ thiết kế đầu vào jacket của chất lỏng làm nguội, nhưng đôi lúc nó có thể tụt xuống 400C Trong nghiên cứu về vòng lặp

hở chỉ ra 50% ở đầu ra bộ điều chỉnh làm cho lò phản ứng ổn định ở nhiệt độ 86 0C khi nhiệt độ đầu vào của jackét theo thiết kế hay là 46 0C Vì thế điều khiển lò phản ứng nhất thiết phải được xây dựng là hệ thống kín

2 Vòng lặp đơn loại bỏ nhiễu trong lò phản ứng jacket

Điều khiển bằng vòng lặp đơn với bộ điều khiển PI như trong hình 5.9, tuân theo tuần tự thiết kế như thường lệ Chúng ta cho nhảy bậc (perturb) đầu ra bộ điều khiển, ghi lại dữ liệu khi quá trình có phản hồi, khớp số liệu với mô hình qúa trình có dạng FOPDT (first order plus dead time) và dùng giới hạn đo

mô hình trong điều chỉnh tương quan để xác định giá trị điều chỉnh ban đầu

Kết quả thu được trên hình 5.10, chúng ta dùng hai đầu ra của bộ điều khiển để đo dữ liệu của biến số cả trên và dưới mức độ hoạt động theo thiết kế

Vì thế việc kiểm tra quá trình động sẽ đưa ra một bảng dữ liệu hữu ích, ở đây đầu ra của bộ điều khiển theo thiết kế có giá trị 50% tăng lên 53% sau đó giảm xuống 47% và cuối cùng trở về giá trị 50% Nhiệt độ ống thoát của lò phản ứng phản hồi chính xác sau mỗi giá trị đặt của bộ điều khiển

Hình 5.10 Kết quả điều khiển bằng mô phỏng lò phản ứng với mạch vòng đơn cho mô hình quá trình có

dạng FOPDT Với FOPDT khớp với dữ liệu động học của quá trình được tính toán bởi phần mềm thiết kế bằng

mô phỏng biểu diễn trên hình 5.10 Mô hình khá hợp lý dựa trên cơ sở quan sát bằng mắt, vì thế đưa ra những giá trị cho thiết kế:

Hệ số khuyếch đại quá trình KP = - 0.360C%

Hằng số thời gian P = 1.6 min

Thời gian chết P = 0.88 min

Để ứng dụng mối tương quan IMC, đầu tiên phải tính toán hằng số thời gian cho vòng lặp, ở đây ta chọn theo chuẩn điều chỉnh:

C > 0.1P hoặc 0.8P Như vậy C > 0,1.1,6 hoặc 0,8.0,88 = 0,70 min Thay thế giá trị đó vào giới hạn đo của dạng mô hình quá trình FOPDT trên vào điều chỉnh tương quan ở hình 5.9 được giá trị:

Hệ số khuyếch đại của bộ điều chỉnh KC = -2.8%0C

Hằng số thời gian: I = 1.6 min