Thiết kế canô kéo dù bay phục vụ du lịch, chương 15 potx

Chương 15: Kiểm tra ổn định theo tiêu chuẩn thời tiết Ổn định của Canô được kiểm tra cho 4 trường hợp tải trọng trên.. Trong đó: Mv : mômen nghiêng tác dụng động gây nên bởi áp suất g

Chương 15:

Kiểm tra ổn định theo tiêu chuẩn

thời tiết

Ổn định của Canô được kiểm tra cho 4 trường hợp tải trọng trên

Nội dung kiểm tra bao gồm:

Mv  Mc hay K = Mc / Mv  1

Trong đó:

Mv : mômen nghiêng tác dụng động gây nên bởi áp suất gió (Tm)

Mv = 0,001 Pv * Av * Z (Tm)

Pv : áp lực gió tính toán (Kg/m3)

Av : diện tích mặt chịu gió (m3)

Z : khoảng cách từ tâm chịu gió tới mặt đường nước thực tế (m)

Mc : mômen lực được xác định theo công thức:

Mc = D*lđ (Tm)

lđ : cánh tay đòn ổn định động được xác định trên đồ thị (m)

D: trọng lượng chiếm nước của Canô (Tấn)

7.2.3 (TCVN 5801- 2001) Phụ thuộc trị số m được xác định tại 2.3.3 và 2.3.4 trang 445 [tài liệu 3]

Kết quả tính được trình bầy trong bảng 3.14

1.Diện tích và tọa độ tâm chịu gió

Trường hợp 1: Canô đủ khách và 100% dự trữ T1 = 0,309 (m)

TT Bề mặt hứng

gió

S i (m 2 ) K i

Z i (m)

A V = K i *S i (m 2 )

M = K i *S i *Z i (m 3 )

2 Cọc buộc + bạt

Z = 0.300

Trường hợp 2: Canô đủ khách và 10% dự trữ T2 = 0,3 (m)

TT Bề mặt hứng

gió

S i (m 2 ) K i

Z i (m)

A V = K i *S i (m 2 )

M = K i *S i *Z i (m 3 )

2 Cọc buộc + bạt

Z = 0.309 Trường hợp 3: Canô không khách và 100% dự trữ T3 = 0,26 (m)

TT Bề mặt hứng

gió

S i (m 2 ) K i Z i (m)

A V = K i *S i (m 2 )

M =

K i *S i *Z i (m 3 )

2 Cọc buộc + bạt

Z = 0.339 Trường hợp 4: Canô không khách và 10% dự trữ T4 = 0,25 (m)

TT Bề mặt hứng

gió

S i (m 2 ) K i

Z i (m)

A V = K i *S i (m 2 )

M = K i *S i *Z i (m 3 )

2 Cọc buộc + bạt

Z = 0.34

1 Mômen nghiêng do tác động của gió M v và mômen M c :

Bảng 3.14: Bảng xác định các tải trọng động

Các trường hợp tải trọng

T

Các thông số Ký

hiệ

Đơn

1 Lượng chiếm nước D Tấn 1.75 1.66 1.3 1.21

3 Diện tích hứng gió AV m2 3.6 3.70

8

4.00

2 4.08

4 Chiều cao tâm hứng

0.30 9

0.33

5 Chiều cao tâm ổn định

7 0.05

0.04 6

1

1

0.67 1

1.80 9

2.35 7 1

7.03

8.09 5 1

0.96 7

1

0.45 4

1.12 0

1.19 6 1

1

7

Tay đòn ổn định động

0,15 1

0,12 6

0,17 6 1

1

9

Tay đòn ổn định động

0,17 2

0,20 6

0,27 4 2

0 Mômen lực cho phép MC Tm 0.2418

0.25

2 0.21 0.25 2

1

Hệ số ổn định

3.77 3

4.26 42

5.62 8

Nhận xét: Trong cả 4 trường hợp K >1.Như vậy, canô thoả mãn

điều kiện ổn định

3.7.5 Kiểm tra ổn định theo yêu cầu bổ sung.

Dựa vào các trường hợp tải đã tính trước, ở đây chỉ kiểm tra theo yêu cầu bổ sung 2 trường hợp tải nguy hiểm nhất khi khách tập trung một bên mạn Đó là trường hợp canô hoạt động với 100%

dự trữ và 100% khách và trường hợp canô hoạt động với 10% dự trữ và 100% khách Nếu hai trường hợp này canô đảm bảo ổn định thì các trường hợp còn lại canô cũng sẽ ổn định

Trường hợp5: Tàu đủ khách và 100% dự trữ.

TT Các thành phần

tải trọng P(tấn) X(m) Mx(T.m) Z(m) Mz(T.m)

1 Canô không 1.05 -0.85 -0.8925 0.45 0.4725

4 Hành khách

5 Tổng cộng 1.75 Xg = -0.96714 Zg = 0.842857143

Trường hợp 6: Tàu đủ khách và 10% dự trữ.

TRỤC X TRỤC Z

TT Các thành phần

tải trọng P(tấn) X(m) Mx(T.m) Z(m) Mz(T.m)

1 Canô không 1.05 -0.85 -0.8925 0.45 0.4725

2 Nhiên liệu 0.01 -0.65 -0.0065 0.35 0.0035

4 Hành khách

5 Tổng cộng 1.66 Xg = -0.98434 Zg = 0.869578313

1.7.5.2 Xác định đồ thị ổn định tĩnh.

Trường hợp 1: D = 1,75 (tấn); Zg = 0,84 (m)



(Z C90

-Z C0 )*

f 1 ()

Y C90 *f

2 ()

r 0 *f 3 (

)

(Z g -Z C0 )*

Sin()

L=[2]+[3]

+[4]

-[5]

[6] l d =1/2

[7]

[

1

]

1

0 0.038952

-0.014 08

0.00

54 0.003806 0.026529

0.02 65

0.00462 9

2 0.133086 - 0.00 0.007524 0.087631 0.11 0.01992

3

0 0.240204

-0.070 4

0.00

52 0.011 0.164029

0.27 81

0.04854 4

4

0 0.321354

-0.090 11

0.00

19 0.014124 0.219018

0.49 72

0.08676 3

5

0 0.363552

-0.070 4

-0.00 09

0.016852 0.27535 0.77

25

0.13481 1

6

0 0.350568

-0.022 53

-0.00 28

0.019492 0.305698 1.07

82

0.18815 5 7

0 0.27591

0.073 21

0.00

28 0.020658 0.331318

1.40

95 0.24597 8

0 0.152562

0.163 32

-0.00 14

0.021648 0.292817 1.70

23

0.29706 7

9

0.281

1.96 19

0.34236 7

Trường hợp 2: D = 1,66 (tấn); Zg = 0,86 (m)

(Z C90

-Z C0 )*

f 1 ()

Y C90 *f 2 ()

r 0 *f 3 (

)

(Z g -Z C0 )*

Sin()

L=[2]+[3]

+[4]

-[5]

[6] l d =1/2

[7]

[

1

]

1

0 0.038952

-0.0140 8

0.00

54 0.003806 0.026529

0.02 65

0.00462 9

2

0 0.133086

-0.0450 6

0.00

71 0.007524 0.087631

0.11 41

0.01992 1 3

0 0.240204

-0.0704

0.00

52 0.011 0.164029

0.27 81

0.04854 4

4

0 0.321354

-0.0901 1

0.00

19 0.014124 0.219018

0.49 72

0.08676 3

5

0 0.363552

-0.0704

-0.00 09

0.016852 0.27535 0.77

25

0.13481 1

6

0 0.350568

-0.0225 3

-0.00 28

0.019492 0.305698 1.07

82

0.18815 5

7 0.27591 0.0732 0.00 0.020658 0.331318 1.40 0.24597

0 0.152562

0.1633 2

-0.00 14

0.021648 0.292817 1.70

23

0.29706 7

9

1.96 19

0.34236 7 Trong đó: llà cánh tay đòn ổn định tĩnh