thiết kế nhà 5 tầng cao 20,5m( ký túc xá trường C.Đ.X.D- Tuy Hòa ), chương 12 potx

Khi tính toán độ bền của móng ta dùng tải trọng tính toán của tổ hợp bất lợi nhất.

Chương 12: Kiểm tra chiều cao của móng

theo điều kiện đâm thủng

- áp lực tính toán tại đế móng :









 













 



6 , 2

2 , 0 6 1 2,1 2,6

1457,2 6.e

1 b

N p

tt 0 tt

min

max

l l

=>

) ( 708 , 143 p

) ( 883 , 394 p

tt min

max

kPa

kPa

tt





p tt 269 , 27 ( )

- Chọn chiều cao móng hm = 0,7 m

- Làm lớp bê tông lót dày 10 cm mác 100 đá 4x6, lớp bảo vệ cốt thép lấy bằng 0,04 m

= 143,708 Kn

tt

min

P

= 80,2 Kn

o

tt

= 394,883 Kn

o

tt

 = 1475,2 Kn

o = 238 Kn.m

tt

tt

Pmax

sơ đồ tính chọc thủng

ct

f

= 378,455 kn

1

Ptt

) ( 66 , 0 04 , 0 7 ,

a

h

h o  m    

-Vẽ tháp đâm thủng ta có diện tích gạch chéo ngoài đáy tháp đâm thủng ở phía có áp lực p ttmax xấp xỉ bằng : F ct bL ct

Trong đó: + b = 2,1 (m)

+ 0 , 34 ( )

2

66 , 0 2 6 , 0 6 , 2 2

.

2 0

m h

l l

F ct bL ct  2 , 1  0 , 34  0 , 714 (m2 )

áp lực tính toán trung bình trong phạm vi diện tích gây đâm thủng :

2

1 max

tt c p

tt p tt

 Trong đó: +pttmax  394 , 883 (KPa)

+

tt

tt tt max min

2,6

tt p

L ct l

= 362,037(kPa)

 Pctt 394,883 362,037 378, 455( )



- Lực gây đâm thủng: N 378, 455.0,714 270, 216( )

ct  p F c ct tt   kN

- Lực chống đâm thủng : 0,75 Rk ho btb

Trong đó:

+ Với bê tông mác 250 có Rk = 880 (kPa)

+ ho= 0,66 (m)

+ Ta có bề rộng đáy tháp đâm thủng: bd= bc+ h0= 0,25 + 0,66 = 0,91m< b=2,1m



) ( 91 , 0 66 , 0 25 , 0 2

2 2

tb

b  b cb d  b cb c  h o b c h o   m

 0,75 Rk ho btb = 0,75 880 0,66 0,91 = 396,396 (kN)



ct

N 0,75 Rk ho btb <=> 270,216(kN) < 396,396 (kN)

Nh- vậy móng không bị phá hoại theo đâm thủng

3 Tính cốt thép cho móng :

- Dùng bê tông mác 250, Rn = 11000(kPa), Rk =880(kPa), thép AII có

Ra= 280000(kPa) Khi tính toán độ bền của móng ta dùng tải trọng tính toán của tổ hợp bất lợi nhất

* Tính p2tt: áp dụng tam giác đồng dạng ta tìm đ-ợc :

p

l



2

6 , 0 6 , 2

l l



p

(394,883 143,708)

2,6

tt tt

l

kPa





sơ đồ tính móng m1

= 298,277 kn

2

Ptt

q

= 143,708 Kn

tt

min

P

= 80,2 Kn

o

tt

= 394,883 Kn

o

tt

 = 1475,2 Kn

o = 238 Kn.m

tt

tt

Pmax

- Mô men t-ơng ứng với mặt ngàm I – I :

2

.

6

M b L

I

Trong đó: + b = 2,1 (m): chiều rộng móng

+ 1 ( )

2

6 , 0 6 , 2

l l

 380 , 815 ( )

6

277 , 298 883 , 394 2 1 1 ,

I

- Mô men t-ơng ứng với mặt ngàm II – II :

6

2 2

tt tb p

tt tb

p B

l II





Trong đó: + l = 2,6 (m): chiều dài móng

+ 0 , 925 ( )

2

25 , 0 1 , 2

b b

6

277 , 269 277

, 269 2 2 925 , 0 6 ,

II

- Diện tích cốt thép để chịu mô men MI :

2

2 22 , 8 00228

, 0 280000

66 , 0 9 , 0

815 , 380

9 , 0

cm m

a

R o h

I M I

a

Chọn 15 14 có Fa = 23,07 cm2

- Khoảng cách giữa trục hai cốt thép cạnh nhau:

1

15 2 2







n

a b

Trong đó: + b = 2,1 (m) :bề rộng móng

+ a bv  0 , 04 (m):chiều dầy lớp bê tông bảo vệ

+ n = 15 : số l-ợng thép đã chọn

1 15

15 2 40 2 2100











- Chiều dài mỗi thanh : Lct = l-2.abv= 2,6-2.0,04 = 2,52 (m)

- Diện tích cốt thép để chịu mô men MI I:

2

2 18 , 4 00184

, 0 280000

644 , 0 9 , 0

512 , 299

' 9 , 0

cm m

a

R o h

II M II

a

Chọn 17 12 có Fa = 19,21 cm2

- Khoảng cách giữa trục hai cốt thép cạnh nhau:

1

15 2 2







n

a l

Trong đó: + l = 2,6 (m) :chiều dài móng

+ a bv  0 , 04 (m):chiều dầy lớp bê tông bảo vệ

+ n = 17 : số l-ợng thép đã chọn

1 17

15 2 40 2 2600











- Chiều dài mỗi thanh : Lct = b-2.abv= 2,1-2.0,04 = 2,02 (m)

*Bố trí thép móng M1 :(trang bên)

2

1

6 5

c

 12a150 2

 14a140 1 6

mãng m1 (tl:1/25)

mÆt c¾t 1-1 (tl:1/25)

 6a100

 10  24

 12a150

 14a140

 0.00

 1.40

 2.10

 0.450

3

3