chương 7: Tính cốt thép ở mặt cắt chịu moment ở giữa nhịp: Tính toán bố trí cốt thép ở nhịp Moment giữa nhịp làm căng thớ trên do đó tiết diện cần tính là tiết diện chữ T cánh chịu nén..
Trang 1chương 7: Tính cốt thép ở mặt cắt chịu
moment ở giữa nhịp:
Tính toán bố trí cốt thép ở nhịp
Moment giữa nhịp làm căng thớ trên do đó tiết diện cần tính là tiết diện chữ T cánh chịu nén
Moment chịu uốn của bê tông
0
0.3
1300 2 0.3 0.75 468
c
C n c c
h
M R b h h T m
Với bc là bề rộng cánh, bc = b = 2m , chiều cao cánh ,hc = 0.3m
Ta nhận thấy các giá trị moment tại nhịp M< Mc => trục trung hoà
đi qua cánh vậy tính theo tiết diện chữ nhật
lớn.b h 2000 800 1600000 mm2
Chọn a = 50mm => h0 = 800 – 50= 750 mm
Bê tông Max 300 => Rn = 130 (KG/cm2 ) = 1300 (T/m2 )
Tại nhịp AB : (mặt cắt II-II ):
Giá trị moment : 11.79 T.m
Max bê tông 300 => 0 0 58 và Rn = 130 (KG/cm2 ) = 1300 ( T/m2 )
Ta tính được : : A 2
0
.
h b R
M
n
0,008
1300 2 (0.75)
=1- 1 2A=1 1 2 0.008 0.008
Fa =
a
n
R
h b
R . 0
.
= 0.008 1300 2000 750 2
574
Với lượng thép trên ta không cần chọn thêm thép (chỉ với cấu tạo
là đủ)
Trang 2MẶT CẮT 2-2
TL 1/25
4
Þ10a250
3
2000
Þ10a250
1 2Þ 20
5
2 2Þ 20
800
(cot gia) (cau tao)
Tại nhịp BC : (mặt cắt IV-IV ):
Giá trị moment : 53.07 T.m
Max bê tơng 300 => 0 0 58 và Rn = 130 (KG/cm2 ) = 1300 ( T/m2 )
Ta tính được : : A 2
0
.
h b R
M
n
0,03
1300 2 (0.75)
=1- 1 2A=1 1 2 0.03 0.03
Fa =
a
n
R
h b
R . 0
.
= 0.03 1300 2000 750 2
2166.6
Với lượng thép trên ta chọn thêm 4 20 và 2 25
Trang 3MẶT CẮT 4-4
TL 1/25
4
Þ10a250
3
2000
Þ10a250
5
800
(cot gia)
Tại nhịp CD : (mặt cắt VI-VI ):
Giá trị moment : 25.27 T.m
Max bê tơng 300 => 0 0 58 và Rn = 130 (KG/cm2 ) = 1300 ( T/m2 )
Ta tính được : : A 2
0
.
h b R
M
n
1300 2 (0.75)
=1- 1 2A=1 1 2 0.017 0.017
Fa =
a
n
R
h b
R . 0
.
= 0.017 1300 2000 750 2
1227.7
Với lượng thép trên ta chọn thêm 4 20
Trang 4MẶT CẮT 6-6
TL 1/25
4
Þ10a250
3
2000
Þ10a250
1 Þ
5
Þ 8
2 2Þ 20 800
(cot gia) Þ
Tại nhịp DE : (mặt cắt VIII-VIII ):
Giá trị moment : 8 T.m
Max bê tơng 300 => 0 0 58 và Rn = 130 (KG/cm2 ) = 1300 ( T/m2 )
Ta tính được : : A 2
0
.
h b R
M
n
0,005
1300 2 (0.75)
=1- 1 2A=1 1 2 0.005 0.005
Fa =
a
n
R
h b
R . 0
.
= 0.005 1300 2000 750 2
361
Với lượng thép trên ta khơng càn chọn thêm thép ( cốt cấu tạo là đủ)
Trang 5MẶT CẮT 8-8
TL 1/25
4
3
2000
400 800
1 2Þ 20
5
Þ 8
2 2Þ 20
800
(cot gia) (cau tao)
Tính cốt đai trong dầm mĩng băng :
Ta chọn giá trị lực cắt lớn nhất để bố trí cốt đai
Dựa vào bảng kết quả tính nội lực bằng chuong trình KRICOM ta chọn giá trị
Qmax = 50.31 T
- Để đảm bảo bêtông không bị phá hoại do ứng suất nén chính thì ta cần phải tính toán điều kiện:
ĐK1: k0.Rn.b.h0 =0.35 x 1300 x 0.4 x 0.75= 136.5(T) >
Qmax=50.31(T)
( k0 = 0.35 do ta sử dụng Max 300)
Không phải thay đổi kích thước tiết diện dầm
Khẳ năng chịu lực của bê tơng
ĐK2: k1.Rk.b.h0 = 0.6 x 100 x 0.4 x 0.75 = 18 (T) < Qmax = 50.31(T)
(Xem móng như dầm lấy k1 = 0,6)
Trang 6Cần phải bố trí cốt dai chịu kéo
Điều kiện kiểm tra thoã mãn
Chọn thép AII có R a R a, 2200KG/cm2 22000T/m2
Và thép 8(Fa = 0.503 cm2) làm đai 2 nhánh (n = 2 )
Khoảng cách giữa hai cốt đai theo tính toán :
0
max
8 8 100 0.4 0.75 22000 4 0,503 10
0.3( ).
50.31
tt R b h R n f k a d d
Q
Vậy khoảng cách giữa hai cốt đai theo tính toán utt = 30 cm
Khoảng cách lớn nhất giữa 2 cốt đai :
0 max
1,5 1,5 100 0.4 0.75
0.67( ).
54.26
k
R b h
Q
Trong đoạn gần gối dầm (l/4):
80 26.6
3 3
h cm
h= 80 40 => uct = 30cm
U = min(utt , uct , umax )
Chọn uct = 20cm
Trong đoạn giữa dầm (l/2):
3 3 80
60
h
cm
h=80>25 => uct
50cm
Chọn uct = 25cm
Vậy ta có thể chọn cốt đai 8, n = 4 ,u1 = 20cm cho đoạn (l/4)nhịp, đầu nhịp 8, n =4 ,u2 = 25 cm cho đoạn l/2 nhịp giữa nhịp