Đồ án tốt nghiệp thi công nhịp cầu trươi ờ hương sơn hà tĩnh

* Trình tự thi công- Tiến hành đúc dầm ngay tại bãi đức dầm đầu cầu - Xây dựng trụ tạm tại vị trí trụ chính để làm chỗ đứng cho giá long môn - Lắp dựng giá long môn và hệ giàn thép liên

LỜI CẢM ƠN

Nhận xét của giáo viên hướng dẫn

Nhận xét của giáo viên đọc duyệt

Mục lục

CHƯƠNG I: GIỚI THIỆU CHUNG 5 CHƯƠNG III: THIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG 40 CHƯƠNG IV:DỰ TOÁN 64

CHƯƠNG I: GIỚI THIỆU CHUNG

1.1 Giới thiệu chung về công trình cầu.

- Cầu Trươi nằm tại KM 381 + 025.00 đoạn Khe Cò- Phúc Đồng trên đường

Hồ Chí Minh thuộc phạm vi xã Sơn Trường, huyện Hương Sơn, tỉnh Hà Tĩnh

KM 0+

3.0

1050 1400 3500

2000

+11.920 +13.920

+7.230 +9.230

21 cäc BTCT 40x40 cm dµi L=12 m

7 : 1 7 : 1

-2.070

0% +21.60

6000 50 +19.92

7

+13.920 +11.920

Sái lÉn c¸t tr¹ng th¸i b·o hoµ SÐt c¸t lÉn d¨m s¹n mµu vµng +3.800 +5.700 +10.500 tr¹ng th¸i cøng SÐt mµu vµng tr¹ng th¸i dÎo cøng tr¹ng th¸i cøng SÐt c¸t lÉn d¨m s¹n mµu vµng tr¹ng th¸i cøng

SÐt c¸t lÉn d¨m s¹n mµu vµng

tr¹ng th¸i cøng

SÐt mµu vµng tr¹ng th¸i dÎo cøng

Sái lÉn c¸t tr¹ng th¸i b·o hoµ

SÐt c¸t lÉn d¨m s¹n mµu vµng

+2.900 +4.900 +9.400

- Quy mô: Cầu vĩnh cửu bằng bê tống thép

- Tải trọng: Hoạt tải H30 và XB80 , người đi đường 300kg/m2

* Kết cấu phần trên

- Mặt cắt ngang gồm 4 phiến dầm bê tông cốt thép ƯST có dầm ngang khẩu

độ 24 m khoảng cách giữa các dầm 2,25m liên kết các dầm với nhau thông qua các mối nối ở dưới bản cánh và dầm ngang

- Mặt cầu bằng bê tông nhựa dày 7cm, lớp phòng nước 0.4cm, lớp dưới là

bê tông lưới thép có chiều dày thay dổi từ 30mm – 110mm

- Lan can bằng bê tông kết hợp với thép

- Khe co dãn bằng cao su

- Neo cáp DƯL: dùng neo OVM 13- 7

- Gối cầu sử dụng gối cao su bản thép

Đoạn tuyến nằm ở khu vực duyên hải miền trung địa hình hẹp dốc nghiêng

từ đông sang tây, 80% là đồi núi, dãy núi phía tây có độ cao trung bình 1500m, địa hình phân hóa chia cắt, do địa hình dốc nên phần lớn đất đai bị sói mòn, bạc màu

1.1.2 Đặc điểm khí hậu.

Hà Tĩnh nằm trong khu vực nhiệt đới gió mùa nóng ẩm, mưa nhiều Ngoài

ra, tỉnh còn chịu ảnh hưởng của khí hậu chuyển tiếp giữa miền Bắc và miền Nam, với đặc trưng khí hậu nhiệt đới điển hình của miền Nam và có một mùa đông giá lạnh của miền Bắc Hà Tĩnh có 2 mùa rõ rệt: mùa hè từ tháng 4 đến tháng 10, mùa này nóng, khô hạn kéo dài kèm theo nhiều đợt gió Tây nam (gió Lào) khô nóng, nhiệt độ có thể lên tới 4oC, khoảng cuối tháng 7 đến tháng 10 thường có nhiều đợt bão kèm theo mưa lớn gây ngập úng nhiều nơi, lượng mưa lớn nhất 500 mm/ngày đêm; mùa đông từ tháng 11 đến tháng 3 năm sau, mùa này chủ yếu có gió mùa Đông Bắc kéo theo gió lạnh và mưa phùn, nhiệt độ có thể xuống tới 7OC

1.1.3 Thủy văn dọc tuyến.

- Đoạn tuyến nằm trên lưu vực hệ thống sông Lam đã xảy ra những trận lũ lớn với tần suất 1 ÷ 2% như trận lũ năm 1978, 1988, 1996, 2002, 2007, 2008,

2010 và lũ tháng VI/2011- lũ lịch sử trên sông Nậm Mộ (sông Lam)

- Lớp 1: Sét cát lẫn dăm sạn màu vàng trạng thái cứng

- Lớp 2: Sỏi lẫn cát trạng thái bão hòa

- Lớp 3: Sét màu vàng trạng thái dẻo cứng

- Lớp 4: Sét lẫn cát dam sạn màu vàng trạng thái cứng

1.1.4 Ý nghĩa xây dựng cầu.

Có ý nghĩa và tầm quan trọng to lớn đối với sự giao lưu buôn bán phát triển

kinh tế giữa các vùng miền địa phương

1.1.5 tiêu chuẩn kỹ thuật và quy trình áp dụng.

- Công tác trắc địa trong xây dựng công trình – Yêu cầu chung - TCVNXD 309:2004

- Công tác đất – Quy phạm thi công và nghiệm thu - TCVN 4447:1987

- Qui trình thi công và nghiệm thu cấp phối đá dăm - 22TCN 334 – 06

-Qui trình nghiệm thu chất lượng thi công công trình xây dựng - TCXDVN

371 – 2006

- Qui trình nghiệm thu cầu và cống - 22TCN 266 -2000

- Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam- 326-2004

- Điều lệ báo hiệu đường bộ- 22TCN 237 -01

- Quy phạm kỹ thuật an toàn lao động trong xây dựng - TCVN5308-91

1.2Kết cấu nhịp.

- Tổng chiều dài cầu 84.2m

- Gồm 3 nhịp mỗi nhịp có L = 24 m, cầu dầm chữ T, BTCT ƯST kéo sau , mặt cắt ngang gồm 4 phiến dầm mỗi phiến cách nhau 2,25m

- Mác bê tông dầm dọc M400

- Mác bê tông dầm ngang M400

- Ống gen được bơm vữa bê tông xi măng có trộn phụ gia M500 sau khi căng cáp, cường độ bê tông lúc căng kéo ít nhất bằng 90% cường độ phá hoại

- Cáp DƯL (theo tiêu chuẩn ASTM-A416-87 a cấp 270):

+ Bó cáp 7 tao đường kính danh định mỗi tao là 12.7mm+ Lực kéo đứt của 1 tao là 18370kg

+ Giới hạn chảy 16750kg/cm2

+ Lực căng kéo mỗi bó tại thời điểm đóng neo là 86T

+ Diện tớch mặt cắt ngang 98.71mm2

+ Trọng lượng 1 một dài 0.775kg/m+ Độ chựng lớn nhất sau 1000h ở 200C và 70% lực phỏ hoại là:

( max) 2.5%

+ ống gen dựng loại ống mạ kẽm đường kớnh 60/67mm+ Neo dựng loại OVM (13-7)

+ Độ vừng ngược sau khi căng kộo là: 27mm

1.3 Biện phỏp thi cụng dầm.

* Đỳc dầm tại bói đỳc dầm đầu cầu bờn phớa M2

1.3.1 Sử dụng giỏ long mụn để lao lắp

hương khê Gia long mon

+ Tốn phớ xõy dựng kộo dài thời thi cụng

+ Khụng dảm bảo vấn đề thụng thuyền trong quỏ trỡnh thi cụng, cản trở

giao thụng đừng thủy

- Phạm vi ỏp dụng:

+ Cầu cú nhiều nhịp, nhịp giản đơn cú L ≤ 40 m

+ Khi thi cụng khụng cú cỏc thiết bị chuyờn dụng để lao lắp

* Trình tự thi công

- Tiến hành đúc dầm ngay tại bãi đức dầm đầu cầu

- Xây dựng trụ tạm tại vị trí trụ chính để làm chỗ đứng cho giá long môn

- Lắp dựng giá long môn và hệ giàn thép liên tục để di chuyển dầm

- Lắp hệ thống ray, xe goòng và di chuyển phiến dầm ra vị trí nhịp

- Dùng giá long môn để di chuyển sang ngang phiến dầm đã di chuyển ra nhịp và hạ xuống gối

- Tiến hành đổ bê tông dầm ngang đẻ liên kết các phiến dầm

- Sau khi đã thi công xong nhịp thứ nhất tiến hành di chuyển giá long môn sang nhịp tiếp theo để tiếp tục thi công

- Làm lớp phủ mạt cấu và hoàn thiện cầu

+ Không phải xây dựng đà giáo trụ tạm

- Phạm vi áp dụng:

+ Kết cấu nhịp giản đơn chiều dài nhịp L ≤ 21m, mặt cát ngang chữ T hoạc chữ I có trọng lượng dầm P ≤ 30 ÷ 35 T

+ Cần cẩu phải đủ sức nâng cần thiết

+ Có vị trí đứng cho cần cẩu để lấy các cụm dầm và dặt lên nhịp

* Trình tự thi công:

- Đúc dầm tại bãi đúc dầm đầu cầu hoạc trong xưởng

- Lắp dụng hệ thống đường ray, xe goong để di chuyển các phiến dầm

- Di chuyển phiến dầm đến bên cạnh cần cẩu Không được đặt các cụm dầm

ở phía sau cần cẩu vì cần cẩu chỉ có goc quay tối đa 1500

- Cần cẩu phải đứng trên đỉnh mố, mép dải xích hoặc mép chan đế của cần cầu chống cách tường đỉnh 1m và quay cần lấy từng phiến dầm dặt lên nhịp

- Tiến hành lắp các phiến dầm tại vi trí cần cẩu trước, phiến ở xa lắp sau

- Đặt các phiến dầm lên chồng nề sau đó dùng kích hạ KCN xuống gối, hạ xuống gối có định trước và gối di động sau Trong trường hợp cần cẩu có sức nâng lớn thì có thể hạ trực tiếp kết cấu nhịp xuống gối cầu mà không cần đặt lên chồng nề

- Tiến hành đổ bê tông dầm ngang để liên kết các phiến dầm

- Làm lớp phủ mặt cầu cà hoàn thiện cầu

1.3.3 Sử dụng giá ba chân để lao lắp KCN

- Đặc điểm:

+ Đảm bảo thi công nhanh giảm chi phí xây dựng do không phải xây dựng

đà giáo trụ tạm

+ Không cản trở giao thông đường thủy trong quá trình thi công

+ Việc lao giá ba chân thi công khá phức tạp

- Phạm vi áp dụng : thi công cầu có nhịp giản đơn

+ Chiều dài nhịp có L ≤ 33m

+ Trọng lượng dầm P ≤ 60 T

+ Cầu có bề rộng Bcầu ≤ 11m

+ Đối với cầu có bề rộng Bcầu >11m, phải cấu tạo lại kết cấu sàn ngang của giá ba chân cho phù hợp

- Di chuyển dầm bằng xe goong trên đường ray

- Dùng bộ múp của xe trượt số 1 treo đỡ đầu trước của dầm sao đó tiếp tục

di chuyển cho dến khi đầu sau của dầm đén bên kia xe trượt thứ 2 Treo dầm bằng

cả hai xe trượt sau và tiếp tục di chuyển dầm vào vị trí

- Tiến hành sang ngang và hạ phiến dầm xuống gối, hạ xuống gối cố định trước gối di động sau

- Tiến hành đỏ bê tông các dầm ngang để liên kết các phiến dầm

- Tiếp tục thi công các nhịp tiếp theo bằng cách di chuyển giá ba chân trên

hệ đường ray

1.3.4 Chọn phương pháp thi công kết cấu nhịp

Do cầu có nhịp L= 24 m thi công tại nơi không có yêu cầu về thông thuyền nên sử dụng phương pháp lao lắp kết cấu nhịp bằng giá long môn là hợp lí, đảm bảo an toàn và chất lượng công trình

1.3.5.Biện pháp thi công chủ đạo kết cấu nhịp:

Thi công kết cấu nhịp:

- Dầm được đúc tại bãi đúc dầm bố trí ở nền đường đầu cầu

- Sau khi hoàn thiện toàn bộ mố, lao dầm lắp dầm vào vị trí bằng giá long môn và cầu dẫn

- Sau khi hoàn thiện nhịp , di cầu dẫn và giá long môn đến nhịp này v

- Sau khi lắp đặt xong dầm bản, tiến hành lắp dựng ván khuôn, cốt thép đổ bê tông bản mặt cầu, gờ lan can

- Lắp đặt cột lan can, tay vịn, ống thoát nước, khe co giãn

- Thi công lớp chống thấm, thi công lớp bê tông xi măng mặt cầu

CHƯƠNG II:THIẾT KẾ THI CÔNG

2.1.Chọn bãi đúc dầm và bệ đúc dầm

− Bãi đúc dầm được bố trí gần mố M0, với diện tích mặt bằng công trường là

3260 m2, phần bãi đúc dầm và chứa dầm khoảng 900m2

+ Mặt bằng bãi đúc và chứa dầm được san phẳng và lu lèn đến độ chặt K98

+ Tại vị trí bãi đúc dầm và chứa dầm ta phải rải thêm lớp đá 4x6, với chiều dày 200 mm

+ Chế tạo bãi đúc dầm ( KT 30x30 )m

− Cấu tao bệ đúc dầm

+ Sau khi san lấp mặt bằng xong định vị vị trí bệ đúc dầm tiến hành lu lèn đạt độ chặt K98

+ Rải một lớp đá dăm dày 15 Cm trên toàn bộ chiều dài bệ đúc

+ Đổ lớp bê tông có chiều dày 20 Cm làm mặt bằng đúc dầm M200.+ Tại vị trí đầu và cuối bệ chứa dầm ta bố trí thêm tấm BTCT để tăng cường thêm khả năng chịu lực, các gối kê (KT 300x1200)mm đặt cách nhau 900 mm

+ Chiều dài bệ đúc dầm 26m ,chiều rộng bệ đúc 3m

2.2.Thiết kế ván khuôn chế tạo dầm.

2.2.1.Phương án 1:Thiết kế ván khuôn gỗ.

A Cấu tạo ván khuôn (hv)

10:Thanh gi»ng trªn

-Ván khuôn dầm được làm bằng gỗ nhóm VI có Ru=180 kG/cm2

-Do bề rộng dầm 17cm nên ta chọn bván đáy=17cm

-Bề mặt của ván lát được bào nhẵn và được quét một lớp dầu để chống dính

-Các thanh chống đứng và chống xiên có kích thước là b× δ = 8 × 8cm

-Tà vẹt gỗ có kích thước là b×h×L= 20 × 20 × 200cm

-Bọ gỗ có kích thước là b×h×L= 6 × 6 × 8cm

-Thanh giằng trên:b×δ ×L= 8 × 5 × 160cm

B Tính toán,thiết kế ván khuôn

-Chọn 1 máy đổ BT có công suất 5m3/h,đùng đầm dùi,dung tích thùng đổ 50 l

-Khoảng cách giữa 2 tà vẹt là 1m,khoảng cách 2 nẹp đứng là 0.8 m,khoảng cách 2 nẹp ngang là 0.75

 Tính toán ván đáy

-Sơ đồ cấu tạo,sơ đồ tính toán:(hình vẽ)

lv=1m bv=0.17m

lv=1m

Chú thích:

1:Dầm BTCT 2:Ván lát đáy 3:Tà vẹt gỗ 200x200x2000

2 3

tt

8

1 770 8

2 2

-Kiểm tra theo các trạng thái giới hạn.

+Theo TTGHI:

2 max

17 6

1

W = b× δvd = δvd = δvd

cm vd

vd vd

34 4 89

18 180

+Theo TTGHII:

400

1 384

l q

l

.Trong đó:

3 3

3 1 42 12

17 12

1 , 85000 ,

100 1

, / 25 4 /

f

vd

68 5 400

1 42

1 85000 384

100 25 4 5

+Xem ván thành làm việc theo sơ đồ dầm giản đơn với lnd=0.8m.

+Thiên về an toàn ta chọn bề rộng ván khuôn là:25cm

-Xác định chiều cao đổ BT trong 4h:

+Ta có:Vận tốc đổ BT là 5m3/h nên sau 4h sẽ đổ được 20m3 mặt khác thể tích đầm là:4.6m3.→đổ BT xong trước 4h,nên hbd=hvk=1m→có tính lực xung kích-Xác định lực xung kích:

+Thể tích thùng đổ là 50 l<200 l →Pxk=200kG/m2

-Xác định tải trọng tác dụng lên ván:

+Tải trọng tiêu chuẩn: q vl tc =P BT×b

Trong đó:(vì ván lát đặt ngang thì ván lát cuối cùng bất lợi nhất nên không cần tính Pxk)

+ PBT=γbt×R t = 2500 × 0 75 = 1875kG/m2

→q vl tc = 1875 × 0 25 = 468 75kG/m

-Xác định nội lực tại mặt cắt giữa ván:

tt

8

8 0 37 674 8

2 2

25 6

25 12

cm vd

vd vl

68 2 20

7 180

+Theo TTGHII:

400

1 384

l q

l

.Trong đó:

3 3

3

083 2 12

25 12

1 , 85000 ,

80 8 0 , / 6875 4 / 75

f

vd

13 4 400

1 083

2 85000 384

80 6875 4 5

qn

+Nẹp đứng được cố định bởi bọ gỗ và thanh chống xiên

+Xem nẹp đứng làm việc theo sơ đồ dầm giản đơn kê lên 2 gối là bọ gỗ và thanh chống xiên.Với chiều dài tính toán là 0.75 m.

8 12

1 12

l q

85000 ,

75 75 0 , / 15 /

08 9 400

1 33 341 85000 384

75 15 5

l

f l

f

.đạt

Vậy kích thước nẹp đứng đã chọn đảm bảo điều kiện chịu lực

2.2.2.Phương án 2 :Thiết kế ván khuôn thép

Sử dụng ván khôn lắp ghép bằng thép có chiều dày 6 mm

Các nẹp đứng và nẹp ngang là thép hình L75x75x6

Các thanh căng bằng thép dặt tại vị trí giao nhau giữa nẹp đứng và nẹp ngang

A Xác định chiều cao của lớp bê tông tác dụng lên ván khuôn

Biểu đồ áp lực tác dụng lên ván khuôn

Năng suất máy trộn: N = 5,512 m3/h

Diện tích đổ bê tông F = 24,94 (m2)

Với ho là chiều cao của lớp bê tông đổ trong 1 giờ

ho = = = 0,34 m ( Dùng một máy trộn)

B Xác định áp lực ngang của bê tông tươi tác dụng lên thành ván khuônCông thức xác định:

Pmax = (q + γ.R ).nTrong đó:

• q = 200 (kG/Cm2) áp lwucj xung kích khi đổ bê

C Tính toán thép bản của ván khuôn

* Tính toán ván khuôn số 1

Thép bản của ván khuôn được tính nhưn bản kê của 4 cạnh ngàm cứng và mômen uốn lớn nhất tại giữa nhịp được tính theo công thức:

 Mmax = α x PMax x b2

Hình1 6 Cấu tạo ván khuôn số 1

Như trên hình vẽ ta thấy vị trí bất lợi nhất của ván khuôn là ở đoạn kích thước 550

x 315 Nên ta sẽ kiểm toán ván khuôn ở đoạn này

≤ Ru

Trong đó Ru là cường độ tính toán của thép khi chịu uốn, Ru =2100 (kG/cm2)

Σmax = 171×,312510×10 = 1195,24 (kG/cm2 ) < Ru

 Diều kiện về cường độ thép bản được thỏa mãn

Các thép sườn sang được xem như dầm liên tục kê lên các gối là các thép sườn đứng

Thép sườn ngang chịu áp lực bê tông lớn nhất trên cả chiều dài thanh thép Vì vậy moomen uốn ở các tiết diện của nó được xác đinh theo công thức:

Mtt

Max = 0,1 x Ptt x a2

Trong đó:

o a: là khoảng cách giữa các thanh thép sườn đứng, a = 0,5 m

o Ptt : Áp lực bê tông phân bố đều trên thép sườn ngang

- Chọn sườn ngang là loại thép góc: L75x75x5 có:

10 0178 ,

= 104,09 (kG/cm2) < Ru

 Điều kiện của thép sườn ngang được thỏa mãn

- Kiểm tra độ võng của thép sườn ngang

f =

EJ

a p

50 51 , 5

 Điều kiện độ võng của thép sườn ngang được thỏa mãn

• Kiểm tra khả năng chịu lực của thép sườn đứng

- Các thép sườn đứng được xem như dầm giản đơn kê lên hai gối là thép sườn ngang

- Chiều dài nhịp tính toán Ltt = 1,0 m

- Các thép sườn đúng chịu tải trọng phân bố đều

10 1413 ,

= 826,315 (kG/cm2) < Ru

 Điều kiện của thép sườn ngang được thỏa mãn

- Kiểm tra độ võng của thép sườn ngang

f =

EJ

l p

150 75 , 8

 Điều kiện độ võng của thép sườn ngang được thỏa mãn

• Kiểm tra khả năng chịu lực của thanh căng

- Diện tích chịu áo lực ngang bê tông tươi của thanh cứng

 σ =

0096 , 2

10 262 ,

= 1125,5 (kG/cm2) < Ro

 Vậy lực căng đủ khả năng chịu lực

D Kiểm toán ván khuôn số 2

Hình1.7 Cấu tạo ván khuôn số 2

Thép bản của ván khuôn được tính nhưn bản kê của 4 cạnh ngàm cứng và mômen uốn lớn nhất tại giữa nhịp được tính theo công thức:

 Mmax = α x PMax x b2

Như trên hình vẽ ta thấy vị trí bất lợi nhất của ván khuôn là ở đoạn kích thước 550

x 315 Nên ta sẽ kiểm toán ván khuôn ở đoạn này

≤ Ru

Trong đó Ru là cường độ tính toán của thép khi chịu uốn, Ru =2600 (kG/cm2)

Σmax =17×1710,1×10 = 99,41 (kG/cm2 ) < Ru

 Diều kiện về cường độ thép bản được thỏa mãn

• Kiểm toán khả năng chịu lực của dầm ngang

Các thép sườn sang được xem như dầm liên tục kê lên các gối là các thép sườn đứng

Thép sườn ngang chịu áp lực bê tông lớn nhất trên cả chiều dài thanh thép Vì vậy moomen uốn ở các tiết diện của nó được xác đinh theo công thức:

Mtt

Max = 0,1 x Ptt x a2

Trong đó:

o a: là khoảng cách giữa các thanh thép sườn đứng, a = 0,5 m

o Ptt : Áp lực bê tông phân bố đều trên thép sườn ngang

- Chọn sườn ngang là loại thép góc: L75x75x6 có:

10 0178 ,

= 104,09 (kG/cm2) < Ru

 Điều kiện của thép sườn ngang được thỏa mãn

- Kiểm tra độ võng của thép sườn ngang

f =

Ej

a p

50 9 , 4 6

• Kiểm tra khả năng chịu lực của thép sườn đứng

- Các thép sườn đứng được xem như dầm giản đơn kê lên hai gối là thép sườn ngang

- Chiều dài nhịp tính toán Ltt = 1,0 m

- Các thép sườn đúng chịu tải trọng phân bố đều

10 141 ,

0 × 5

= 826,75 (kG/cm2) < Ru

 Điều kiện của thép sườn ngang được thỏa mãn

- Kiểm tra độ võng của thép sườn ngang

f =

EJ

l p

150 7 , 7

 Điều kiện độ võng của thép sườn ngang được thỏa mãn

- Diện tích chịu áo lực ngang bê tông tươi của thanh cứng

F = 1×1 = 1 (m2)

- Lực kéo tác dụng lên thanh căng

T = Pmax×F = 2,262×1 = 2,262

- Chọn thanh căng 16 có Fa = 2,0096 cm2 , R0 = 1900 (kG/cm2)

- Điều kiện bền của thanh căng

σ =

a F

T

≤ Ro = 1900 (kG/cm2)

0096 , 2

10 262 ,

= 1125,5 (kG/cm2) < Ro

 Vậy lực căng đủ khả năng chịu lực

2.3.Thiết kế thành phần bê tông

+ Để thuận tiện trong thi công nhiều hạng mục ( cọc khoan nhồi, mố , trụ cầu, kết cấu nhịp…) ta xây dựng một trạm trộn bê tông tươi ngay tại công trình với công suất 60 m3/h

+Ngoài ra để đảm bảo tiến độ cũng như chất lượng công trình cần bố trí một trạm dự phòng với công suất đảm bảo phục vụ thi công khi trạm chính gặp sự cố + Bê tông được vận chuyển bằng xe chuyên dụng ( có bom quay )

+ Thiết bị đổ bê tông ( tuỳ từng hạng mục ) có thể dùng bơm tĩnh, xe bơm cần trục, gầu máy xúc …

2.3.1.Chọn máy trộn bê tông

- Số lượng máy trộn cần thiết trên công trường được xác định theo công thức

n=

W

- trong đó: W là công suất của trạm trộn di động, W=10m3/h

Qtt là khối lương vữa bêtông thực tế

−

×

×

25 1

(m3/h)+ a: chiều dày của lớp đổ, a= 18 m

+ F: diện tích mặt cắt ngang khối đổ, F= 0.5 m2

+ tn: thời gian ninh kết của vữa bêtông Với ximăng pooclăng ở nhiệt độ thi công 200c đến 300c thì tn=90’

+ tvc: thời gian vận chuyển của vữa bêtông Với ximăng pooclăng ở nhiệt độ thi công 200-300 thì tvc=45’

⇒ Qtt=

75 0

5 0 18 25

=> Chọn số lượng máy trộn n = 2máy

Thông số kĩ thuật máy trộn bê tông :

- Tên máy :CKLN-250L

- Công suất động cơ(W) :2000

- Trọng lượng máy :150 kg

- Kích thước máy :1600x800x1300(mm)

Năng suất máy :9 (m3/h)

2.3.2 Thiết kế tỉ lệ phối hợp bê tông M400

- Dựa vào các điều kiện khu vực cụ thể của công trình ta chọn vật liệu như sau:

+ Đá: chọn đá dăm cấp phối tốt, đá 1x2 cm

δod = 1.6 (kg/dm3) : khối lượng thể tích của đá

δad = 2.74 (kg/dm3): khối lượng riêng của đá

- Tính tỉ lệ X N

ta có công thức kinh nghiệm

) 5 0 (

28 = × × −

X

N R A

- Lượng xi măng cần dùng cho 1m3 bê tông

( )kg

N X

X

N R

A

R N

X

x bt

72 443 462 0

205 462

0

462 0 167

2 5 0 28

×

=

- Khối lượng đá cần dùng cho 1m3 bê tông

( ) ( ) ( ) ( )

ad od

d

od

d ax

ac

ax ad ac

D D

a r và

tu

D a r N X C mà

N X D C

γ γ

γ γ

γ

γ γ γ

= + + +

1000 2

1

2

1 1000

ad od

r D

γ γ

( )kg D

2

1 6

1

42 1 416

.

0

1000

416 0 74 2

6 1 1 1

= +

ax ad

53

.

408

64 2 205 1

3

72 443 74

2

1 1362

Vậy tỉ lệ phối hợp bê tông mác 400

462 0

; 72 443

1 1362 / 72 443

53 408 / 1

72 443

- Vật liệu dùng để tính toán thành phần hỗn hợp ở trạng thái khô hoàn toàn tức là

độ ẩm vật liệu W= 0% Trên thực tế cát và đá có độ ẩm nhất định khi thi công cần tiến hành làm thí nghiệm để tìm ra độ ẩm thực tế của vật liệu, từ đố ta điều chỉnh tỉ lệ vật liệu tương ứng với độ ẩm của vật liệu được xác định theo công thức

% 100

khô

khô uot G

G G G

uot

G : khối lượng vật liệu ở trạng thái tự nhiên

khô

G : khối lượng vật liệu ở trạng thái hoàn toàn khô

- Giả sử độ ẩm của cát Wc =4%, của đá Wđ =2% thì lượng vật liệu thực tế sản xuất 1m3 bê tông là:

+ lượng xi măng thực tế cần thiết

+ lượng nước thục tê cần

+ Thành phần 1 cối trộn: Xi măng (bao); cát , đá, nước (thùng, hộc đong 15kg):

+ thùng XM :7 thùng

+ khối lượng đá: 23 thùng

+ Cát: 8 thùng cát

+ Nước: 70 lít)

2.4.Tính toán giá long môn, dầm dẫn

2.4.1.Làm đường lao vận chuyển

a Đường lao ngang :