Đồ Án kết cấu công trình bê tông cốt thép 1 tính toán và thiết kế sàn bằng phương pháp tra bảng

Moment lớn nhất ở nhịp theo 2 phương trong phương án tính bằng phần mềm safe lớn hơn ở nhịp trong phương án tính bằng tra bảng.. Nhận xét Phần mềm safe là phương pháp tính hữu hạn, dầm

| DO AN KET CAU CONG TRINH BTCT GVHD: TS.LE TRUNG KIEN

BO GIAO DUC VA DAO TAO

GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN

SVTH: TRẦN PHÚ PHI MSSV: 21149389

Thành phố Hồ Chi Minh, Thang 5 năm 2024

Mục lục

CHƯƠNG 1 TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ SÀN BẰNG PHƯƠNG PHÁP TRA

1.1.1 Chọn sơ bộ kích thước các bộ phan san, GAM PP mẽ .Ô 1.1.2 Tải trọng tác dụng lên sàn - cĂ SH Hà tri 1.1.3 Tổng tải trọng lên các ô bản c2 te

1.1.4 Tổng tải tác dụng lên sàn mái - con erereg

1.1.5 Nội lực trong các ô bản - các HH ng 01T 011 t0 1 tre

1.1.6 Tính toán thép cho sàn tầng điển hình . .-csceseeseserseserseeseseree 10

1.2 Xác định độ võng trong các ô sàn - chà Hi hrh 12

CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KE SAN PHƯƠNG ÁN 2 - 16

2.1 Khai báo mác bê tông «co cà“ TH HH Hà n0 1n nh nhiên 16

2.2 Khai báo vật liệu thép -cc con ri l6 2.3 Khai báo tiết điện đầm + 2+ St tt HH HH ga ướt 17

2.10 So sánh giá trị momenf sàn giữa 2 phương pháp «-««-e<eeees — 22

2.11 Kết quả tính thép s s - s9 AE H.A0440340013007200720003.0n9 n0 24 2.12 Nhận xét hai phương ánn - - «<< cescescesersereeerrretrtraennsrasrasrksrrssnssnse 25

2.13Tính toán độ võng có kế đến từ biên và vết nứt -cerrieiierrriie 26

CHUONG 3 THIET KE KÉT CẤU KHUNG CÔNG TRÌNH -s2 34 3.1 Chọn khung nguy hiểm s-s° << seserk4Ag.Họn gym nHAerdpnsEnstaeersie 34

3.2.1 Chọn sơ bộ tiết điện đầm .- -°-5 se 108005 34 3.2.2 Tải sàn tầng mái - " ÔÔ 35 3.2.3 Chọn sơ bộ tiết điện cột - cs«- se HH gme0181 00x08 36

3.3 Xác định tải trọng tác dụng lên khung truc 42 .cccsscsssssesscscessessssscsseseseeneeees 52

3.3.1 Til tbn ssscsesssssssssssssessesssnessnesscsnscsssssssssussnsenseessceussecsesssssnesaseneessassaceneeerezees 53

3.3.2 an nẽnana.ố.ố.ố.ố.ốẻốẻốẻốẻ ốốn 61 3.3.3 Xác định nội lực khung trục 4 -.o- c s Htư ư ưe gu su gee 67

3.4.1 Nội lực đầm .s << sec eEeeEkeevserserseoxeesesrsecee 80 3.4.2 NOLIUC COt sssecsccsscsesssssssssssssssssoesoesoessesorsosessssussussssesssussessuseseesssussussesssesseusensenses 80

3.5 Kiểm tra chuyển vị khung 2s scvsc+rsccseerseersersee ssesssseecssessssensssss 82

3.5.1 Kiém tra chuyén vi ỮAHỠ cọ cọ TH ng SH 08056085 5500580896 82 3.5.2 Kiểm tra chuyển vị (ỨN co ch Họ HH In Hong 005.005.1805805.085 58 83

CHƯƠNG 4 TÍNH TOÁN THÉP DÀM VÀ THÉP CỘTT s-csszseessezscez 84 4.1 Tính toán cốt thép dAM sssssscssssssseccessssnesssssssessssssssessssscescessvessssenseessceneessscesesecuess 84 4.1.1 Tính toán thép đỌC 2s s<ss9sSs©sEEsEEsEEsEEExet Evvưcdeeereceee 84 4.1.2 Ví dụ tính toán — ôÔ 85 4.1.3 Tính cốt đâai -ssocs re Cot LH TH HH g2 gevseekservseeeerreeovee 94 4.2 Tính toán cốt thép cột s-+ccosccesceEEx xxx rereereseveeoreeevseeorsrie 96

4.2.1 Cơ sở tính (OáI co cọ họ c cọ BH HH gu v ceøgsme se se sgsø 96

4.2.2 Ví dụ tính toán .- «+ se set sES4EESEESEEHEE EU St chu ccrcoee sggn 98 4.2.3 Tính cốt đai ceccccsccce 2d HE HH HH Hư kAYxeEEeepvkseEreevseerreereeovee 105

4.2.4 Tính chiều dài các đoạn neo và cốt CHẾT HH HH E668 nnraee 106

CHUONG 1 TINH TOAN VA THIET KE SAN BANG PHUONG PHAP TRA BANG

Vì chiều dày các ô sàn là tương tự nhau nên lấy ô sàn có kích thước lớn nhất để tính toán chiều

dày sau đó bế trí chung cho toàn mặt bằng, ta có:

= Chon hp = 100 mm

Trong đó :

D: hệ số phụ thuộc vào tải trong D = (0.8 — 1.4)

m : hệ số phụ thuộc loại bản kê 4 cạnh m = (40 — 45)

Riêng tông tĩnh tải tác dụng lên các ô sàn Ô sàn thứ 5 có nhà vệ sinh và ban công thì ta thiết kế

theo ô sàn lật ngược, Ô sàn thứ 6 cao trình thấp hơn 50mm so với cao trình của các ô còn lại Khi tinh tai trong cho 6 sàn này ta phải tính thêm chiều dày lớp vữa trát với độ dốc 1%

Gach ceramic hoan thién

Hình 2 Câu tạo sàn nhà vệ sinh

- Lop vita trat

Chiều dày trung bình lớp vữa trát tạo độ dốc:

4200 x 1%

by = ——z—— 21 (mm) = 0.021(m) Trọng lượng lớp vữa trát tạo độ dốc:

git = 0.021 x 20 x 1.3 = 0.546 (KN/m”)

- Lớp bê tông gạch vỡ

Chiều dày trung bình của lớp bê tông gạch vỡ:

Sey = 400 - 100 - 50 - 20 - 21 = 209 (mm) = 0.209 (m) Trọng lượng lớp bê tông gạch vỡ:

Øgy = 0.209 x 20 x 1.3 = 5.434 (KN/m’)

Trọng lượng bản thân ô san S5: g = 4.098 + 0.546 + 5.434 = 10.078 (KN/m’)

- Tinh tai do trọng lượng bản thân tường xây

Các ô bản có tường xây làm vách ngăn sẽ chịu tải tập trung do trọng lượng tường truyền

vào

s Với n: hệ số vượt tai (n= 1.1)

y, : trong lượng riêng của tường (y, = 18 kN/m”)

b,: bề dày tường (b = 0.1 m)

l, : chiều dài tường (m) (l = 5 m)

h¿: chiều cao tường (m) (h = 3.6 — 0.1 = 3.5 m)

Dién tich 6 san: Ss = 4.7 x 3 = 14.1 (m?)

Ô bản S5 (phòng vệ sinh) có tường đặt trực tiếp lên sàn nên qui tĩnh tải tường thành tải phân bố tác dụng lên sàn:

— 1,1x18x0.1x5x3.5 = iA] 2.46 (KN/m*) 2

— g

b Hoat tai

Hệ số vượt tải tra tra bang 1 TCVN 2737-2023

Hoạt tải tiêu chuẩn tra TCVN 2737-2023 bảng Bảng 3 Tải trọng tiêu chuẩn phân bố đều trên sàn

Hoạt tải Tĩnh tải tính toán ø“ (kN/m?) Tổng tải

Oban | tính toán p” [Tại gạn Taitwong | Tongtinh | trọng q7

1.1.4 Tổng tải tác dụng lên sàn mái

Bảng 1.4 Tĩnh tải tác dụng lên sàn mái

STT | Các lớp cấu tạo a 8 eg" Hest lượng

* Quan diém tinh toan

Xem các ô bản như các ô bản đơn, không xét ảnh hưởng của các ô bản kê cận

Ô bản được tính theo sơ đồ đàn hồi

Nhịp tính toán là khoảng cách giữa 2 trục dầm

Xét tỉ số Lạ/L\

+ L2/L¡ >2 : bản làm việc một phương theo phương cạnh ngắn

+ L/L; <2 : ban lam việc theo hai phương

a_ 4004,

Xét tỉ sô Liên kết giữa dâm và sàn là liên kêt ngàm nên các 6 ban làm việc theo sơ đô 9

O ban làm việc theo 6 ban don

Bang 1.5 Tinh momen cac 6 san

O san 7: Lam viéc theo 6 ban don loai ban dam

Ta cắt theo phương cạnh ngắn bề rộng 1 (m) Sơ đồ tính toán như dầm đơn giản, 1 đầu ngàm 1 dau

tự do, có kích thước b x h = 1000 x 100 (mm)

1.1.6 Tính toán thép cho sàn tầng điển hình

Vat ligu sir dung: Bé téng B20 > Rp= 11.5 MPa, Ep = 27500 Mpa

Thép CB300V > Rs = 260 MPa; Rsw=210 MPa

Tiết diện tính toan bxh = 1000x100 (mm)

Gia thiét ap > ho =h — ao

_ Šy,R, bhọ E=1-/1-2a, ; Ag =

Bảng 1.6: Kết quả tính thép cac 6 san tang dién hinh

Kiêm tra nút cho sàn

Chon ô sàn S2 (ô sàn có diện tích lớn) là ô sàn có nội lực lớn nhật đê kiêm tra độ võng;

Trước khi tính toán độ võng cần phải xem vị trí tính toán kết cầu sàn có bị nứt hay không Theo

mục 8.2.2 TCVN 5573 — 2018, công thức kiêm tra sự hình thành vêt nút:

M<M,„=R,„xW bt,ser pl Trong đó:

Ru¿se là cường độ chịu kéo dọc trục tính toán của bê tông (B25) đối với trạng thái giới han

Wz 1a moment khang uén cia tiét dién quy déi, theo céng thire 159 TCVN 5574 - 2018:

Wa = ¥ Weea 3 Trong đó:

+ là hệ số lấy bằng 1.3

W„„ là momen kháng uốn đàn hồi của tiết diện quy đổi theo vùng chịu kéo của tiết

œ là tỉ số moment đàn hồi của cốt thép và bê tông:

y¡ là hệ số xác định theo công thức:

> Xác định chiêu cao vùng chịu nén bê tông khi có xuât hiện vêt nứt:

® ,› là tỉ sô moment đàn hôi của côt thép và bê tông:

Trong đó: Esa là module bién quy đôi của côt thép năm trong vùng chịu kéo của câu kiện

CHUONG 2 CHUONG 2: TINH TOAN VA THIET KE SAN PHUONG AN 2

2.1.Khai báo mác bê tông

Modulus of Blastioty, £ : + |Eepoag | ktm

Coefficient of Thennal Expansiori, A 1.7

etal Property Data

"Modulus of Blasticty EB

284 Material Property Data

ook _ Minimum Yield Stress, Fy

- Oher Propetin fe for Rebar Materials a mẽ

200000000 kN/m2

_—= Bà - _ {sone keg

Hình 2.3 : Mô hình sàn khai báo vật liệu thép CB-300

2.3.Khai báo tiết điện dim

323 Beam ®openy Data

ỗ 4 2 Web Weta Too:

Đ Range Denensions Automatic from Stub Property

2.4.Khai báo tiết điện cột

General Data ©

"Property Name

Material Display Color Notes

Parallel to 2-Axis Parallel to 3-Ads:

Hình 2.4 : Mô hình sàn khai báo tiết diện cột

2.5.Khai báo sàn

_ Analysis Property Data

Type Thickness

Hình 2.6.2 : Mô hình mặt bằng sàn 3D

2.7.Tai tường

Hình 2.7 - Mô hình gắn tải tường 3D

2.8.Dãy Strip theo phương x,y

Sự phân bố moment của dải 1 mét ở 2 phương án khác nhau

Monent tại những ô biên sẽ lớn hơn phương án tra bảng nhưng đối với các ô ở bên trong, các ô bản hoạt động có ảnh hướng đến nhau nên moment nhở hơn so với phương án tra bảng

Moment lớn nhất ở nhịp theo 2 phương trong phương án tính bằng phần mềm safe lớn hơn

ở nhịp trong phương án tính bằng tra bảng

Momert gối giữa 2 phương án chênh lệch, phan 16n moment géi 6 phương án tính bằng phương pháp tra bảng lớn hơn

Nhận xét

Phần mềm safe là phương pháp tính hữu hạn, dầm sàn làm việc với nhau Khi chịu tải tác

động dầm sàn đều bị võng nên moment nhịp có xu hướng tăng lên

Phương pháp tra bảng xem liên kết giữa đầm và sàn là liên kết cứng lên moment g6i phương pháp này thường lớn hơn phương pháp tính bằng safe

Tổng moment ở một số ô bản giữa 2 phương pháp có khác nhau là do phương pháp tra bảng không kể đến sự làm việc đồng thời các ô bản; mỗi ô bản làm việc như bảng đơn

Nên moment có thể khác phương pháp bằng safe

Nếu ta chia strip với chiều rộng nhỏ kết quả sẽ gần đúng thực tế hơn vì quá trình nội suy sẽ diễn ra nhanh và chính xác hơn

Tính đô võng:

Tổ hop tai trong theo TTGH II (tải trọng tiêu chuẩn)

Sự xuất hiện của vết nứt trong bêtông khi chịu lực sẽ làm giảm độ cứng của tiết điện và

làm tăng độ võng cho cấu kiện

— _ Khi tính toán v.ng cho các cấu kiện chịu uốn (sàn) các công tr.nh cần chú :

+ Tổ hợp tải trọng theo TTGH II (tải trọng tiêu chuẩn)

+_ Sự xuất hiện của vết nút trong bêtông khi chịu lực sẽ làm giảm độ cứng của tiết diện và làm tăng độ v.ng cho cấu kiện

+ _ Sự làm việc dài hạn của kết cầu BTCT, cần xét tới các yếu tố từ do biến và co ngót cũng như

tác dụng dài hạn của các loại tải trọng Theo TCVN 5574-2012, độ võng toàn phần f được xác định theo công thức như : ƒ = ƒ/, — ⁄ +

Trongđó: ƒ - Độ võng do /ác đựng ngắn hạn (Shortterm) của toàn bộ tải trọng

(DL+SDL+WL+LLI +LL2) gây ra

f, - Độ v.ng do /ác dụng ngắn hạn (Shortterm) của tải trọng dài hạn

(DL+SDL+WL+ y LL1 + LL⁄2) gây ra

fy - D6 ving do tdc dung dai han (Longterm) cia tai trọng dài han

— Bước 1: Khai báo các trường hợp tải (Load Cases) bao gồm: Sh1; Sh2; Sh3-]; Sh3-2 cho ngắn hạn (Shortterm) và Lt1; Lt2; Lt3 cho dài han (Longterm)

e Shl_ : IDL —Nonlinear (Cracked) — Zero Initial Condition

e $h2 : 1SDL + 1WL —Nonlinear (Cracked) — Continue from State at End of Nonlinear Case Shl

e $h3-1: 1LL1 + 1LL2 — Nonlinear (Cracked) — Continue from State at End of Nonlinear Case Sh2

© Sh3-2: w LL1 + w LL2 — Nonlinear (Cracked) — Continue from State at End of Nonlinear Case Sh2

e tl : 1DL—Nonlinear (Longterm Cracked) — Zero Initial Condition

e Lt2 :1SDL + 1WL — Nonlinear (Longterm Cracked) — Continue from State at End of

So sánh và đánh giá kết quả:

Yêu cầu: Hầu hết các giá trị AM của các ô sàn phải nhỏ hơn 30%, chấp nhận có vài chỗ lớn hơn Nếu hầu hết giá trị A M lớn hơn 30% thì cần phải tính toán lại.Ở đây ta

thấy các giá trị AM của các ô sàn đều nhỏ hơn 30% chỉ có một vài trường hợp là lớn

hơn = Kết quả tính toán sàn bằng phần mềm SAFE là khá chính xác và chấp nhận

được

Ta thấy hầu hết các giá trị momen nhịp của sàn bằng phần mềm SAFE lớn hơn phương

pháp tính tay.Ngược lại giá trị momen gối của sàn bằng phần mềm SAFE lại nhỏ hơn phương pháp tính tay.Nguyên nhân của sự khác biệt này:

+ Phần mềm SAFE là áp dụng phương pháp phân tử hữu hạn, trong quá trình mô hình

san ta có vẽ thêm đầm và cột, đầm và sàn cùng làm việc với nhau dẫn tới khi chịu tải

trọng thì cả hai cùng bị võng chung và xu hướng là momen dương ở nhịp tăng lên Hiển nhiên khi momen nhịp tăng thì giá trị momen âm ở gối sẽ giảm lại

+ Phương pháp tính bằng các bản tra có sẵn.Lúc đầu ta chọn sơ bộ kích thước dầm và sàn

sau đó tính tý lệ chiều cao dầm trên chiều cao sàn để giả thiết liên kết giữa dầm và

sàn.Khi tính toán các ô sàn ta xem liên kết giữa dầm và sàn là ngàm, do đó giá trị momen

âm ở gối bằng phương pháp tính tay sẽ lớn hơn phan mém SAFE Hién nhién khi momen

âm ở gôi tăng thì momen dương ở nhịp sẽ giảm

Kết quả nội lực của hai phương pháp khác nhau cũng là do: Khi tính toán bằng tay ta xem sàn là các ô bản đơn và làm việc độc lập với nhau, còn tính bằng phần mềm SAFE

thì các ô sàn cùng làm việc đồng thời với nhau

Lưu ý: Tải trọng gán vào mô h.nh phải là tải trọng tiêu chuẩn

Loe ® 2e lntial Condioga - Unatressed State

Hình 2.13.2 : Khai báo trường hop tai TTCT

Hình 2.13.3 : Khai báo trường hợp tải TTTX

@ Zem intial Condtions - Unstressed State ¬— _

384 Load Case Data - Linear Static ? x

Load Name | Seale Factor

| Ch Strength tutimstey []Sevee-MemE

| Ci Senice ntl Service -Long Term

MSSV: 21149389

(Oy Service -Nomal ˆ

CHUONG 3 THIET Ki KET CẤU KHUNG CÔNG TRÌNH 3.1 Chon khung nguy hiém

Khung trục 4 và Š (đối xứng) đều đi qua phòng thể thao, hành lang và cầu thang là những

ô sàn có hoạt tải lớn nên ta chọn khung trục 4 là khung nguy hiểm nhất để tính toán

Kích thước theo phương đọc công trình: L = 14 x 4.7 = 65.8 (m)

Kích thước theo phương ngang công trình: B = 2 x 4.2 + 3 x 2= 14.4 (m)

Tuy theo mat bằng công trình mà có sơ đồ tính khung cho phù hợp Ta chấp nhận giả

thiết: Công trình đang tính toán thuộc dạng khung chịu lực:

e_ Theo phương ngang: Hệ cột và các dầm sản ngang tạo thành các khung ngang

-e_ Theo phương dọc: Hệ cột và các dầm dọc tạo thành các khung dọc

Để đơn gián hóa trong tính toán người ta giá thiết như sau:

- Khi tỷ số 5 >1.5 (công trình có mặt bằng chạy đài) nội lực chủ yếu gÂy ra trong khung ngang vì độ cứng của khung ngang nhỏ hơn nhiều lần so với độ cứng khung dọc Nên cho phép tách riêng từng khung phẳng để tính toán

= Bài toán thiết kế khung phẳng,

- Công trình trong đồ án có tỷ sé = == = = 3.97 > 1.5 Nên công trình thuộc dạng

có mặt bằng chạy dài, được ghép tách riêng từng khung phẳng để tính toán

theo bài toán thiết kế khung phẳng

3.2 Chọn sơ bộ tiết điện khung

3.2.1 Chọn sơ bộ tiết diện dầm

Trong công trình chỉ sử dung | hệ đầm chính (dầm khung) Hệ dầm chính là kết cấu siêu tĩnh

nên có thể chọn kích thước tiết diện dầm hình chữ nhật

Chọn kích thước đầm khung: Trong công trình nhịp các đầm qua trục số (1,2,3, .) và nhịp

các dam qua truc chit (A,B,C ) chênh lệch — x 100%=10.638%<(10%+20%)

Nên chọn một cỡ tiết diện

Bảng 3.1 Tĩnh tải tác dụng lên sàn tẳng mái

Tổng tĩnh tải tác dụng lên sàn tầng mái là:

Lim = >.7,8)n, = 3.714 + 0.7696 = 4 4836 (KN / m”)

3.2.2.2 Hoat tai

Theo TCVN 2137- 1995 — tải trọng và tác động, hoạt tải tiêu chuẩn sàn tầng mái là 0.75 kN/m2, hệ số vượt tải n = 1.3

Như vậy hoạt tải tính toán sàn tầng mái là 0.75 x 1.3 = 0.975 (kN/m2)

Tổng tải trọng của tầng mái là

Fy: Diện tích sơ bộ của tiết diện cột #„ = C, x C,

C¿ : Kích thước tiết diện cột theo phương x

Cy : Kích thước tiết điện cột theo phương y

§ : Hệ số (1.2 +1.5) phụ thuộc vào cột chịu momen do gió

N: Lực nén lớn nhất trong cột, được xác định theo diện truyền tải

Ry = 8.5 MPa: Cường độ chịu nén của bê tông theo TTGHI (Phụ thuộc vào cấp độ bền bê _ tông)

Trọng lượng riêng của tường , = 18(kN / m`)

Vì công trình có mặt bằng hình chữ nhật dạng chạy dài, độ cứng kết cấu hai phương khác nhau nhiều nên chọn cột tiết điện hình chữ nhật Cạnh ngắn tiết điện cột đặt song song với cạnh dài của công trình, cạnh dài tiết điện cột đặt song song với cạnh ngắn của công trình Trong việc chọn sơ bộ bỏ qua trọng lượng bản thân của dầm và cột.Chỉ quan tâm đến tải

trọng sàn, tường xây và câu thang

Kích thước cột được thay đổi từ hai đến ba tầng một lần

3.2.3.1 Cột 4-A Cột 4A chịu tải trọng từ ô sàn S1, S2, sàn tầng mái truyền vào, chịu tải trọng tường xây

200 và tường tầng mái

Tai trong phan b6 déu từ sàn truyền vào cột:

_ Tinh tai phan bé déu ciia 6 sàn S1: ø„ =3.916(kN /mỶ}

- Hoattai phan bé đều của ô sàn SI: ø„ =1.95 (kN / m’)

- _ Diện truyền tải của ô sàn S1 vào cột 4-À: SE x==

x ¬ =4.62(m?)

- Hoạttải phân bố đều của ô sàn S2: p„; = 4.8(kN /mỶ}

- _ Diện truyền tải của ô sàn S2 vào cột 4A: Sa=S x fats ¬ =4.62(m?)

Tải trọng tập trung do 1 tang san dién hinh truyén xuống cột 4-A:

Ta có L=4.2 m ( trên trục 4 chi cd cot 4-A và 4-E có tải tường tầng mái )

Tổng tải trọng truyền xuống cột dưới tầng 5:

NW,=(N„+N„)+2x(N,+N,)= (50.437 +16.632) +3 x (67.368 + 78.56) = 504.853 (KN) Téng tai trong truyén xuống cột dưới tầng 1:

N, =(Noun + Nin) +2*(N, +N) = (50.437 +16.632) + 4 x (67.368 + 78.56) = 650.781 fm (KN )

Vì chỉ chọn sơ bộ tiết diện nên ta bỏ qua trọng lượng bản thân của dâm và cột

Chon tiét din cOt 4-A 6 tang 1 1a: 30x35(cm); Al, = 1050 (cm?)

Tiết điện cột 4-A 6 tang 2 va ting 3:

Tiết điện cột 4-A ở tầng 4 và tầng 5:

F, = (1.2 +1.5)— =(1.241.5)x—4 b =( DR, ( )x Ry

221.997

=(1.2+1.5)x ( ) 8.5x0.1 = (313.41 +391.76)cm?

Chọn tiết điện cột 4-A 6 tang 4 va ting 5 1a: 15x25(em): $5, = 375 (cm?)

3.2.3.2 Cột 4-B Cột 4-B chịu tải trọng từ ô sàn S1, S2, S3 và S4 truyền vào, chịu tải trọng tường xây 100

và tường xây 200 và tải sàn tầng mái

Tải trọng phân bô đều từ sàn truyền vào cột:

Tĩnh tải phân bố đều của ô san SI: g, =3.916(kN /m?) -_ Hoạttải phân bố đều của ô sản S1: p,, = 1.95(kN /m?)

- _ Diện truyền tải của ô sàn S1 vào cột4-B: $= x ˆ= x =" =4,62(m?)

- _ Hoạttải phân bố đều của ô sàn S2: p,, = 4.8 (KN /m?) -_ Diện truyền tải của ô sàn S2 vào cột4-B: Š;› = 2x 2 = ~ x = =462(m?)

- _ Tĩnh tải phân bố đều của ô sàn S3: ø „ = 3.916(KN /m”)

- Hoat tai phan bé déu cia 6 sàn S3: Py; = 3.6 (kN / m`)

- Dién truyén tai cla 6 san $3 vao cét4-B: S,, 3,4 =3x “2 =3.15(m2)

_ Tinh tai phan bé déu ciia 6 san S4: g,, =3.916(KN /m’)

-_ Hoạttải phân bố đều của ô sàn S4: p,, =1.95(kN/m”)

- _ Diện truyền tải của ô sàn S4 vào cột4-B: S,, =3xŸ.= 3x ^*“=3.15(m”)

Tải trọng tập trung do sàn của 1 tầng điển hình truyền xuống vị trí cột 4-B là:

N, =(8a + pa)XSa +(82 + P2) 5a +(82 + pa)XSa +(8u + Pa )XSa

Cột 4-B không chịu tải tường mái cột

Tổng tải trọng truyền xuống cột dưới tang 1:

N, = (Noy + Nim) +N, +.N,) = (84.826 + 0) + 4x (128.42 +71.2) = 883.306(AN) |