ĐỒ ÁN 2 ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ PHẦN CỨNG CHO BỘ BIẾN ĐỔI TOTEMPOLE PFC ỨNG DỤNG CHO BỘ SẠC XE ĐIỆN

ĐỒ ÁN 2 ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ PHẦN CỨNG CHO BỘ BIẾN ĐỔI TOTEMPOLE PFC ỨNG DỤNG CHO BỘ SẠC XE ĐIỆN Tóm tắt nội dung đồ án Được sự hướng dẫn của thầy TS. Nguyễn Duy Đỉnh, em đã tìm hiểu đề tài: Thiết kế phần cứng cho bộ biến đổi TotemPole PFC ứng dụng cho bộ sạc xe điện. Đồ án của em được trình bày trong 4 chương: Chương 1: Giới thiệu chung Chương 2: Thiết kế mạch Bridgeless Boost TotemPole PFC Chương 3: Mô phỏng và đánh giá kết quả Chương 4: Kết luận Trong quá trình thực hiện đồ án, em đã hiểu và áp dụng được các kiến thức đã học trên trường. Sử dụng tốt các phần mềm mô phỏng và các thiết bị đo phục vụ cho các yêu cầu của đồ án. Ngoài ra, em còn tích lũy được các kinh nghiệm trong nghiên cứu và phát triển sản phẩm, các kĩ năng mềm như thuyết trình thông qua các buổi báo cáo, kĩ năng làm việc nhóm. Sinh viên thực hiện Ký và ghi rõ họ tên Thiện Nguyễn Văn Thiện MỤC LỤC Chương 1: GIỚI THIÊU CHUNG 5 1.1 Giới thiệu chung........................................................................................................ 5 1.2 Hệ số công suất............................................................................................................. 5 1.3 Hệ số độ méo sóng hài tổng.........................................................................................6 1.4 Phân loại bộ biến đổi hiệu chỉnh hệ số công suất (PFC) .........................................7 1.4.1 PFC thụ động 7 1.4.2 PFC tích cực 7 Chương 2: CẤU TRÚC VÀ NGUYÊN LÝ HOẠT ĐỘNG 9 2.1 Nguyên lý hoạt động mạch TotemPole PFC.........................................................9 2.2 Phương án điều khiển.............................................................................................10 2.2.1 Chế độ dòng điện tới hạn 10 2.2.2 Chế độ dòng điện gián đoạn 11 2.2.3 Chế độ dòng điện liên tục 11 Chương 3: THIẾT KẾ MẠCH 12 3.1 Thông số mạch: ......................................................................................................12 3.2 Tính toán giá trị cuộn cảm.....................................................................................12 3.3 Tính toán giá trị tụ điện............................................................................... 14 3.4 Lựa chọn linh kiện..................................................................................................15 3.4.1 Cuộn cảm 15 3.4.2 Tụ điện 18 3.4.3 Mosfet 19 3.5 Mô hình tổn hao......................................................................................................23 Chương 4: MÔ PHỎNG VÀ ĐÁNH GIÁ KẾT QUẢ 24 3.1 Mục đích mô phỏng......................................................................................24 3.2 Kết quả mô phỏng.........................................................................................24 Chương 5: KẾT LUẬN 29 TÀI LIỆU THAM KHẢO..................................................................................................30

ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI

Trường Điện - Điện tử

ĐỒ ÁN 2

ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ PHẦN CỨNG CHO BỘ BIẾN ĐỔI

TOTEM-POLE PFC ỨNG DỤNG CHO BỘ SẠC XE ĐIỆN

Sinh viên thực hiện: NGUYỄN VĂN THIỆN

Email: thien.nv190029@sis.hust.edu.vn

Ngành Điều khiển & Tự động hóa

Giảng viên hướng dẫn: TS Nguyễn Duy Đỉnh

Hà Nội 3/2023

Chữ ký của GVHD

Em xin chân thành cảm ơn!

Tóm tắt nội dung đồ án

Được sự hướng dẫn của thầy - TS Nguyễn Duy Đỉnh, em đã tìm hiểu đề tài: Thiết kếphần cứng cho bộ biến đổi Totem-Pole PFC ứng dụng cho bộ sạc xe điện Đồ án của emđược trình bày trong 4 chương:

Chương 1: Giới thiệu chung

Chương 2: Thiết kế mạch Bridgeless Boost Totem-Pole PFC

Chương 3: Mô phỏng và đánh giá kết quả

Chương 4: Kết luận

Trong quá trình thực hiện đồ án, em đã hiểu và áp dụng được các kiến thức đã

học trên trường Sử dụng tốt các phần mềm mô phỏng và các thiết bị đo phục vụ cho

các yêu cầu của đồ án Ngoài ra, em còn tích lũy được các kinh nghiệm trong nghiên

cứu và phát triển sản phẩm, các kĩ năng mềm như thuyết trình thông qua các buổi báo cáo,

kĩ năng làm việc nhóm

Sinh viên thực hiện

Ký và ghi rõ họ tênThiện Nguyễn Văn Thiện

MỤC LỤC

Chương 1: GIỚI THIÊU CHUNG 5

1.1 Giới thiệu chung 5

1.2 Hệ số công suất 5

1.3 Hệ số độ méo sóng hài tổng 6

1.4 Phân loại bộ biến đổi hiệu chỉnh hệ số công suất (PFC) 7

1.4.1 PFC thụ động 7

1.4.2 PFC tích cực 7

Chương 2: CẤU TRÚC VÀ NGUYÊN LÝ HOẠT ĐỘNG 9

2.1 Nguyên lý hoạt động mạch Totem-Pole PFC 9

2.2 Phương án điều khiển 10

2.2.1 Chế độ dòng điện tới hạn 10

2.2.2 Chế độ dòng điện gián đoạn 11

2.2.3 Chế độ dòng điện liên tục 11

Chương 3: THIẾT KẾ MẠCH 12

3.1 Thông số mạch: 12

3.2 Tính toán giá trị cuộn cảm 12

3.3 Tính toán giá trị tụ điện 14

3.4 Lựa chọn linh kiện 15

3.4.1 Cuộn cảm 15

3.4.2 Tụ điện 18

3.4.3Mosfet 19

3.5 Mô hình tổn hao 23

Chương 4: MÔ PHỎNG VÀ ĐÁNH GIÁ KẾT QUẢ 24

3.1 Mục đích mô phỏng 24

3.2 Kết quả mô phỏng 24

Chương 5: KẾT LUẬN 29

DANH MỤC HÌNH ẢNH

Hình1 1 Cấu trúc của một trạm sạc 5

Hình1 2 Cấu trúc một bộ biến đổi Passive PFC 7

Hình1 3 Cấu trúc mạch Totempole PFC 8

Hình3 1 Dạng dòng điện qua cuộn cảm 23

Hình3 2 Dạng dòng điện qua Mosfet 24

Hình3 3 Dạng dòng điện đầu ra 24

Hình3 4 Dạng sóng V gs , V ds , I ds khi van on 25

Chương 1: GIỚI THIỆU CHUNG

1.1 Gi i thi u chung ới thiệu chung ệu chung

Thực trạng ô nhiễm môi trường hiện nay đang được sự quan tâm của toàn thể cộng đồng Trước tình trạng ô nhiễm môi trường đã và đang là một vấn đề nan giải toàn cầu Thậm chí vấn đề này không chỉ là một mối quan tâm thông thường Chúng đang được báo động Trên thế giới, theo thống kê, số người mắc các bệnh liên quan đến các vấn đề ô nhiễm môi trường

rất nhiều và không có dấu hiệu dừng lại Đặc biệt ở các tỉnh thành phố lớn chỉ cần đi rađường một lúc bạn sẽ thấy tình trạng ô nhiễm môi trường rõ như thế nào Giữa lớp khôngkhí chúng ta tưởng chừng trong suốt, mà đi lại bị dính một lớp bụi đen đầy mặt Một phầnlớn đến từ các phương tiện đi lại.

Để từng bước hạn chế tình trạng này, chính phủ cùng với các nhà sản xuất đã không ngừngđổi mới công nghệ, khai thác những dòng xe tiết kiệm nhiên liệu, giảm phát thải, thân thiện

với môi trường Trong đó xe điện là giải pháp hiệu quả và tiềm năng nhất được các nhà môi

trường đánh giá cao

Ngành sản xuất xe điện những năm gần đây đã có sự tăng trưởng vượt bậc Năm 2021, sốlượng xe điện bán ra mỗi tuần nhiều hơn tổng số xe bán trong cả năm 2012 Gần 10% doanh

số bán ô-tô trên toàn cầu năm 2021 là xe điện, tăng gấp bốn lần thị phần của năm 2019.Điều này nâng tổng số ô-tô điện trên các tuyến đường thế giới lên khoảng 16,5 triệu xe Đểđáp ứng được sự tăng trưởng của xe điện, việc phát triển hạ tầng cho các trạm sạc pin xeđiện cũng là mối quan tâm hàng đầu

Hình1.1 Cấu trúc của một trạm sạc

Một số tiêu chuẩn chính của các trạm sạc có kể kể đến như tiêu chuẩn về hệ số công suất(IEC6100-3-2), tiêu chuẩn về môi trường (IEC60529), …Một trạm sạc có cấu trúc đượcminh hoạ trên Hình 1.1 Trong đó, phần chỉnh lưu (Rectifier) giúp chuyển điện từ một chiềusang xoay chiều là một thành phần quan trọng Các bộ chỉnh lưu ban đầu sử dụng các diode

và thyristor nhằm tạo ra dòng điện một chiều Tuy nhiên, các bộ bán dẫn đó lại làm méodòng điện cấp vào làm giảm hệ số công suất, bên cạnh đó phát sinh sóng hài bậc cao, gây ratổn hao cho hệ thống điện và ảnh hưởng tới các thiết bị khác Để giải quyết vấn đề này cầnphải nâng cao hệ số công suất hay thiết kế các bộ chỉnh lưu điều chỉnh hệ số công suất(Power Factor Correction – PFC)

Việc điều chỉnh hệ số công suất chính là điều chỉnh cosφ Việc nâng cao hệ số công suất có bản chất là tận dụng tối đa công suất toàn phần thành công suất tác dụng và có thể đáp ứng được tiêu chuẩn lưới điện đặt ra như EN 61000-3-2, IEC 60871-1 và giảm kích thước chi phí cho bộ biến đổi.

1.3 Hệ số độ méo sóng hài tổng

Thực tế, hình dạng điện áp dòng điện không phải hình sin chuẩn Nguyên nhân do sự xuất hiện sóng hài trên lưới điện, sóng hài sinh ra do các thành phần phi tuyến trong các thiết bị tạo ra và phát hay trả ngược lại lưới điện thông qua mạng dây dẫn Khi đó các sóng hài này được sinh ra sẽ gây hại đến hệ thống lưới điện, làm ảnh hưởng đến chất lượng của điện áp, dòng điện chuẩn Lúc này, dòng điện, điện áp sẽ tính toán dựa trên tổng các sóng hài từ bậc thấp đến bậc cao và công thức tính hệ số công suất sẽ phụ thuộc vào hệ số méo tổng sóng hài

{V =V1√1+TH D v2

Trong đó:

V1: giá trị hiệu dụng điện áp bậc cơ bản,

I1: giá trị hiệu dụng dòng điện bậc cơ bản,

THD v: Hệ số méo sóng hài tổng của điện áp,

THD i: Hệ số méo sóng hài tổng của dòng điện

Hệ số méo tổng sóng hài (THD - Total Harmonic Distortion) được định nghĩa là tỉ số giữa trị hiệu dụng của các thành phần sóng hài từ bậc 2 đến bậc ∞ với trị hiệu dụng của thành phần sóng hài bậc cơ bản (bậc 1)

Hệ số méo tổng sóng hài dòng điện được tính bằng:

Tương tự với hệ số méo tổng sóng hài điện áp

Với định nghĩa hệ số công suất đã trình bày, ta có biến đổi sau:

1.4 Phân loại bộ biến đổi hiệu chỉnh hệ số công suất (PFC)

Có hai loại bộ biến đổi PFC là:

- Bộ điều chỉnh hệ số công suất thụ động (Passive PFC),

- Bộ điều chỉnh hệ số công suất tích cực (Active PFC)

Ngoài ra, bộ điều chỉnh hệ số công suất Active PFC có thể hoạt động trên một dải điện áp vào rất rộng (85 – 265 VAC), điện áp đầu ra ổn định khi điện áp đầu vào biến động

Active PFC có nhiều cấu trúc khác nhau: Boost PFC, Interleaved PFC, Totempole PFC…Trong đó cấu trúc Totempole không cầu nối (Totempole Bridgeless) với cầu 4 van bán dẫn hoàn toàn (MOSFET, IGBT) đang được chú trọng nghiên cứu và ứng dụng rộng rãi (Hình 1.3)

So với các cấu trúc khác, Totempole PFC có nhiều ưu điểm vượt trội [2] Việc sử dụngcác MOSFET làm van đóng cắt, loại bỏ diode khỏi mạch làm giảm tổn hao công suất trênđường dây, đồng nghĩa với việc hiệu suất của mạch được cải thiện rõ rệt (thường đạt trên

Hình1.3 Cấu trúc mạch Totempole PFC

97%) [2] Ngoài ra, do đặc điểm dẫn dòng 2 chiều của MOSFET, cấu trúc mạch này còn cóthể hoạt động như một mạch nghịch lưu Cấu trúc mạch chỉnh lưu này được đánh giá là hiệuquả và tiết kiệm chi phí cho bộ sạc tích hợp 2 chiều Tuy nhiên việc sử dụng nhiều linh kiệnlàm tăng giá thành và độ phức tạp trong thiết kế Cấu trúc Totempole PFC thường được sửdụng trong các mạch công suất lớn (từ vài kW), yêu cầu hiệu suất cao (từ 97%) [1]

Chương 2: CẤU TRÚC VÀ NGUYÊN LÝ HOẠT ĐỘNG

2.1 Nguyên lý hoạt động mạch Totem-Pole PFC

Hình2.1 Sơ đồ mạch Totem-Pole PFC

Cấu trúc của mạch Totem-Pole PFC gồm 4 van: 2 van S1, S4 đóng cắt với tần số cao(50kHz) và 2 van S2, S3 đóng cắt theo tần số lưới (50 Hz).

Nguyên lý hoạt động:

(a) Nửa chu kỳ dương S4 ON (c) Nửa chu kỳ âm S1 ON(b) Nửa chu kỳ dương S1 ON (d) Nửa chu kỳ âm S4 ON

Hình2.1 Nguyên lý hoạt động của mạch

Nguyên lý hoạt động của mạch Totem-poke PFC được mô tả trong hình 2 Trong đó,hình 2a và 2b ứng với nửa chu kì dương, 2c và 2d ứng với nửa chu kì âm

Trong nửa chu kì dương, van S2 luôn ON, van S1 và S4 thay nhau đóng cắt Khi S4

ON, S1 OFF, dòng điện chảy từ cực dương của nguồn AC qua điện cảm 𝐿, qua vanS2, qua van S4 và trở về âm nguồn Lúc này, cuộn cảm 𝐿 được nạp năng lượng,và tải

𝑅 được cấp dòng bởi tụ điện 𝐶 Khi S4 OFF, S1 ON, tải 𝑅 được nhận năng lượng đồngthời từ nguồn AC và cuộn cảm 𝐿, đồng thời tụ điện 𝐶 được nạp điện áp

Trong nửa chu kì âm, van S3 luôn ON, van S1 và S4 thay nhau đóng cắt KhiS1 ON, S4 OFF, dòng điện chảy từ cực dương nguồn AC qua điện cảm 𝐿, qua van S3,qua van S1 và trở về âm nguồn Lúc này, cuộn cảm 𝐿 được nạp năng lượng,và tải 𝑅được cấp dòng bởi tụ điện 𝐶 Khi S1 OFF, S4 ON, tải 𝑅 được nhận năng lượng đồngthời từ nguồn AC và cuộn cảm 𝐿, đồng thời tụ điện 𝐶 được nạp điện áp

Có thấy rằng, mạch Totem-pole PFC hoạt động tương tự trong cả 2 nửa chu kì.Các phương trình toán học biểu diễn cũng tương tự nhau

2.2 Phương án điều khiển

Bộ biến đổi PFC sử dụng các van bán dẫn tích cực và các phần tử thụ động nhằm nắndạng sóng dòng điện đầu vào đồng thời giữ ổn định điện áp đầu ra Sử dụng phương phápđiều khiển và chế độ dòng điện phù hợp có thể đưa PF tiến gần tới 1.

Tùy vào các mức công suất khác nhau, bộ biến đổi PFC có thể được thiết kế để hoạtđộng ở 1 trong 3 chế độ: chế độ dòng liên tục (CCM), chế độ dòng gián đoạn (DCM), chế

độ dòng tới hạn (CrM)

2.2.1 Chế độ dòng điện tới hạn

Hình 2.3 mô tả dạng sóng của mạch PFC trong chế độ CrM Trong đó MOSFET đượcđóng (ON) ngay khi dòng điện trên cuộn cảm về 0 Điều này giúp CrM PFC đạt chuyểnmạch mềm không dòng điện và giảm tổn đóng cắt so với chế độ CCM

Hình2.3 Dạng sóng dòng áp của mạch CrM PFC

Một ưu điểm khác của chế độ CrM đó là yêu cầu vòng điều khiển đơn giản (chỉ cầnvòng điện áp) Điện áp đầu ra được đo về và độ rộng xung của van MOSFET được điềukhiển theo nó Độ rộng xung giảm khi điện áp đầu ra tăng, và tăng khi điện áp đầu ra giảm.Tần số hoạt động của mạch CrM PFC không cố định bởi nó phụ thuộc vào giá trị điện ápđầu vào, điện áp đầu ra và giá trị của tải Do tần số thay đổi nên việc thiết kế bộ lọc cũnggặp nhiều khó khăn Đồng thời, độ đập mạch lớn khiến cho giá trị điện cảm trong chế độCrM cũng lớn hơn so với chế độ CCM Thêm vào đó, giá trị dòng điện đỉnh lớn, khiến cáclinh kiện cần có ngưỡng chịu dòng cao hơn Do đó bộ biến đổi PFC chạy CrM thường ứngdụng trong các mạch công suất thấp dưới 300 W [1]

2.2.2 Chế độ dòng điện gián đoạn

Hình 2.4 mô tả dạng sóng dòng điện, điện áp của mạch PFC chạy chế độ DCM.Ở chế

độ DCM, MOSFET sẽ đạt được chuyển mạch mềm không dòng điện, bên cạnh đóMOSFET cũng sẽ không phải chịu dòng phục hồi ngược do dòng điện đã về không Nhượcđiểm lớn nhất của chế độ DCM là độ đập mạch lớn, từ đó yêu cầu cao hơn các chế độ khác

về khả năng chịu dựng của các linh kiện, bên cạnh đó hiệu suất kém so với các chế độ cònlại nên DCM thường được sử dụng ở công suất thấp < 100W [2]

Hình2.4 Dạng sóng dòng áp của mạch DCM PFC

2.2.3 Chế độ dòng điện liên tục

Hình 2.5 mô tả dạng sóng dòng điện, điện áp của mạch PFC chạy chế độ CCM

Trong chế độ CCM, dòng điện trong mạch PFC liên tục chạy qua điện cảm Do đó, vanbán dẫn được ON trước khi dòng điện về 0 Điều này gây ra tổn hao khi ON MOSFET vàcũng chính là nhược điểm của chế độ CCM Đổi lại, CCM có độ đập mạch dòng điện nhỏhơn DCM và CrM, từ đó áp lực lên các van MOSFET cũng giảm đáng kể Do đó, trong cácứng dụng công suất lớn (vài trăm đến vài chục nghìn W), chế độ CCM luôn được ưu tiênlựa chọn [2] Trong đồ án này, bộ biến đổi Totem-pole PFC cũng được phân tích và tínhtoán trong chế độ hoạt động CCM

Hình2.5 Dạng sóng dòng áp của mạch CCM PFC

Chương 3: THIẾT KẾ MẠCH 3.1 Thông số mạch:

Điện áp đầu vào V i 220 V

Hình3.6: Sơ đồ mạch Totem-Pole PFC

Nửa chu kỳ đầu khi S2 và S4 dẫn (t on=D¿T)

Theo định luật Kirchhoff ta có:

3.3 Tính toán giá trị tụ điện

Ta có biểu thức điện áp và dòng điện đàu vào theo thời gian như sau:

{v¿(t)=√2 V¿sin ⁡(ωtt)

i¿(t)=√2 I¿sin ⁡(ωtt)

(3.1)(3.2)

→ P¿=v¿(t )∗i¿(t )

¿√2V¿sin (ωtt )∗√2 I¿sin (ωtt )

¿V¿∗I¿∗(1−cos (2ωtt ))

(3.3)(3.4)Mặt khác

Tụ điện đầu ra có tác dụng san phẳng thành phần điện áp đầu ra Giá trị của tụ điệnđược chọn dựa theo độ đập mạch của điện áp đầu ra Độ đập mạch điện áp đầu ra của bộbiến đổi Totem-pole PFC sẽ ảnh hưởng đến chất lượng điện áp đầu vào của bộ DC-DC.Theo [1], độ đập mạch đầy ra của các bộ PFC được chọn nhỏ hơn 5% giá trị điện áp DC

ước lượng kích thước lõi cần thiết Với J là mật độ dòng điện chạy qua dây quấn, thườngđược chọn trong khoảng 300-800 A/c m2 Ở đây J được chọn là 533 A/c m2 K u là hệ số hiệudụng cửa sổ, được định nghĩa là tỷ lệ tổng tiết diện của các vòng dây trên diện tích cửa sổcủa lõi, K u được chọn ở đây là 0.4 Với vật liệu Sendust, mật độ từ thông tối đa B m khoảng0.8T Để tránh lõi bão hòa, mật độ từ thông tối đa khi hoạt động của lõi phải nhỏ hơn ).8T, ởđây chọn B m=0.4 T Lõi được chọn cần có Ap lớn hơn tính toán Lõi CS_467060 được chọnvới thông số dưới đây đáp ứng được yêu cần về hệ số sử dụng công suất.

Bảng3: Lựa chọn lõi cuộn cảm theo A p

Bước 5: Trị hiệu dụng dòng điện

I rms=√I dc2 +∆ I2

(3.11)Bước 6: Tính toán tiết diện dây trần cần thiết

Bước 8: Chọn dây AWG 13 và số dây cần thiết là 3

Bước 9: Tính diện tích cửa sổ hiệu quả

W a(eff)=W a ⋅S 3=4.27 cm2 (3.14)Bước 10: Tính số vòng dây có thể quấn

N p=W a(eff)⋅ S 2

(3.15)Bước 11: Tính độ từ thẩm cần thiết của lõi

μ ∆=B m ⋅ MPL ⋅104

W a ⋅ J ⋅ K u =37.53

(3.16)Bước 12: Tính số vòng dây cần thiết

N L=√A L L=20 vòng <Np

(3.17)Bước 13: Tính điện trở dây quấn

R ESR của tụ và chi phí

Khi đó tổng điện dung của 20 tụ là:

C=20 ⋅68 ⋅10−3

(F) 68 uF

Bảng 4: Thông số của tụ điện

Từ datasheet, điện trở ESR của mỗi tụ là 0,2 Ω nên tổng trở của 20 tụ lắp song song bằng:

P C=I c ,rms2 ⋅ R ESRtotal=¿18.172⋅0.01=3.3 W (3.29)

3.4.3 Mosfet

Để chọn được Mosfet, trước hết phải biết được các giá trị dòng điện chạy qua Mosfetcùng điện áp V ds của Mosfet Với giá trị dòng điện hiệu dụng I rms và dòng điện trung bình là

I avg được tính như sau:

Dòng hiệu dụng qua Mosfet S1 và S4:

Bảng 5: Thông số của van

Tổn hao dẫn của Mosfet do nội điện trở R ds gây ra:

P cond=I2S 1 ,rms ⋅ R ds, on=4⋅21.862⋅ 0.023=44.92W

Khi xét về tổn hao đóng cắt của Mosfet thì việc xác định thời gian đóng mở là rất quantrọng Thời gian đóng mở phụ thuộc vào các thành phần ký sinh Mô hình Mosfet được mô

tả ở hình dưới đây

Hình 2.8: Các thành phần ký sinh của Mosfet

Các thành phần kí sinh bao gồm điện trở ký sinh, điện cảm ký sinh và tụ điện ký sinh Điện cảm ký sinh của Mosfet là điện cảm của dây dẫn Thành phần tụ điện ký sinh có ảnh hưởng tới quá trình chuyển mạch của Mosfet Thời gian chuyển mạch của Mosfet phụ thuộcvào giá trị các tụ này Giá trị điện dung của các tụ điện không phải là hằng số vì điện áp giữa các chân thay đổi theo thời gian Dưới đây là quá trình mở Mosfet

Hình 2.9: Quá trình mở Mosfet

Chọn IC 1ED3122MU12H Khi IC lái đẩy điện áp cực G tăng lên tới V gs, threshold thì dòngđiện I ds tăng dần lên đến khi bằng dòng điện tại điểm làm việc Khi đó Mosfet vào vùngPlateu, tụ C gd được sạc làm cho điện áp V ds giảm dần về không Thời gian tăng của dòngđiện được tính theo công thức: