Tính chọn động cơ điện và phân phối tỷ số truyền

Họ và tên Mã sinh viên Nguyễn Đào Triều 1911504110145 Nguyễn Tiến Thịnh 1911501110144 1 PHẦN Ⅰ TÍNH CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN 1 Tính chọn động cơ điện Chọn động cơ điện không đồng bộ[.]

Họ và tên: Mã sinh viên

1

PHẦN Ⅰ: TÍNH CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ

2

2- ChọnĐộ ngcôngcơđượ csuất chọ nđộng phả icơđiệncó .

● Tra bảng 2.4 ở trên ta chọn tỷ số truyền của hộp giảm tốc bánh răng trụ 1 cấp:

Phần II: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN

Ch n2.1.THIẾTlo ixích:KẾ CÁC BỘ TUYỀN NGOÀI

Vì tải trọng nhỏ, vận tốc thấp nên ta dùng xích ống con lăn

 Thông s c a xích và b truy n: ố ủ ộ ề

* Thông số ban đầu: - Công suất: N II =10,56 (kW )

 V i n01 = 200( vg ) ,b c xích t=25,4mm, di n tích b n

lềF=179,7mm2

, cócông

S vòng quay gi i h n: vg/ph

vàb c xích t=25,4mm th a

kiểm nghiệm va đập trong 1 giây (ct6-16)

- Với bảng trên ta chọn [u]=30 , thỏa điều kiện u≤[u]

Bánh nhỏ: thép 45 tôi cải thiện đạt độ rắn HB241 285 có σb1=850Mpa, σCH1=580Mpa

Tính chính xác khoảng cách trục A theo mắt xích đã chọn

25,4

.(140−

23+92+√ (140−

) =1009,16(mm)

Để đảm bảo độ võng bình thường, tránh cho xích khỏi bị căng quá, làm giảm khoảng

∆ A=0,003 A=3 mm nên A=1006,16mm

 Tính đường kính vòng chia của đĩa xích(ct6-1) Đĩa dẩn:

2.2 THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÊN TRONG HỘP GIẢM TỐC.

 Tính toán bộ truyền bánh răng

a) ch n ọ Theov t ậ b ng ả li u ệ 6.1 ch n: ọ

 Bánh nhỏ: thép 45 tôi cải thiện đạt độ rắn HB241 285 có σb1=850Mpa,

 Bá nh lớ n: thé p 45 tô i cả i thiệ n đạ t độ rắGn HB192 240 có σ b =750 Mpa,

Với cấp nhanh bánh trụ răng nghiêng, ta có:

[ σ H ] = [σ H 1 ]+ [σ H 2 ] = 527,3+463,6 =495,45Mpa

22

Ứng suất uốn cho phép khi quá tải theo (6.10) và (6.11)

[σ H ]max =2,8.σ ch2 =2,8.450=1260 Mpa [σ F 1 ]max =0,8 σ ch1 =0,8.580=464 Mpa [σ F 2 ]max =0,8 σ ch2 =0,8.450=360 Mpa

Ka – hệ số phụ thuộc vào vật liệu của cặp bánh răng và loại răng T –

mômen xoắn trên trục bánh chủ động, Nmm (T 1 =9,55 106 N I )

n I

u – tỉ số truyền

[σ H ]– ứng suất tiếp xúc cho phép, Mpa

K Hβ– hệ số kể đến sự phân bố không đều tải trọng trên chiều rộng vành khi tính về tiếp xúc

ψ ba– hệ số quan hệ giữa chiều rộng vành răng bw và khoảng cách trục aw

Theo công thức 6.35/105 góc nghiêng của răng trên hình trụ cơ sở.

tg β b =cos α t tgβ = cosα t tgβ= cos(20,34).tg(10,89)= 0,18

12

Theo bảng (6.14) với cấp chính xác là 9 và v≤ 5: K H ∝=1,16 Theo

f) Kiểm nghiệm răng về đọ bền uốn, theo(6.43)

Để đảm bảo độ bền uốn cho răng ứng suất sinh ra tại chân răng không được vượt quá

13

K Fα: hệ số kể đến sự phân bố không đều tải trọng cho các đôi răng đồng thời

ăn khớp , với bánh răng côn-răng thẳng : K Fα= 1,4 (v≤ 5 , cấp chính xác 9)

- δ F :hệ số kể đến anh hưởng của sai số ăn khớp,theo bảng (6.15) ta chọn δ F =

g) Kiểm nghiệm quá tải

Khi làm việc bánh răng có thể bị quá tải (ví dụ như lúc mở máy, hãm máy v v…)với hệ số quá tải

T

K qt = T max =2

Trong đó : T :mômen xoắn danh nghĩa

16

PHẦN III: THIẾT KẾ TRỤC VÀ TÍNH THEN 1 Chọn vật liệu chế tạo

- Thép 45 tôi cải thiện có giớ hạn bền δb = 850 (MPa)

- Ứng suất cho phép [ τ ] = 12 ÷ 20 (MPa)

Trong đó : T – mômen xoắn, Nmm

[τ ] - ứng suất cho phép, với [ τ ] = 12 ÷ 20 (MPa)

 chọn dП = 55 (mm) => b02 = 29 (mm)

Theo bảng 10.3 ta chọn:

- Khoảng cách từ mặt mút của chi tiết quay đến thành trong của hộp: k 1 =10

- Khoảng cách từ mặt mút của ổ đến thành trong của hộp: k 2 = 8

- Khoảng cách từ mặt mút của chi tiết quay đến nắp ổ: k 3= 10

- Chiều cao nắp ổ và đầu bulông:h n= 15 (mm)

 Chiều dài mayo bánh đai, bánh răng, trên trục І:

lm13 = (1,2 ÷ 1,5).d1 = (1,2 ÷ 1,5).35 = (42 ÷ 52,5) mm chọn lm13 = lm12 = 50 (mm)

 Chiều dài mayo bánh răng và khớp lối trục П:

lm22 = lmk = (1,2 ÷ 1,5).d2 = (1,2 ÷ 1,5).55 = (66 ÷ 82,5) mm chọn lm22 = lmk = 70 (mm)

Xác định chiều dài các ổ:

+ Trục І:

= -[0,5.(50 + 21) + 10 + 15] = -60,5 (mm)

17

M u= √M 2uy + M2ux= √46215,982 +94828,222=105490,8N

18

 Đường kính chịu tải lớn nhất (10.16)

20

- Đối với thép cacbon trung bình: ψ σ =0,05;ψ τ =0

- Các trục được gia công trên máy tiện tại các tiết diện quan trọng nguy hiểm yêu

cầu đạt Ra = 2,5 0,63 m, do đó theo bảng 10.8 hệ số tập trung ứng suất do trạng

thái bề mặt Kx = 1,1

- Không dùng các biện pháp tăng bền bề mặt do đó hệ số tăng bền Ky = 1

- Theo bảng 10.12 khi dùng dao phay ngón, hệ số tâp trung ứng suất tại rãnh then

ứng với vật liệu có σb = 850 Mpa và Kσ = 2,22 , K = 1,72

- Theo bảng 10.10 tra hệ số σ và với đường kính tiết diện nguy hiểm từ đó xác

định tỉ số K❑σ và ❑K❑ do lắp căng tại các tiết diện này, trên cơ sở đó dùng giá trị

Tính toán hệ số an toàn với tiết diện 3 trục:

- Tính kiểm nghiệm độ bền của then

22

do dao độ ng xoắGn gâ y nê n và bù lạ i độ lệ ch trụ c

26