Đồ án tốt nghiệp Thiết kế nhà điều hành sản xuất điện lực gò vấp ( full bản vẽ chi tiết )

1/ giới thiệu về công trình: Công trình nhà điều hành sản xuất điện lực quận gò vấp 5/5 nguyễn văn lượng F16 quận gò vấp được xây dựng như một cao ốc văn phòng cao cấp có 1 tầng hầm 1 tầ

Phần 1 :

KIEÁN TRUÙC

(0%)

1/ giới thiệu về công trình:

Công trình nhà điều hành sản xuất điện lực quận gò vấp 5/5 nguyễn văn lượng F16 quận gò vấp được xây dựng như một cao ốc văn phòng cao cấp có 1 tầng hầm 1 tầng lửng 1 tầng trệt và 9 tầng lầu

Trong đó:

Tầng hầm và tầng lửng được sử dụng cho kỷ thuật và để xe

Tầng trệt sử dụng làm sảnh tiếp tân và hướng dẫn dịch vụ thương mại viễn thông, phòng y tế, thu ngân, phòng vệ sinh, tổ quản lý hóa đơn, tổ ngân quỹ

Tầng 1 tổ quản lý khách hàng, phòng kinh doanh, kho hồ sơ, tổ khảo sát, tổ giao dịch khách hàng, phòng vệ sinh

Tầng 2 tổ kiểm tra điện, tổ ghi điện, tổ kiểm soát, tổ cắt điện, tổ thu ngân, phòng vệ sinh

Tầng 3 phòng giám đốc,phó giám đốc, phòng xét thầu, phòng hành chính, phòng vệ sinh

Tầng 4 tổ thanh tra, tổ xóa nợ, kho hồ sơ, phòng kế toán, phòng họp, phòng vệ sinh

Tầng 5 tổ vật tư, phòng kế hoạch vật tư, ban quản lý dự án, kho, phòng vệ sinh

Tầng 6 kho hồ sơ, tổ kỷ thuật, phòng kỷ thuật, tổ an toàn, phòng vệ sinh

Tầng 7 phòng viễn thông, kho lưu trữ, phòng vệ sinh

Tầng 8 kho lưu trữ, phòng họp lớn, phòng vệ sinh

Tầng 9 tầng kỷ thuật, phòng kỷ thuật, phòng kỷ thuật, phòng vệ sinh

Mái bằng bêtông cốt thép hồ nước mái

Địa điểm xây dựng công trình 5/5 nguyễn văn lượng phường 16 quận gò vấp TP_HCM

Quy mô công trình 1 tầng hầm 1 lửng 1 trệt 9 lầu chiều cao công trình 35.5m

Tổng thể công trình có dạng một khối vuông

2/ họa đồ vị trí công trình xây dựng

Phía nam giáp nguyễn văn lượng

Phía đông giáp nhà dân

Phía tây giáp đường bêtông nội bộ

Phía bắc giáp nhà dân

Đặc điểm khu vực xây dựng công trình được xây dựng mặt tiền đường nguyễn văn lượng

Điều kiện khí hậu:

Nhiệt độ không khí cao nhất trung bình tháng và năm

3/ phương án bố trí hệ thống kỷ thuật cho công trình

Bố trí hệ thống điện

Hệ thống điện cung cấp cho cao ốc này bao gồm hệ thống trung và hạ thế

Toàn bộ hệ thống điện sinh hoạt được đi âm trong tường hệ thống cung cấp điện chính được đặt trong các hộp kỷ thuật để đảm bảo an toàn dễ dàng sửa chữa

Bố trí hệ thống nước

Nguồn nước cấp chính được lấy trực tiếp ống cấp nước chính thành phố từ đường nguyễn văn lượng Công trình sử dụng giao thông đứng với hệ thống hai thang máy và hai thang bộ

4/ chọn giải pháp kết cấu cho toàn công trình

Hệ khung gồm cột dầm sàn được làm từ bêtông cốt thép đổ toàn khối

Kết cấu móng do công trình có tải trọng lớn để đảm bảo an toàn tiết kiệm cho công trình nên sử dụng cọc khoan nhồi bêtông cốt thép do công trình chịu tải trọng gió nên có chuyển vị ngang để chịu được tải trọng ngang phải kết hợp hệ khung bê tông cốt thép và hệ vách

Kết cấu mái bằng bê tông cốt thép đảm bảo an toàn dễ bảo trì sửa chữa

Phần 2 :

KEÁT CAÁU

(70%)

Chương I: tính sàn điển hình

1.1/ mặt bằng bố trí dầm sàn

1.2/ Căn cứ vào kích thước ô sàn ta phân các ô sàn thành các ô sàn khác nhau

Căn cứ vào tỉ lệ 21

l ≤ 2 ô bản kê

Kí hiệu ô L1 L2 L2/L1 Số lượng Loại ô bản

1.3/ chọn sơ bộ tiết diện các cấu kiện

a/ chiều dày sàn được chọn theo công thức sau:

hs = m DxL1

với : L1 là chiều dài cạnh ngắn

D = 0.8 hệ số phụ thuộc vào hoạt tải sử dụng

m = (40÷45) đối với bản kê bốn cạnh

do các sàn có cùng chiều dày nên ta dùng ô có kích thước lớn nhất để chọn chiều dày sàn cho tất cả các sàn còn lại ô bản có kích thước lớn nhất là:

vậy hd = (121 ÷201 )xld = (121 ÷201 )x7000 = 350 ÷ 583.3(mm) vậy chọn hd = 0.45(m), bd = 0.25(m)

1.4 xác định tải trọng

-các số liệu ban đầu cho tất cả các cấu kiện trong cơng trình trừ mĩng :

+bêtông cấp độ bền B20 có Rb = 11.5 (Mpa), Rk = 0.9 (Mpa), Eb = 27000 (Mpa)

+Cốt thép CI có Rs = Rs’=225 (Mpa) Es = 210000 (Mpa)

+Cốt thép CII có Rs = Rs’=280 (Mpa) Es = 210000 (Mpa)

Trọng lượng riêng (T/m3)

Tải trọng tiêu chuẩn

gtt(T/m2)

Tổng tải trọng (T/m2) Gạch

ô sàn có yêu cầu chống thấm như ô sàn nhà vệ sinh, sênô, sàn sân thượng

cấu tạo sàn chống thấm

bảng tính tải trọng các lớp cấu tạo của sàn có chống thấm

Tải trọng tiêu chuẩn

gtt(T/m2)

Tổng tải trọng

b/ hoạt tải lấy theo “TCVN2737-1995” tải trọng và tác động

c/ tải trọng tường phân bố lên sàn được qui đổi thành phân bố đều theo công thức:

Chiều dài(m)

Chiều cao (m)

Hệ số độ tin cậy

γ (T/m3)

gt(T/m2)

1.5/ tính toán các ô bản dầm ô 5

Các ô bản được tính như ô bản đơn không xét đến ảnh hưởng của các ô bản kế cận

Tính ô bản theo sơ đồ đàn hồi

Cắt ô bản theo phương cạnh ngắn một dãy có bề rộng 1(m) để tính

a/ sơ đồ tính

sơ đồ tính của dầm phụ thuộc vào độ cứng của bản và dầm các ô bản đều có tỉ lệ

hd/hs > 3 do đó liên kết giữa bản và dầm là liên kết ngàm

Kí Chiều dài Tỉnh tải Hoạt tải Tải trọng giá trị momen

Kí hiệu ô

sàn

Loại sàn Ptc

(T/m2)

Hệ số độ tin cậy Ptt(T/m2)

Văn phòng ô1,ô2,ô4,ô6,ô2b 0.2 1.2

hiệu

ôâ sàn

cạnh ngắn (m)

gs (T/m2)

gt (T/m2)

q(T/m2) toàn phần

qc(T/m2)

Mnh (Tm)

Mg (Tm)

b/ cốt thép được tính theo TCXDVN 356:2005

- Cốt thép của bản tính như cấu kiện chịu uốn :

o

b b h R

+Giả thiết a = 0.02 (m) khoảng cách từ trọng tâm cốt thép lớp da bêtông

Bảng kết quả tính thép cho sàn bản dầm

ô

As (cm2)

Chọn thép

μ(%)

Ø (mm)

a (mm)

As (cm2)

ô 5

Mnh 0.1544 0.011 0.574 0.919 8 150 335 0.3

Mg 0.3088 0.022 0.605 1.744 8 150 335 0.3

c/ Tính toán biến dạng ( độ võng) theo TCXDVN 356:2005

-Tính toán về biến dạng cần phân biệt hai trường hợp :

+Khi bê tông vùng kéo của tiết diện chưa hình hành vết nứt +Khi bê tông vùng kéo đã hình thành vết nứt

+ Điều kiện : f<[f]

-Chọn ô sàn có kích thước lớn nhất để kiểm tra độ võng ô 12(8x3.6m)

+ Ta có [f] = L/250 = 2500/250 = 10(mm)

b I E

M

2 2

M: moment do ngoại lực tương ứng (ngắn hạn và dài hạn)

b1= 0.85 hệ số xét đến ảnh hưởng của từ biến ngắn hạn

b2= 2 hệ số xét đến ảnh hưởng của từ biến dài hạn của bê tông Để thiên về an toàn moment do ngoại lực lấy chung cho trường hợp ngắn hạn và dài hạn

 Mtc=Mtt/1.2 = 0.1544/1.2=0.1287 (T.m)

6 3

6

10287.11

6

210287.11

1

250010

19.916

1



  =0.356 (mm)

Vậy f = 0.356(mm) < [f] = 10(mm)  Ô bản đảm bảo yêu cầu về độ võng

1.6/ tính toán các ô bản kê

Các ô bản kê tính theo sơ đồ đàn hồi không kể đến ảnh hưởng ô bản kế cận

a/ Sơ đồ tính của các ô bản được xác định dựa vào tỉ số h d /h s

+ Nếu hd/hs  3 thì liên kết giữa bản và dầm là liên kết ngàm

+ Nếu hd/hs <3 thì liên kết giữa bản và dầm là liên kết khớp

- Ta nhận thấy với chiều cao dầm chính hd= 500(mm), chiều cao dầm phụ hd=400(mm) , chiều dày của bản hs =130(mm) thì tỉ số hd/hs luôn lớn hơn 3 nên sơ đồ tính của các ô bản đều là liên kết ngàm

b/ các ô bản được tính theo bản đơn, nội lực được tính theo công thức sau :

+Moment dương lớn nhất ở nhịp và moment âm lớn nhất ở gối là:

M 1 =α 1 P và M I =β 1 P

M II =β 2 P M 2 =α 2 P +P : tổng tải trọng tác dụng lên ô bản (T) P=q x L 1 x L 2 (T), q=g s + g t + p (T/m2)

+ α 1 , α 2 , β 1 , β 2: các hệ số đối với moment nhịp và gối

Tổng tải p(T) L1(m) L2(m) gs(T/m2) gt(T/m2)

(cm2)

Chọn theùp

μ (%)

Ø (mm)

a (mm)

As (mm2)

M II

1.421 0.102 0.946 4.877 10 120 654 0.59

M II 1.466

0.105 0.944 5.041 10 120 654 0.59

c/ Tính toán biến dạng ( độ võng) theo TCXDVN 356:2005

-Tính toán về biến dạng cần phân biệt hai trường hợp :

+Khi bê tông vùng kéo của tiết diện chưa hình hành vết nứt +Khi bê tông vùng kéo đã hình thành vết nứt

11

b I E

M

2 2

M: moment do ngoại lực tương ứng (ngắn hạn và dài hạn)

b1= 0.85 hệ số xét đến ảnh hưởng của từ biến ngắn hạn

b2= 2 hệ số xét đến ảnh hưởng của từ biến dài hạn của bê tông Để thiên về an toàn moment do ngoại lực lấy chung cho trường hợp ngắn hạn và dài hạn

 Mtc=Mtt/1.2 = 0.784/1.2=0.653 (Tm)

6 3

6

1053.61

6

21053.61

600010

664.416

1



  =1.822 (mm)

Vậy f = 1.822(mm) < [f] = 24(mm)  Ô bản đảm bảo yêu cầu về độ võng

Chương II : tính toán cầu thang 2.1/ Kiến trúc cầu thang

-Thiết kế cầu thang dạng bản 2 vế bằng bê tông cốt thép, bậc xây gạch cầu thang tính từ lầu 1 đến

lầu 9 chiều cao mỗi tầng là 3.3 m

-Chọn cầu thang tầng điển hình để tính cho các tầng còn lại

+ Chọn chiều cao bậc hb = 0.183(m)  số bậc = 3300/183 = 18

+Chọn chiều dài bậc lb = 0.27 (m)

-Độ dốc của cầu thang : i = tagφ = 0.183/0.27 = 0.611  α = 34o129'

2.2/ Tính toán tải trọng tác dụng lên cầu thang

(T/m2)

-Trong đó: γi: khối lượng của lớp thứ i

δi: chiều dày của lớp thứ i ni: hệ số độ tin cậy lớp thứ i

Bảng xác định tải trọng các lớp cấu tạo chiếu nghỉ vật liệu δ(m)  (T/m3) n g(T/m2)

(T/m2)

γi : khối lượng của lớp thứ i

ni :hệ số độ tin cậy của lớp thứ i δtdi :chiều dày tương đương của lớp thứ i theo phương của bản xiên

+Đối với lớp đá hoa cương chiều dày tương đương xác định theo công thức δtdi= 

b

i b b l

h

l   cos

;

α là góc nghiêng của cầu thang

+Đối với bậc xây gạch chiều dày tương đương xác định theo công thức δtdi =

2

cos

b h

-xác định δtdi

+lớp gạch cramic

0139.027

.0

129.34cos01.027.0183.0

.0

129.34cos02.027.0183.0

bảng xác định tải trọng các lớp cấu tạo của bảng nghiêng

vật liệu  (m)  (T/m3) n g(T/m2) lớp gạch cramic 0.01 2 1.2 0.024 lớp vữa lót 0.02 1.8 1.3 0.0468

lớp vữa trát 0.015 1.8 1.3 0.0351 Lớp bậc thang 0.08221 1.8 1.3 0.1924

Tổng cộng g’2 = 0.6558 (T/m2)

792.0129.34cos

6558.0cos

03.0

qbn = g2 + Ptt + glc = 0.792 + 0.36 + 0.02143 = 1.174 (T/m2) qcn= g1 + Ptt = 0.457+ 0.36 = 0.817(T/m2)

2.3/ Tính toán cầu thang

-Vậy sơ đồ tính của bản thang

1 1 2

1 1

22

cos0

+α = 34o129' góc nghiêng của bản thang

+qbn = 1.174(T/m2) tải trọng tác dụng lên bản thang +qcn = 0.817(T/m2) tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ

 1 2

2 2 2

1 1 1

22

cos

L L

L q L

L L q

R

cn bn

43.243.2129.34cos

174

cn bn

 cos34.129 0.817 1.62 2.677 2.362

43.2174.1

2 1

x q x

129.34cos677.2cos

q

R x x q R

2

m Tm

+b=1 (m); giả thiết a = 0.02(m)  ho = h-a = 0.13 - 0.02 = 0.11 (m)

Tiết diện M (Tm)  m   A s (tính)

(cm 2 )

A s (chọn) (cm 2 )

Ø(mm) 

(%) nhịp 2.092 0.15 0.918 7.398 7.54 Ø12a150 0.69

gối 0.837 0.06 0.969 3.49 3.92 Ø10a200 0.36

Cấu kiện Trọng lượng

bản thân dầm(T/m)

Trọng lượng tường xây trên dầm(T/m)

Do bản thang truyền vào(T/m)

Tổng tải trọng (T/m)

+Sơ đồ tính của dầm chiếu nghỉ là dầm đơn giản hai đầu khớp tựa lên hai cột ở trục B và B’ Kích thước dầm (0.2x0.35)m

+bảng tính nội lực và cốt thép dầm Dcn công thức sau

Moment lớn nhất

8

2 max

Cấu kiện M(T.m) Q(T)  m   A s (tính)

(cm 2 )

A s (chọn) (cm 2 )

Ø (mm)



(%) Dầm Dcn 2.489 3.83 0.099 0.723 3.513 4.02 2Ø16 0.61

Đối với vùng gối mặc dù sơ đồ tính là khớp nhưng trong thực tế không phải hoàn toàn là khớp nên lấy 30% cốt thép nhịp để bố trí, lượng thép ở gối là

Đối với dầm Dcn 0.3x3.513=1.05cm2, chọn 1Ø12(As=1.131cm2)

- Tính toán cốt đai:

+Chọn đai Ø6, đai hai nhánh n = 2 có Asw = 2x0.283=0.57(cm2) , khoảng cách S=150(mm) + Điều kiện về ứng suất nén chính với Q0.3w1b1R b bh o

Trong đó : φw1 : hệ số xét đến ảnh hưởng của cốt thép đai vuông góc với trục dọc cấu kiện

được xác định theo công thức : φw1=1+5αμw < 1.3

1027

1021

E

150200

Ta có Q = 3.83(T) < 21.5(T)  thoả mản điều kiện ứng suất nén chính

+ Tính khả năng chịu cắt của tiết diện nghiêng Qu

f b

2

φb2 =2 : hệ số kể đến ảnh hưởng của loại bêtông , đối với bêtông nặng

φf : hệ số xét đến ảnh hưởng của cánh chịu nén trong tiết diện chữ T, chữ I , đối với tiết diện chữ nhật φf = 0

φn: hệ số xét đến ảnh hưởng của lực dọc, đối với dầm chiếu nghỉ không có lực dọc nên

φn = 0 Rbt= 0.9(Mpa) cường độ chịu kéo của bêtông

c : chiều dài hình chiếu của tiết diện nghiêng nguy hiểm nhất lên trục dọc lên cấu kiện Qsw: khả năng chịu lực cắt của cốt thép đai

Qsw = qswCo qsw: nội lực trong cốt thép đai trên một đơn vị chiều dài

mm N

o

q

bh R C

Chương III : TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI

3.1/ Khái niệm

-Bể nước mái cung cấp nước cho sinh hoạt của các bộ phận trong công trình và lượng nước cho cứu hỏa

3.2/Tính tốn từng cấu kiện

Gồm trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo

Bảng tính tải trọng các lớp cấu tạo bản nắp

Các lớp cấu

+ Hoạt tải sửa chữa

Theo TCVN2737:1995, hoạt tải sửa chữa cĩ giá trị tiêu chuẩn là Ptc=0.075(T/m2), n=1.3 Ptt=1.3x0.075=0.098(T/m2)

+Tổng tải trọng tác dụng

q=0.214+0.098=0.312(T/m2)

αm= 2

o

b bh R

-Các số liệu ban đầu :

+Bê tông B20 có :Rb=11.5(Mpa) +Cốt thép AI có :Rs=225(Mpa) +b=1 (m); giả thiết a=0.02 (m)  ho=h-a= 0.1-0.2=0.08(m)

gd2=0.241+0.994=1.235(T/m)

- Giải hệ dầm trục giao theo [4]

- Tại giao điểm của hai dầm trực giao có ẩn lực X cùng tác dụng lên hai dầm

+ Nếu tìm được X thì cho phép tách hai dầm thành từng dầm riêng rẽ để tính

+ Lực X được xác định từ điều kiện cân bằng độ võng tại điễm giữa của hai dầm trực giao : phụ thuộc vào tải trọng và độ cứng của hai dâm trục giao Ở đây do hai dầm có cùng tiết diện (0.45x0.25) và cùng tải trọng q=1.235(T/m) nên ẩn lực X=0

- Tổng tải trọng tác dụng lên dầm DN1gồm trọng lượng bản than dầm , do bản nắp truyền vào và phản lực của hệ dầm trục giao

+Tải trọng phân bố đều lên dầm DN1

Sơ đồ tính dầm DN2

Sơ đồ tính dầm DN1 c/Xác định nội lực

-Dầm DN1, moment và lực cắt được xác định theo phương pháp cộng tác dụng

2 2

-Các số liệu ban đầu :

+Bê tông B20 có :Rb=11.5(Mpa) +Cốt thép AII có :Rs=280(Mpa) +b=1 (m); giả thiết a=0.02 (m)  ho=h-a= 0.45-0.3=0.42(m) Tính cho dầm DN1

Bảng kết quả tính thép dầm D1

- Cốt thép ở gối lấy 40% cốt thép nhịp =0.3x942=282.6mm2 chọn 2Ø16(402mm2)

- Tính cốt đai ( tương tự như tính cốt đai dầm chiếu nghỉ)

+ Chọn đai Ø 6 ,đai hai nhánh n=2 có Asw =2x28.2=56.4(mm2) , khoảng cách S=150(mm)

+Điều kiện về ứng suất nén chính

o

q

bh R C

4

70004

 Tính cho dầm DN2 (các số liệu ban đầu tương tự như dầm DN1)

Bảng tính tải trọng các lớp cấu tạo bản đáy

Các lớp cấu

qtt =g+gn=0.24+2.2=2.44(T/m2) P=qttl1l2 =2.44x3.5x3.8=32.452(T)

l g

Vậy tải trọng tác dụng lên hệ dầm trục giao là tải trọng phân bố đều có giá trị

q2= gd2+ gtd2 =0.33+5.795=6.125(T/m) Qui đổi thành tải phân bố đều tương đương lên dầm DĐ1

gtd1= 2.898

8

636.458

-Vậy tải trọng tác dụng lên dầm DĐ1 là:

+Tải trọng phân bố đều gồm trọng lượng bản thân dầm, tải trọng tương đương do bản nắp truyền vào

q1=gd+gtd1 =0.4785+2.898=3.376(T/m) +Tải trọng tập trung do phản lực của hệ dầm trục giao

2

6.7795.52

8

7125.68

2 2

2l q

37.516(Tm)

12

7125.612

2 2

2l q

25.01(Tm)

2

7125.62

280

5.11623.0



s

b R R

R



-Dầm DĐ2 +b=250(mm); giả thiết a=30(mm)  ho=h-a= 600-30=570(mm)

Bảng kết quả tính thép dầm DĐ2

e/Tính cốt đai ( tương tự như tính cốt đai dầm chiếu nghỉ)

Chọn đai Ø6 , đai hai nhánh n=2 có A sw=2x28.3=56.4(mm2), khoảng cách đai S=150

Ta có : 0.3φ w1 φ b1 R b bh o=0.31.10.85511.5300670652189.7(N)

Lực cắt lớn nhất trong dầm DĐ1 , Q=238390(N)

Ta có Q<0.3φ w1 φ b1 R b bh o nên thỏa mản điều liện ứng suất nén chính

Tính khả năng chịu cắt của tiết diện nghiêng Q u

)/(66150

4.56175

mm N S

A R

)(191666

6703009.02

2

mm q

bh R C

sw

o bt f n b

Ta có Co =1916>2ho=2x670=1340(mm) nêc lấy Co=2ho để tính

)(180901340

6703009.02.01

)(884401340

66

2 2

2

N C

bh R Q

N C

q Q

o

o bt n f b

b

o sw sw

Ta có Qmax=238390(N)<106530(N) nên dầm đủ khả năng chịu cắt

Bố trí cốt đai

Ở 1/4L (đoạn gần gối tựa ) Ø6a150

Ở phần còn lại của dầm Ø6a250

f/Tính cốt treo

-Ở chỗ dầm phụ DĐ2 kê lên dầm chính phải gia cố thêm cốt đai hay cốt vai bò cho dầm chính , gọi là cốt treo khi dùng cốt đai làm cốt treo thì diện tích tất cả các thanh là :

s tr R

Số cốt treo này phải đặt sát hai bên mép dầm phụ và chỉ đặt trong khoảng Str=3bdp+2h1= 3x300+2x100=1100(mm)

Vậy đặt mỗi bên mép dầm phụ 5 đai trong đoạn bdp+h1=300+100=400

+Áp lực nước

+Áp lực gió

c hệ số khí động =0.8 đối với gió đẩy, =0.6 đói với gió hút

W đ=0.083x1.3x1.54x0.8=0.133(T/m2)

W h=0.083x1.3x1.54x0.6=0.0997(T/m2)

- Các trường hợp tải trọng nguy hiểm tác dụng lên bản thành:

+ Trong trường hợp hồ có nước thành phần áp lực nước và gió hút sẽ gây nguy hiểm cho thành trong của hồ

+ Trong trường hợp hồ không có nước thì áp lực gió đẩy sẽ nguy hiểm cho thành ngoài của hồ

- Trong trường hợp hồ không có nước bản thành chỉ chịu tác dụng của gió đẩy với giá trị tải trọng nhỏ hơn so với tải trọng khi hồ có nước nên ta chỉ tính thép cho trường hợp

hồ có nước rồi dùng giá trị thép đó để bố trí cho trường hợp hồ không có nước

b/Sơ đồ tính

Liên kết của bản thành với dầm đáy được xem là liên kết ngàm, liên kết của bản thành vào cột được xem như ngàm, liên kết của bản thành vào dầm nắp được xem là liên kết khớp

2

6.7

vậy bản thành làm việc theo phương cạnh ngắn

Cắt dãy bản theo phương cạnh ngắn có bề rộng b=1m ta có sơ đồ tính sau

20 00

Wh=99.7(daN/m)

Pn=2200(daN/m)

2 2

2 2

Tm h

W h

22.2128

96.33

2 2

2 2

m T h

W h

-Các số liệu ban đầu :

+Bê tơng B20 cĩ :Rb=11.5(Mpa) +Cốt thép AI cĩ :Rs=225(Mpa) +αR= 0.437

+b=0.1 (m); giả thiết a=0.015(m)  ho=h-a= 0.1-0.015=0.085(m)

4.1.1/ Xác định kích thước dầm

-Kích thước dầm đã được chọn trong chương 1, do nhịp của dầm chênh lệch không lớn nên ta

chọn chung một kích thước dầm cho khung Tiết diện 0.25x0.45m