Ben 1 tuong goc ban chong

Ph n IV: ầ tính toán cấu kiện theo điều kiện bền và mở rộng vết nứt1.

Sinh viên thực hiện Giáo viên hướng dẫn- giáo viên thông qua

D ng ki u h ngươ ề ư nguy n anh tu nễ ấ

- T c gió tính toán theo ph ng d c tr c t u: 15m/s ố độ ươ ọ ụ à

- T c gió tính toán theo ph ng vuông góc t u: 16 m/số độ ươ ầ

B n m t và b n áy,t ng góc làm b ng BTCT li n kh i, ả ặ ả đ ườ ằ ề ố được

ch t o s n v i chi u r ng m i phân o n là 4m d c theoế ạ ẵ ớ ề ộ ỗ đ ạ ọchi u dài b n.ề ế

Ph n d m m ầ ầ ũ được chia thành các phân o n dài 30m t o kheđ ạ ạlún và khe nhi t , ệ độ đượ đổc tr c ti p b ng bê tông mác 350.ự ế ằ

B n thép g n ngoài d m m có b dày 10cm nh m g n cácả ắ ầ ũ ề ằ ắthi t b mép b n ( m tàu, thang công tác, )ế ị ế đệ

- Các kích th c c b n c a b n ướ ơ ả ủ ế được tính toán nh sau:ư

Svth : dương kiều hưng  gvhd : nguyễn anh tuấn2

* Chi u d i b n:ề à ế

L B = L t + d

Lt = 125m : chi u d i t u tính toán.ề à à

d = 15m : kho ng cách an to n gi a các t u u c nh nhau (b ng 8 -ả à ữ à đậ ạ ả22TCN 207-92)

LB = Lt + d = 125 + 15 = 140 m

L y chi u dài b n Lấ ề ế B = 140m Chia chi u dài b n thành 5ề ếphân o n, m i phân o n dài 30m t o các khe ch ng lún vàđ ạ ỗ đ ạ ạ ốkhe nhi t ệ độ

* Chi u sâu tr c b n:ề ươ ế

H 1 = T + z 1 + z 2 + z 3 + z 4 + z 5

T = 7m : m n n c c a t u khi y h ng.ớ ướ ủ à đầ à

z1 = 0,55m : sâu d tr d i áy t u độ ự ữ ướ đ à

z2 = 0m : độ sâu d tr do sóng (trong ự ữ đồ án n y không tính nà đếsóng)

z3 = 0 : sâu d tr do quá trình ch y t u (b qua khi xét t u độ ự ữ ạ à ỏ à được lai

Svth : dương kiều hưng  gvhd : nguyễn anh tuấn4

Lớp bê tông AtFan t=15 Lớp đá dăm t=10

ctmb+3.5

Gi nh cỏc kớch th c c b n c a b nả đị ướ ơ ả ủ ế

Svth : dương kiều hưng  gvhd : nguyễn anh tuấn

Ph n IIi: ầ xác d nh t i tr ng tác ng lên công trình ị ả ọ độ

Nh n xét:Các công th c tính toán ậ ướ đượ ử ục s d ng trong tiêu chu n ng nh-T Iả à ả

tr ng tác ng (do gió ,sóng v do t u) lên công trình b n 22TCN-222-95ọ độ à à ế

Trong ó:đ

Aq , An : Di n tích c n gió theo ph ng vuông góc v d c th nh t u ( mệ ả ươ à ọ à à 2)

Vq , Vn : Th nh ph n vuông góc v d c th nh t u c a t c gió tính toán có à ầ à ọ à à ủ ố độ

Al , At : di n tích ch n n c theo h ng ngang v d c t u (mệ ắ ướ ướ à ọ à 2)

n : S l ng bíc neo ch u l c, l y theo B ng 3.1-22TCN222-95ố ượ ị ự ấ ả

,  : Góc nghiêng c a dây neo (xem hình v ) l y theo B ng 3.2ủ ẽ ấ ả

S : L c neo tác ng lên 1 bic neo.ự độ

Sq, Sn, Sv : Hình chi u c a S lên các ph ng vuông gócế ủ ươ

∑H : T ng th nh ph n l c theo ph ng ngang.ổ à ầ ự ươ

• T tính toán trên ta th y tr ng h p gió theo ph ng ngang v dòngừ ấ ườ ợ ươ à

ch y theo ph ng d c l nguy hi m nh t suy ra ta có hai tr ng h p sau :ả ươ ọ à ể ấ ườ ợ

TH t u khoon h ngà à   n Wg Nω Sq(KN) Sn(KN) S(KN) Sv(KN)

Gió theo phương ngang

D/C theo phương dọc

30 30

4040

4 2

247.2

49.0

61.824.5

107.1 42.45

161.463.98

103.741.13

2020

4 2

164.3

121

8

41.1 60.8

71.1 49.5

87.4129.5

29.944.29

V y trong tr ng h p t u không h ng l nguy hi m h n :ậ ườ ợ à à à ể ơ

Svth : dương kiều hưng  gvhd : nguyễn anh tuấn8

L c neo tác ng lên m t bíc neo là l n h n do v y c n cự độ ộ ớ ơ ậ ă ứvào s li u tính toán ó ta ch n lo i bíc neo HW30 neoố ệ đ ọ ạ đểtàu.

*Tính l c neo phân b cho 1m dài b n : ự ố ế

q =

l

S q = 30

3 86

d

q

1 , 1

7000.0,14 0,5

2

D.v E

2 2

* Ch n lo i ọ ạ đệm ∆400, l c va c a t u theo ph ng vuông góc v i mép b nự ủ à ươ ớ ế

c tra theo th quan h (E

- Theo ph ng ngang, m t ph ng ch u t i tr ng tác d ng c a b n m tươ ặ ẳ ị ả ọ ụ ủ ả ặchính l m t trong c a b n.à ặ ủ ả

- Theo ph ng ng, m t ph ng ch u t i tr ng tác d ng c a b n m t lùiươ đứ ặ ẳ ị ả ọ ụ ủ ả ặ

- S xác nh t i tr ng phân b t ng ơ đồ đị ả ọ ố ươ đương

Svth : dương kiều hưng  gvhd : nguyễn anh tuấn

S xác nh m t ph ng ơđồ đị ặ ẳ tính toán c a b n m t ủ ả ặ

x h

MÆt ph¼ng tÝnh to¸n TuyÕn mÐp bÕn

10

htg 0,5

Gi thi t m t phá ho i l m t ph ng, nghiêng v i ph ng ng m t góc ả ế ặ ạ à ặ ẳ ớ ươ đứ ộ β =

450- ϕ/2 Trong ó, đ ϕ l góc ma sát trong c a l p t t ng ng v i các kho ngà ủ ớ đấ ươ ứ ớ ảtính áp l c.ự

Khi ó, công th c chung tính áp l c ch ng nh sau:đ ứ ự ủ độ ư

Svth : dương kiều hưng  gvhd : nguyễn anh tuấn12

Svth : dương kiều hưng  gvhd : nguyễn anh tuấn13

3 14

2.22

4.46

2.84 2.38

5.08

0.52 2.32

2.84

+3.2

-8.2

-2.8 -0.8 +0.4 +1.5 1

Biểu đồ áp lực tổng cộng Biểu đồ áp lực đất

Tải trọng hàng hoá

Tải trọng chân cần trục

Svth : dương kiều hưng  gvhd : nguyễn anh tuấn

Ph n III: ầ tính toán nội lực kết cấu bến

86.3 30

2.22

4.46

2.84 2.38

5.08

0.52 2.32

2.84

-8.2

-2.8 -0.8 +0.4 +1.5

A.Tính toán c t thép theo ph ng ng.ố ươ đứ

- Theo ph ng ng, b n m t ươ đứ ả ặ được coi nh d m h ng t i v trí neo b n m t v iư ầ ẫ ạ ị ả ặ ớ

b n áy ả đ

Svth : dương kiều hưng  gvhd : nguyễn anh tuấn

- Ti t di n tính toán l d m ch T, cánh n m trong vùng ch u kéo Coi nhế ệ à ầ ữ ằ ị ư

ph n bê tông vùng ch u kéo không l m vi c, ta tính toán v i d m ch nh t bầ ị à ệ ớ ầ ữ ậ ×

Di n tích côt thép ệ

Fa =

ho Ra

Mtt

γ

Mtt

.

Rn : c ng ch u nén c a bê tông Rườ độ ị ủ n = 170(kg/cm2)

→ A =

2

^ 915

* 40

*

170

5

^ 10

* 237

* 2700

5

^ 10

*

237 = 9.8(cm2)

Ch n 4 ọ φ25a50, t ng di n tích Fổ ệ a =19.63 (cm2)

  16 

*

z =ho

-2

.

b Rn

Fa Ra

63 19

* 2700 1

1

1

= 77.84(cm)

→σa =

84 77

* 63

.

19

5

^ 10

* 2

6 1125 1

* 1 1.3

  17 

Di n tích côt thép ệ

Fa’ =

ho a R

tt M

'

Mtt

.

Rn : c ng ch u nén c a bê tông Rườ độ ị ủ n = 170(kg/cm2)

→ A =

2

^ 80

* 35

*

170

5

^ 10

* 36

* 2700

5

^ 10

* 36

16 10

= 0.0036=0.36%

σa : ng su t c t thép d c ch u kéo t i ti t di n có khe n tứ ấ ố ọ ị ạ ế ệ ứ

σa =

z a F

tt M

* ' '

z =ho

-2

' '

b Rn

a F a R

mb

ma

  18 

ma : h s l m vi c c a c t thép , mệ ố à ệ ủ ố a = 1.1

mb : h s l m vi c c a bê tông , mệ ố à ệ ủ b = 1

→ z =80

-2 35 170

16 10 2700 1

1

1

= 77.58 (cm)

→σa =

58 77

* 16

.

10

5

^ 10

* 36

1 1084 1

*

* 1.3

4 1

350 a6018 4 1

a50

a200 16

2 a300

8

8

3

25 4 2

16 2

K t qu tính toán th hi n trong b ng sau ế ả ể ệ ả

  20 

M tta

(T/m)

Fa=

ho Ra

Mtt

γ (cm 2 )

F’a=

ho Ra

tt M

12 Φ 16 a150

a110

9 Φ 18 a120

30 Φ 14 a200

30 Φ 14 a200

3.N i l c trong d m m : ộ ự ầ ũ

- Nguyên t c tính toán : m m ắ đầ ũ được tính toán nh d m trên n n n h iư ầ ề đà ồ

nh ng th c t tính toán thép d c bên ph i theo mô men Mư ự ế ọ ả g t i i m neo vạ đ ể àthép bên trái b trí gi ng thép bên ph iố ố ả

4.N i l c trong b n áy: ộ ự ả đ

• N i l c trong b n áy ộ ự ả đ được tính theo s b n d m trên n n n h iơ đồ ả ầ ề đà ồ

• Tính toán t i tr ng tác d ng lên b n áyả ọ ụ ả đ

-Tr ng l ng b n thân g ọ ượ ả 1= 10.5 (T)

-Tr ng l ng b n thân b n m t+ d m m gọ ượ ả ả ặ ầ ũ 2 =18.5(T)

-Tr ng l ng t phía trên b n áy gọ ượ đấ ả đ 3=16.2(T)

-Tr ng l ng á phía trên b n áy (trên m c n c ng m) gọ ượ đ ả đ ự ướ ầ 4=17.82(T)-Tr ng l ng á phía trên b n áy (d i m c n c ng m) gọ ượ đ ả đ ướ ự ướ ầ 5=27.44(T)

K t qu tính toán (gi i b ng SAP2000)ế ả ả ặ

Svth : dương kiều hưng  gvhd : nguyễn anh tuấn

*

z =ho

-2

.

b Rn

Fa Ra

= 18.52(cm)

→σa =

52 18

* 05

.

10

5

^ 10

* 04

1096 1

* 1 1.3

2 N i l c b n m t v d m m theo ph ng ngang: ộ ự ả ặ à ầ ũ ươ

- Chia b n m t ra nh ng o n nh ả ặ ữ đ ạ ỏ≈ 1m tính toán để

  23 

M i m t phân o n chia có l c phân b khác nhau, do ó có n i l c khácỗ ộ đ ạ ự ố đ ộ ựnhau v b trí c t thép khác nhau.à ố ố

- S tính toán: d m n gi n kê trên 2 g i l 2 g c a b n m t ơ đồ ầ đơ ả ố à ờ ủ ả ặ

3 N i l c trong b n áy: ộ ự ả đ

* N i l c trong b n áy ộ ự ả đ được tính theo s b n d m trên n n n h i, ápơ đồ ả ầ ề đà ồ

d ng b i toán bi n d ng ph ng theo ph ng pháp c a B.N Jêmôskin.ụ à ế ạ ẳ ươ ủ

* Tính toán t i tr ng tác d ng lên b n áy(hình 9):ả ọ ụ ả đ

- Phía liên k t gi a b n m t v b n áy có tr ng l ng c a b n m t tácế ữ ả ặ à ả đ ọ ượ ủ ả ặ

d ng lên b n áy nh m t l c t p trung.ụ ả đ ư ộ ự ậ

Trên 1m dài, G = 40,684 / 4 = 10,2 (T/1m dài)

- Phía liên k t gi a thanh neo v b n áy có l c neo h ng lên trên nhế ữ à ả đ ự ướ ư

m t l c t p trung.ộ ự ậ

R = Rn cosα = 43,8 cos37,20 = 34,9 (T/1m d i)à

- T i tr ng t ả ọ đấ σđ át , t i tr ng h ng hoá ả ọ à σhh v t i tr ng b n áy à ả ọ ả đ σbđ xem

nh l l c phân b u trên c b m t b n áy, có c ng :ư à ự ố đề ả ề ặ ả đ ườ độ

• Gi i b i toán d m trên n n ả à ầ ề đàn h i theo ph ng pháp c a B.N.ồ ươ ủJêmoskin:

+ D ng b i toán: b i toán bi n d ng ph ng.ạ à à ế ạ ẳ

+ Các b c gi i b i toán nh sau:ướ ả à ư

  25 

Ph n IV: ầ tính toán cấu kiện theo điều kiện bền và mở rộng vết nứt

1 Tính toán v b trí c t thép trong b n m t theo ph ng ng: à ố ố ả ặ ươ đứ

- Theo ph ng ng, b n m t ươ đứ ả ặ được coi nh d m trên 2 g i l 2 v trí neo gi aư ầ ố à ị ữ

b n m t v i thanh neo v b n m t v i b n áy ả ặ ớ à ả ặ ớ ả đ

- Ti t di n tính toán l d m ch T, cánh n m trong vùng ch u kéo Coi nhế ệ à ầ ữ ằ ị ư

ph n bê tông vùng ch u kéo không l m vi c, ta tính toán v i d m ch nh t bầ ị à ệ ớ ầ ữ ậ ×

trong ó Mđ tc = 48,64 Tm là mô men tính toán đượ ởc ph nầ

trên (mô men tiêu chu n)ẩ

F’a = 3φ18 = 7,63cm2

Fa = 3φ25 = 14,73cm2F’H = 3φ25 = 14,73cm2

  27 

- S tính toán cho c u ki n BTCT LT ch u u n nh hình 10.ơ đồ ấ ệ Ư ị ố ư

h ho

a'

a'

a a

Fa'

F ' F

Fa

x

Rn Ra'Fa'

b ng tra sách k t c u BTCT (nhà xu t b n khoa h c và kả ế ấ ấ ả ọ ỹ

thu t).ậSuy ra:

2 0 n

H a a H 0 H H 0

a a

bh R

a) (a F R ) a (h F ) a (h F R M

Trong ó, đ σ’H là ng su t c a c t thép nén tr c khi c tứ ấ ủ ố ướ ốthép ch u kéo t t i Rị đạ ớ a và RH, xác nh theo công th c:đị ứ

) 120(kG/cm 1100)

1,2(4000 3600

) (

m

h 0 t H

σ

v i ớ σ0 là ng su t tr c và ứ ấ ướ σ’h là ng su t hao khi kéoứ ấ

tr c c t thép, mướ ố t là h s kéo tr c c t thép.ệ ố ướ ố

i u ki n không x y ra phá ho i giòn : A

+ Vi t ph ng trình hình chi u lên ph ng ngang, ta có:ế ươ ế ươ

RaFa + RHFH = R’aF’a + σ’aF’H + αRnbh0Suy ra

H

R

a a 0 n H H a a H

F R bh R F F

) 5 , 6 17 ( 73 , 14 2800 )

13 93 ( 73 , 14 120 ) 5 , 6 93 ( 63 , 7

 α = 0,249; γ = 0,875

+

5000

73 , 14 2800 93

30 215 249 , 0 73 , 14 120 63 , 7

= H

E k.c.

3.25

6.25 3.25

d n d n

d n d n d

2 2

2 2 1 1

2 2 2

2 1

+

+

= +

H 1 02 tc a

)z F (F

) e (z N M

+

−

−

= σ

v i ớ σ là t ng ng su t hao do t bi n nhanh, do co ngót vàổ ứ ấ ừ ế

do t bi n c a bê tông lt.ừ ế ủ ư

σ = σtbn + σcn + σtb = 67 + 400 +263 = 730 (kG/cm2)

) / ( 660 45

, 19

5 , 124717

10 664 ,

cm kG

= +

−

−

=

)81,375 (14,73

) 2 (81,375 1

a σ

Suy ra:

  29 

) ( 05 , 0 25 20

- V t li u : ậ ệ Bê tông mác 500, c t thép AII.ố

- Chi u cao l m vi c c a ti t di n (cho c mô men d ng v mô men âm) l ề à ệ ủ ế ệ ả ươ à à

M F

Fachọn

M(Tm)

(cm2)

Fa chọn

33

0.998

a200

0.216

0.0042

0.998

a200

  30 

2 2.78 0.05

39

0.972

a160

3.804

0.0736

0.962

a200

1.632

0.0316

0.984

a200

1.752

0.0339

0.983

a200

1.872

0.0362

0.982

a200

1.974

0.0382

0.981

a200

2.082

0.0403

0.979

a200

2.196

0.0425

0.978

a200

2.304

0.0446

0.977

a200

2.418

0.0468

0.976

a200

2.526

0.0489

0.975

a160

3 Tính toán v b trí c t thép trong b n áy: à ố ố ả đ

B n áy c ng ả đ ũ được tính theo c u ki n BTCT LT.ấ ệ Ư

F’a = 6φ14 = 9,23cm2

Fa = 6φ14 = 9,23cm2F’H = 6φ20 = 18,85cm2

  31 

) 5 , 6 13 ( 23 , 9 2800 )

13 37 ( 85 , 18 120 ) 5 , 6 37 ( 23 , 9

100 215 106 , 0 85 , 18 120 23 , 9

= H

E k.c.

6.14 6.20

6.14 6.20

d n

d

n

d n

d

n

d

2 2

2 2

1

1

2 2 2

+

=

1 H a

H 1 02 tc

a

)z F (F

) e (z N

5 , 9972

10 71 ,

cm kG

= +

−

−

=

4 18,85)35,0 ,23

(

) 2 (35,04 7

a σ

Suy ra:

) ( 06 , 0

a

tho mãn i u ki n aả đ ề ệ n≤ [an] = 0,08mm

  32 

- V y v i b n áy theo ph ng ng, b trí c t thép nh sau:ậ ớ ả đ ươ đứ ố ố ư

8.13,4.30.

) (34,8.10 bh

8R

Q

2 3 2

0 k

2

- Ch n c t ai 2 nhánh,ọ ố đ φ8, tính được kho ng cách gi a các c t ai:ả ữ ố đ

(cm) 4

43,54

03 1800.2.0,5 q

.f n R u

d

d d

k tc k tc k

tc k tc

2

R - b(

) 4

b 2R

( 4

b 2R

h

γ

σ γ

γ γ

3 3

3 3 3

3 3

10 2 , 2

) 9

10 2 , 2

10 10 2 , 2 10

2 , 2

10 10 2 , 2

2.3 ( 4

2.3 h

3 2

V ph i c a b t ph ng trình mang giá tr âm nên ta l yế ả ủ ấ ươ ị ấchi u dày l p m theo c u t o, h = 1,5m, có t ng l c ng cề ớ đệ ấ ạ ầ ọ ượ

b ng á d m dày 0,5m.ằ đ ă

Ph n V: ầ kiểm tra điều kiện ổn định của công trình

1 Xác nh s tính toán n nh : đị ơđồ ổ đị

- Coi g n úng góc nghiêng c a m t ph ng nh n áp l c ch ng v m t ph ngầ đ ủ ặ ẳ ậ ự ủđộ à ặ ẳphá ho i so v i ph ng ng u ạ ớ ươ đứ đề được tính theo công th c: ứ α = β = 450 - ϕ/2

σđấ t = γđấ t h λa

ây t

ở đ ừ CTMB n đế MNTTK tính v i cát tr ng thái tớ ở ạ ựnhiên, t ừ MNTTK tr xu ng tính v i á tr ng thái yở ố ớ đ ở ạ đẩ

n i.ổ

σ1 = 1,8 4,1 0,271 = 2,00(T/m2)

σ’1 = 0,8 4,1 0,271 = 0,89 (T/m2)

σ2 = σ1 + γđ áđn (13,5 - h2 - 0,5) λa đá = 2 + 1,2 9,4 0,172 = 3,94(T/m2)

Trong ó qđ 1 là t i tr ng phân b c a hàng hoá tr c b nả ọ ố ủ ướ ế

và q2 là t i tr ng phân b c a hàng hoá sau b n và xe v nả ọ ố ủ ế ậ

chuy n.ể

  35 

l3=9.47m l1=5.72m

q1=4 T/m2

13.5m 13m h1=9.4m

3.60 3.30

1.032

C x1 x2

Hình 12: S tính toán t i tr ng theo tr ng thái gi i h n IIơ đồ ả ọ ạ ớ ạ

Svth : dương kiều hưng  gvhd : nguyễn anh tuấn

M

k = ≥ 1.1,25.1,2.1,15/1 = 1,72

B ng ki m tra n nh l t nh sau:ả ể ổ đị ậ ưTải

trọng

lật(Tm)

Công thức tính Giá trị Công thức

Công thứctính

Giátrị

Công thứctính

Giátrị

bản đáy P8 2,5.10.0,5 12,5 10.0,5 5 62,50trọng lượng

đất

0

7,9.0,5 + 1,1+ 1

47,9.0,5 + 2,1 6,05 467,91

36,99

P12 1,6.(0,89 +

3,94).8,9.0,5

34,390,42.0,35.8,9 1,31 44,99

233,4 963,03

P

M M

Hình 14: S xác nh ng su t biên m t ti p xúc gi a ơ đồ đị ứ ấ ở ặ ế ữ

n n công trình và l p m áề ớ đệ đ

R b

6e 1 b

Nh v y, i u ki n ch u l c c a l p m ư ậ đ ề ệ ị ự ủ ớ đệ được tho mãn.ả

Svth : dương kiều hưng  gvhd : nguyễn anh tuấn

- Ki m tra n nh tr t ph ng trên l p mể ổ đị ượ ẳ ớ đệ

ktr1≥ [ktr] = 1,72trong ó đ ktr1 = P.f / T

D M

b

dÖm dÖm

min

max min

T

E )f g g (g

tr

+ + +

=

T = 40,03 T : t ng áp l cổ ựngang gây tr tượ

f = tgϕl p t 2 ớ đấ = tg230 =0,424 : h s ma sát gi a l p m v i n n tệ ố ữ ớ đệ ớ ề đấ

g1 : ph n tr ng l ngầ ọ ượcông trình truy n áp l c lên t m t ph ng áy l p mề ự đấ ở ặ ẳ đ ớ đệ

trên o n FK, xác nh theo công th c:đ ạ đị ứ

220(T) 10

2.2

13,41) (26,79

0,5.10 79

2.10.2.26, b

2h

) (

0,5b 2bh

g

2 min

max

2 max

dÖm

+

+ +

= +

′ +

′ +

g3 : áp l c t trong ph m vi EBA, xác nh theo ct:ự đấ ạ đị

=

40,03

3 1,5)0,424 26,4

20 (

ktr

Nh v y, i u ki n tr t ph ng c ng ư ậ đ ề ệ ượ ẳ ũ được tho mãnả

Ph n VI: ầ một số công trình phụ trợ của bến

* Ngo i ra ph c v cho các t u nh h n v o b n à để ụ ụ à ỏ ơ à ế được neo c p d d ng, bậ ễ à ốtrí thêm 4 vòng neo g n các c u thang lên xu ng Vòng neo có ầ ầ ố đường kính

dvòng = 450mm, thép u n vòng ố φ 90

2 Thi t b m t u: ế ị đệ à

* B trí thi t b m theo ph ng xiên góc v i ph ng ng m b o cho t uố ế ị đệ ươ ớ ươ đứ đả ả à

c p b n t ng ng v i nh ng th i k lên xu ng khác nhau c a m c n c ậ ế ươ ứ ớ ữ ờ ỳ ố ủ ự ướ

* M i m ch u m t ng n ng va l :ỗ đệ ị ộ độ ă à

Eq0 = 4,5 (kJ)

* Ch n lo i ọ ạ đệm ∆400, l c va c a t u theo ph ng vuông góc v i mép b nự ủ à ươ ớ ế

c tra theo th quan h (E

đượ đồ ị ệ q,Fq,ft) có giá tr : Fị q≈ 100kN

* Các tính n ng c a m:ă ủ đệ

V t li u: ng cao su.ậ ệ ố

Ph ng pháp treo: treo b ng dây xích.ươ ằ

Chi u d i m tiêu chu n: L = 2,0m.ề à đệ ẩ