BÀI TẬP LỚN MÔN HỌC TÍNH TOÁN LỰA CHỌN THIẾT BỊ ĐIỆN 6

BÀI TẬP LỚN MÔN HỌC TÍNH TOÁN LỰA CHỌN THIẾT BỊ ĐIỆN Cho mạng điện một dự án X như hình A1 với các số liệu như trong bảng Đ1, Đ2, Đ3 Các thông số chung của mạng điện như sau: Điện áp định mức phía thứ cấp MBA T1: Uđm = 400 V MBA hạ áp T7 : 400230 V Các phụ tải bình thường (ví dụ tủ điện phân phối) ký hiệu L: cosφ= 0,8, η=1 Các phụ tải động cơ ký hiệu M: cos ,  tra tra theo hướng dẫn của IEC. Mạng điện nối đất theo sơ đồ TNS Trạm máy biến áp phân phối đặt trong nhà, điện áp luới trung thế 22kV, trung tính nối đất trực tiếp. Công suất ngắn mạch phía sơ cấp máy biến áp phân phối T1: P = 500 MVA

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA ĐIỆN – ĐIỆN TỬ

BỘ MÔN THIẾT BỊ ĐIỆN -o0o -

BÁO CÁO BTL MÔN THIẾT BỊ ĐIỆN TRONG PHÂN PHỐI ĐIỆN

GVHD: NGUYỄN XUÂN CƯỜNG SVTH: VŨ GIA TRỌNG HIẾU MSSV: 2033037

TP HỒ CHÍ MINH, THÁNG 12 NĂM 2022

LỜI NÓI ĐẦU

Cùng với xu thế toàn cầu hóa và công nghệ khoa học đang phát triển mạnh mẽ, điện năng là vấn đề quan trọng hàng đầu trong hành trình phát triển, đưa con người đến với tương lai Đi cùng với điện năng thì ngành công nghiệp thiết bị và cung cấp điện đóng vai trò quan trọng không kém Thiết bị điện trong cung cấp điện là một ngành công nghiệp khá phát triển hiện nay Điện năng đã đi đến tất cả các ngõ ngách, vấn đề, lĩnh vực trong cuộc sống hiện đại Trong quá trình vận hành và sử dụng không thể nào tránh khỏi các rủi ro, sự cố về điện cũng như sai sót trong quá trình lắp đặt Để đảm bảo an toàn cho con người và tài sản, các thiết bị và hệ thống luôn được cải tiến hàng ngày, mọi thứ trong hệ thống dần được tự động hóa dưới sự điều khiển thông minh cũng như các công nghệ về chế tạo vật liệu đã được nâng tầm

Hiểu được tầm quan trọng đó, kèm theo sự yêu thích của bản thân về ngành cung cấp điện,

em đã xin làm Đồ án theo đề tài Thiết bị điện trong cung cấp điện để hiện thực hóa mong muốn đóng góp giá trị của mình vào phát triển ngành điện hiện nay Được sự đồng ý hướng dẫn và giúp

đỡ tận tình của thầy Nguyễn Xuân Cường - bộ môn Thiết bị điện trường Đại học Bách Khoa thành phố Hồ Chí Minh, em đã có thể hoàn thành Đồ án này

Bài làm không tránh khỏi những sai sót nhất định, mong được sự đóng góp ý kiến của thầy cô

bộ môn

Cuối cùng, em xin chân thành cảm ơn thầy Nguyễn Xuân Cường và bộ môn thiết bị điện Kính chúc các thầy cô luôn dồi dào sức khỏe, mạnh khỏe để tiếp tục vững bước trên sự nghiệp giảng dạy cao quý

Thành phố Hồ Chí Minh ngày 18 tháng 12 năm 2022

-Chỉnh sửa lại một số phần trong BTL như MBA,dây dẫn

PHẦN I

- Cho mạng điện một dự án X như hình A1 với các số liệu như trong bảng Đ1,Đ2,Đ3

- Các thông số chung của mạng điện như sau:

- Điện áp định mức phía thứ cấp MBA T1: Uđm = 400 V

- MBA hạ áp T7 : 400/230V

- Các phụ tải bình thường (ví dụ tủ điện phân phối) ký hiệu L: cosφ= 0.8, η=1

- Các phụ tải động cơ ký hiệu M: cosφ,η tra tra theo hướng dẫn của IEC

- Mạng điện nối đất theo sơ đồ TNS

- Trạm máy biến áp phân phối đặt trong nhà điện áp lưới trung thế 22kV, trung

tính nối đất trực tiếp

- Công suất ngắn mạch phía sơ cấp máy biến áp phân phối T1: P = 500 MVA

Mã số X VII IV V VI XI XIII II III VIII IX XII I

Bảng 2 Dòng điện tải của dây dẫn Ib

Bảng 3 Điều kiện lắp đặt của dây dẫn

I TÍNH TOÁN SƠ BỘ

1.1.Tính dòng điện tải Ib

a) Dòng điện định mức của tải

- Từ bảng B4 cho trong tài liệu đi kèm,tra theo công suất Pđm của motor ta có các thông số

về hiệu suất η và cos(φ) như bảng trên,từ đó tính được dòng điện Iđm bằng công thức :

Bảng 1 : Kết quả tính dòng điện định mức của tải

b) Dòng điện làm việc của tải

- Dòng điện tải Ib được tính theo công thức : Ib=Ksd×Iđm (A)

- Hệ số Ksd phụ thuộc chủ yếu vào quy trình công nghệ của công trình,ở đây chúng ta chưa có yêu cầu về quy trình công nghệ,do đó hệ số Ksd sẽ được chọn bằng 1 để đảm bảo an toàn cũng như để đảm bảo cho việc tính toán thiết kế về sau không bị quá tải

- Ví dụ tính cho tải L15 : Ib= Ksd×Iđm =1×156.89= 156.89 A

Iđm(A) 156.89 83 21.22 15.34 232.97 72.16 81.19 234.55

Ib(A) 156.89 83 21.22 15.34 232.97 72.16 81.19 234.55

Bảng 2: Kết quả tính dòng điện làm việc của tải

c) Dòng điện tải trong các dây dẫn

- Công thức tính dòng điện tải trong dây dẫn : Ibtổng= Kđt× ∑ 𝐼𝑖 𝑏 (A)

- Cũng như hệ số Ksd , hệ số Kđt phụ thuộc chủ yếu vào quy trình công nghệ của công trình, ở đây chúng ta chưa có yêu cầu về quy trình công nghệ,do đó hệ số Kđt sẽ được chọn bằng 1 để đảm bảo an toàn cũng như để đảm bảo cho việc tính toán thiết kế về sau không bị quá tải

- Chọn CB với phần tử bảo vệ (trip unit) phù hợp với tải

- Chọn dòng định mức của CB và dòng định mức của trip unit (In) theo dòng điện tải của dây dẫn (Ib)

- Chỉnh định dòng điện bảo vệ quá tải Ir sao cho thỏa mãn điều kiện Ib  Ir  In (tham khảo catalogue Schneider )

Dây

dẫn Ib(A) In(A) Tên CB Tên Trip Unit

Hệ số chỉnh định dòng quá tải

C21 234.55 240 NSX-250B Micrologic 5 1 240 25

PHẦN II TÍNH TOÁN LỰA CHỌN KÍCH THƯỚC DÂY DẪN 2.1.Lựa chọn máy biến áp

- Công suất biểu kiến cung cấp cho mạng điện :

S1= √3 × 𝑈đ𝑚 × 𝐼𝑏1= √3 × 400 × 902.74 = 625436.62 𝑉𝐴 = 625.436 𝐾𝑉𝐴 -Công suất biểu kiến cung cấp cho đường dây tải C15:

S7= √3 × 𝑈đ𝑚2 × 𝐼𝑏15= √3 × 230 × 156.89 = 625000.53 𝑉𝐴 = 62.5 𝐾𝑉𝐴

-Công suất máy biến áp T1 (22KV/410V) được chọn theo bảng sau:

=> Chọn MBA T1 có công suất 630KVA

Công suất MBA T7 có công suất 100KVA

- Chọn lại các CB phía thứ cấp các máy biến áp:

+Lưu ý: chọn CB C7 theo điều kiện đi kèm máy biến áp T7

Dây

dẫn

Ib (A) Ib chưa

hiểu chỉnh

2.2.Tính toán lựa chọn dây dẫn

+ Kt=П𝐾𝑖 : Hệ số hiệu chỉnh dây dẫn

+ Iz= 𝐼𝑟

𝐾𝑡

- Với :

+Ki : Hệ số hiệu chỉnh xét theo từng điều kiện lắp đặt cáp

+Iz : Dòng điện lớn nhất cho phép của cáp theo bảng tra

- Các hệ số hiệu chỉnh ứng với điều kiện lắp đặt cáp :

+ K1: Hệ số hiệu chỉnh khả năng mang dòng của cáp theo nhiệt độ môi trường không khí xung quanh( đối với cáp lắp đặt nổi)

+K2: Hệ số hiệu chỉnh khả năng mang dòng của cáp theo nhiệt độ môi trường đất xung quanh( đối với cáp lắp đặt ngầm dưới đất)

+K3 : Hệ số hiệu chỉnh tùy thuộc vào tính chất của đất

+K4: Hệ số giảm nhóm khi các dây dẫn hoặc cáp cách điện được lắp đặt trong cùng một nhóm

Hình G12 Các hệ số hiệu chỉnh ( K 1 ) cho nhiệt độ không khí xung quanh được áp dụng cho khả năng mang dòng điện đối với cáp trong không khí ( theo sách hướng dẫn

lắp đặt điện II )

Hình G13 Các hệ số hiệu chỉnh (K 2 ) cho nhiệt độ mặt đất xung quanh được áp dụng

cho khả năng mang dòng điện đối với cáp trong ống dẫn trong lòng đất

Hình G15 Hệ số K 3 tương ứng với các loại đất

Hình Bảng chọn phương pháp theo điều kiện lắp đặt dây dẫn

Bảng chọn hệ số K4

Hình.G21- Bảng chọn cho cáp nổi

Hình G23- Bảng chọn cho cáp ngầm dưới mặt đất

Cáp điện đa lõi,bằng đồng (Cu), cách điện PVC,đặt trên thang cáp cùng với 1 mạch khác,nhiệt độ môi trường 300C

1 0.85 0.85 1000 1176.47 240*3

C7 IV

Cáp điện đơn lõi, bằng đồng (Cu),cách điện PVC,đặt trong ống chôn ngầm trong đất ướt, nhiệt độ môi trường 250C

0.95 1.13 0.75 0.8 125 156.25 70

Cáp điện đơn lõi,bằng đồng (Cu),cách điện XPLE ,đặt trong ống chôn ngầm trong đất khô với 2 mạch khác,nhiệt độ môi trường 350C

0.89 1 0.85 0.75 120 160 50

C9 VI

Cáp điện đơn lõi, bằng nhôm (Al),cách điện PVC,đặt trong máng cáp có đục lỗ cùng với 2 mạch khác,nhiệt độ môi trường 450C

0.79 0.8 0.632 240 379.75 2*150

C10 XI

Cáp điện đa lõi,bằng đồng (Cu) cách điện XPLE ,chôn trong tường với 1 mạch

200 245 120

khác,nhiệt độ môi trường 350C

C11 XIII

Cáp điện đa lõi,bằng đồng (Cu), cách điện XLPE, đặt trong máng cáp

0.93 1.05 0.65 0.63 200 317.46 240

C16 II

Cáp điện đa lõi,bằng đồng (Cu),cách điện XLPE,đặt trong máng cáp có đục lỗ cùng với 1 mạch khác,nhiệt độ môi trường 400C

C17 III

Cáp điện đơn lõi, bằng nhôm (Al),cách điện PVC,đặt trong ống chôn ngầm trong đất ẩm với 2 mạch khác, nhiệt độ môi trường 350C

0.89 1.05 0.65 0.61 22 35.8 10

C18 VIII

Cáp điện đa lõi,bằng đồng (Cu), cách điện XLPE,đặt trong máng cáp có đục lỗ với 3 mạch khác, nhiệt độ môi trường 450C

C19 IX Cáp điện đa lõi,

bằng đồng 0.95 1.13 0.65 0.7 75 107.48 50

(Cu),cách điện PVC,đặt trong ống chôn ngầm trong đất ướt với 2 mạch khác, nhiệt độ môi trường 250C

C20 XII

Cáp điện đa lõi,bằng đồng (Cu), cách điện PVC,chôn trong tường với 1 mạch khác,nhiệt độ môi trường 300C

C21 I

Cáp điện đơn lõi,bằng đồng (Cu),cách điện XLPE, đặt trong máng (khay) cáp có đục lỗ,nhiệt độ môi trường 400C

Tính toán chọn dây cáp điện

2.3.TÍNH TOÁN ĐỘ SỤT ÁP

 Phương pháp 1: Tra bảng

- Độ sụt áp sẽ được tính bằng công thức △ 𝑈 = 𝐾 × 𝐼𝑏 × 𝐿 trong đó :

+ K sẽ tra trong bảng G30 trong sách Hướng dẫn thiết kế lắp đặt điện theo tiêu

chuẩn IEC

+ Ib : dòng tải làm việc lớn nhất trên cáp (A)

+ L : chiều dài cáp tính sụt áp (km)

Hình G30- Bảng tra hệ số sụt áp K( volts/ampere/kilometer)

- Với tải motor,ta cho cos(φ) = 0.8 và với tải bình thường L ta cho cos(φ) =1

- Ví dụ tính cho tải C10,dòng tổng Ib=200A , dây dẫn dài L= 130m, tra bảng G30 ta có

 Hiệu chỉnh dây dẫn đối với tải có sụt áp từ đầu nguồn lớn hơn 5%:

+C16: chọn dây dẫn có tiết diện 35mm2 Có hệ số K=1volts/ampe/Km

 Phương pháp 2: Tính toán theo công thức :

- Công thức tính độ sụt áp trên dây dẫn :

△U=√3 × 𝐼𝑏 × (𝑅 × cos(𝜑) + 𝑋 × sin(𝜑) × 𝐿) V Trong đó :

+ I b = Dòng tải đầy đủ tính bằng ampe

+ L = Chiều dài của cáp tính bằng km

+ R = Điện trở của dây dẫn tính bằng Ω / km

 Công thức tính điện trở R:

+R= 23.7Ω.mm2 / km

𝑆 (Ω/km) Đối với đồng +R= 37.6Ω.mm2 / km

𝑆 (Ω/km) Đối với nhôm

+ S= Tiết diện ngang của dây dẫn tính bằng mm2

+ X = điện kháng cảm ứng của một dây dẫn tính bằng Ω / km ( X không đáng kể đối với

dây dẫn của csa nhỏ hơn 50 mm 2 Trong trường hợp không có bất kỳ thông tin nào khác lấy X bằng 0.08 Ω / km

 Ví dụ tính độ sụt áp cho đoạn cáp C20 bằng công thức trên:

+ R= 23.7Ω.mm2 / km

50 = 0.474 (Ω

km) + Ở đây L20 là tải bình thường có cos(φ)=1 => sin(φ)=0

+ Độ sụt áp trên đoạn dây C20:

△U=√3 × 𝐼𝑏 × (𝑅 × cos(𝜑) + 𝑋 × sin(𝜑)) × 𝐿 =√3 × 81.19 × (0.474 × 1 + 0.08 × 0) × 0.045 = 3𝑉

PHẦN III TÍNH TOÁN LỰA CHỌN CB THEO DÒNG NGẮN MẠCH 3.1.Tính toán dòng ngắn mạch 3 pha lớn nhất

Bảng tra trở kháng và cảm kháng cho của máy biến áp

- Tính dòng ngắn mạch 3 pha tại điểm lắp đặt CB,ta cần tính trở kháng các thành phần sau:

- Mạng lưới phía sơ cấp máy biến áp phân phối T1 có : Psc= 500MVA

𝑅𝑎𝑋𝑎

Bảng đặc tính của máy biến áp LV/LV 50Hz

Công thức tính trở tương đương của MBA theo IEC

+ Áp dụng tính trở kháng của máy biến áp LV/LV T7, tra bảng đặc tính của máy biến áp

+ Trở kháng của CB có thể bỏ qua R=0,trong khi đó,cảm kháng của CB được lấy :

Xcb= 0.15 m ( theo tiêu chuẩn IEC) => Zcb = 15 m

- Trong thực tế bỏ qua điện trở của BUSBAR

+ ρ=18.51 m.mm2 /m đối với dây đồng

+ ρ=29.41 m.mm2 /m đối với dây nhôm

+ L : chiều dài dây dẫn (m)

+ S : Tiết diện dây dẫn (mm2 )

- Cảm kháng dây dẫn : X=0.08 m/m

- Công thức tính dòng ngắn mạch:

-Ví dụ tính ngắn mạch tại cuối dây dẫn C1 ( đầu CB Q1) :

+ Ta có điện trở của lưới: Ra=0.035 m Xa= 0.351 m

+ Trở của máy biến áp T1 (Chọn MBA khô) RT1=3.5 ,XT1=16.4 m

+ Trở của dây dẫn C1 tính bằng công thức :

- Ví dụ tính dòng ngắn mạch tại đầu dây dẫn C15 ( đầu CB Q15) :

- Tính tiếp theo tổng trở từ sau CB Q15 :

R= (𝑅𝑎 + 𝑅𝑡1 + 𝑅𝑐1 + 𝑅𝑐7) × (230

400)2+ 𝑅𝑡𝑟 = (0.035 + 3.5 + 1.41 + 14.54) × (230

400)2+ 19.57 =26 𝑚𝛺 X= (𝑋𝑎 + 𝑋𝑡1 + 𝑋𝑐1 + 𝑋𝑞7 + 𝑋𝑞15 + 𝑋𝑐7) ×230

400+ 𝑋𝑡𝑟 =(0.351 + 16.4 + 4.4 + 0.15 + 0.15 + 4.4) × (230

400)2+ 25.4 = 33.95 𝑚𝛺 => Z= √𝑅2+ 𝑋2= √262+ 33.952 = 42.76 𝑚𝛺

CB Dây

dẫn

Điện trở suất

Chiều dài dây L(m)

Tiết diện dây dẫn S(mm2)

Trở khảng dây R(mΩ)

Cảm kháng dây X(mΩ)

Tổng trở dây dẫn (mΩ)

∑Z(mΩ) ( tính đến điểm ngắn mạch)

Isc(KA)

3.2.Kiểm tra khả năng cắt dòng ngắn mạch của CB

3.3.Kiểm tra độ bền nhiệt của dây dẫn

- Dây dẫn chịu đựng được dòng ngắn mạch khi thỏa mãn các biểu thức sau:

Bảng tra hằng số K

Đồ thị tra dòng cắt nhiệt của các CB NSX

-Ví dụ kiểm tra độ bền nhiệt cho cáp C10:

- Dây C10 có tiết diện S=70mm2 ruột dẫn bằng đồng và cách điện XLPE, tra bảng được hằng số K=143 Ta tính được S2K2= 1432×702 = 100200100

- Tra đồ thị cho CB NSX200 ta được I2t= 600000

- Nhận thấy 100200100 > 600000 thỏa điều kiện S2×K2 ≥ I2×t ,vậy cáp C10 thỏa được độ bền nhiệt

Dây

dẫn Sph

Ruột dẫn

Cách điện CB

TRIP UNIT

IIsc(KA

Kết quả C1 3*2

40 ĐỒNG PVC NS125

0N

Micrologic 2.0 11.16

E

160B TM-160D 11.16

50 NHÔM PVC

400F

NSX-Micrologic 2.2M 11.16 76 3326976

00

2.8×1

07

Chịu được C10 120 ĐỒNG XLP

E

NSX250B TM-200D 11.16

E

400F

E

NSX250B

C16 70 ĐỒNG XLP

E

100B

NSX-Micrologic 2.2M 7.73 14

C17 10 NHÔM PVC

NSX-100B

Mcrologic 2.2M 7.73 76 207936

5×

106

Chịu được C18 10 ĐỒNG XLP

E

100B

NSX-Micrologic 2.2M 7.73

85 ĐỒNG XLP

E

250B

PHẦN IV LỰA CHỌN BỘ BẢO VỆ ĐỘNG CƠ 4.1.Lựa chọn động cơ

- Mạch cấp nguồn cho động cơ chịu các ràng buộc đặc thù so với các mạch phân phối khác

do đặc tính đặc biệt của động cơ :

+ Dòng khởi động lớn và về thực chất là dòng kháng và do đó có gây sụt áp đáng kể + Dòng khởi động lớn nghĩa là các thiết bị bảo vệ quá tải động cơ phải có đặc tuyến làm việc tránh tác động khi khởi động

- Có 2 loại bảo vệ:

+ Bảo vệ ngắn mạch

+ Bảo vệ quá tải

- Bộ ngắt mạch (CB) được đánh giá để cung cấp bảo vệ ngắn mạch và quá tải tối ưu cho bộ khởi động động cơ (phối hợp với công tắc tơ ngắt mạch từ xa)

Bộ bảo vệ 2 lớp cho động cơ

- Có 3 loại phối hợp bảo vệ động cơ:

 Phối hợp bảo vệ tối ưu:

 Phối hợp loại 1: Phối hợp loại 1 đòi hỏi rằng trong tình trạng ngắn mạch, tiếp xúc hoặc khởi động không được gây nguy hiểm cho nhân viên hoặc cơ sở và không được tiếp tục hoạt động mà không cần sửa chữa hoặc thay thế các bộ phận

 Phối hợp loại 2: Phối hợp loại 2 yêu cầu trong tình trạng ngắn mạch, bộ tiếp xúc hoặc khởi động không được gây nguy hiểm cho nhân viên hoặc cơ sở và sau đó phải được có thể tiếp tục hoạt động Nguy cơ hàn tiếp xúc được cho phép; trong trường hợp này, nhà sản xuất phải chỉ ra các biện pháp cần thực hiện liên quan đến việc duy trì thiết bị



 Lựa chọn phối hợp bảo vệ động cơ loại 2 vì phối hợp loại 2 làm:

- Tăng độ tin cậy của hoạt động

- Giảm thời gian ngừng hoạt động của máy, giảm bảo trì sau khi ngắn mạch Và về mặt kinh

tế nó ở mức đầu tư vừa phải

- Hệ thống cần tính liên tục cung cấp điện ta sử dụng phối hợp bảo vệ loại 2 với bộ bảo vệ 2 lớp như hình trên ( type 2 coordination)

Catalogue chọn contactor đi kèm CB ( Tài liệu TeSys Catalogue 2019-2020_Motor control and

protection components)

- Dựa vào catalogue,ta chọn được bộ CB,contactor như sau :

Tải Pđm Ie(max) CB Contactor type Relay

Bảng chọn CB và bộ khởi động động cơ

4.2.Thông số kỹ thuật của CB,Contactor,Relay

+ GV4L115 : số cực : 3,tần số 50/60Hz,dòng điện định mức 115A,Icu = 25KA

+ GV2L22 : số cực : 3,tần số 50/60 Hz,dòng điện định mức 25A,Icu =50KA

+ GV2L20 : số cực : 3, dòng điện định mức 18A,Icu=50KA

+ LC1D25 : số cực : 3 ,1NO + 1NC,dòng điện định mức 25A

+ LC1D115 : số cực : 3 , 1NO + 1NC, dòng điện định mức 115A

+ LC1F330 : số cực : 3 , 3 NO, dòng điện định mức 400A với nhiệt độ dưới 40 độ C và điện

áp 1 pha, 330A với nhiết độ dưới 55 độ C và điện áp 3 pha

+ LR9D5367 : 1NO+1NC,tần số 50/60Hz,điện áp định mức 24VDC

+LRD21 : 1NO+1NC,tần số 0-400Hz

+LR9F7375 : 1NO+1NC,tần số 50/60Hz

PHẦN V TÍNH BÙ CÔNG SUẤT PHẢN KHÁNG

- Ta có : Ptt= 𝑃đ𝑚

𝜂 * Ksd* Kđt

- Với Ksd: hệ số sử dụng, biện luận cho việc lựa chọn hệ số

- Chọn Ksd =1, Kdt = 1 do đã chọn trước ở đầu bài

- Tính toán cáp C8:

+ Động cơ M16: Pl6 = 45KW ,Uđm = 400V, cos = 0.86, =91%

+ Động cơ M17: P17 = 11KW ,Uđm = 400V, cos = 0.86, =87%

+ Động cơ M18: P18 = 7.5KW ,Uđm = 400V, cos = 0.83, =85%

- Cáp C8 nối qua 3 tải M16, M17, M18:

QC8 = (𝑃đ𝑚16

ɳ ∗ 𝑡𝑎𝑛𝜑 + 𝑃đ𝑚17

ɳ ∗ 𝑡𝑎𝑛𝜑 +𝑃đ𝑚18

ɳ ∗ 𝑡𝑎𝑛𝜑) ∗ 𝐾𝑠𝑑 ∗ 𝐾đ𝑡 = (45