3 1715 block 6THUYẾT MINH THIẾT KẾ KỸ THUẬT PHẦN NGẦM – HẠNG MỤC CỌC

3 1715 Block 6 Thuyet minh TKKT doc CÔNG TY CỔ PHẦN AN GIA PHÚ THỊNH Địa chỉ 30 Hoàng Diệu, Phường 6, Quận 3, TP Hồ Chí Minh o0o THUYẾT MINH THIẾT KẾ KỸ THUẬT PHẦN NGẦM – HẠNG MỤC CỌC DỰ ÁN KHỐI 6 KHU.

Tổng quan dự án

- Tên dựán: Khối 6 - Khu dân cư Lacasa - Phường Phú Thuận, Quận 7, TP Hồ Chí Minh;

- Địa điểm xây dựng: Phường Phú Thuận, Quận 7, TP Hồ Chí Minh;

- Quy mô dựán: 02 tầng hầm, 1 khối tháp với quy mô: 36 tầng

- Cấp công trình: Dân dụng Cấp I;

- Niên hạn sử dụng thiết kế công trình: 100 năm;

- Bậc chịu lửa công trình: Bậc I.

Tiêu chuẩn thiết kế áp dụng

Dựán “Khối 6 - Khu dân cư Lacasa - Phường Phú Thuận, Quận 7, TP Hồ Chí

Minh”được thiết kế dựa trên tiêu chuẩn xây dựng hiện hành của Việt Nam và tiêu chuẩn của các nước tiên tiến trên thế giới như sau:

Tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 2737 – 1995 Tiêu chuẩn thiết kế về tải trọng và tác động

TCXD 229 – 1999 Chỉ dẫn tính toán thành phần động của tải trọng gió theo

TCVN 9386 – 2012 Thiết kế công trình chịu động đất

TCVN 5574 – 2012 Kết cấu bê tông và BTCT – Tiêu chuẩn thiết kế

TCVN 5575 – 2012 Kết cấu thép – Tiêu chuẩn thiết kế

TCXD 198 – 1997 Nhà cao tầng – Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép toàn khối

TCVN 9362 : 2012 Thiết kế Nền nhà và Công trình

TCVN 10304 – 2014 Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế

TCXD 195 – 1997 Nhà cao tầng – Thiết kế cọc khoan nhồi

TCVN 9395 – 2012 Cọc khoan nhồi – Tiêu chuẩn thi công và nghiệm thu

TCVN 9396 – 2012 Cọc khoan nhồi – Xác định tính đồng nhất của bê tông –

TCVN 9379 – 2012 Kết cấu xây dựng và nền

TCVN 9393 – 2012 Cọc – Phương pháp TN bằng tải trọng tĩnh ép dọc trục

TCVN 9397 - 2012 Cọc – Kiểm tra khuyết tật bằng PP động biến dạng nhỏ

TCVN 1651 - 2008 Thép cốt bê tông cán nóng;

TCVN 8218 : 2009 Bê tông thủy phân – yêu cầu kỹ thuật

Tiêu chuẩn nước ngoài Eurocode 2 (2004) Design of concrete structures (Thiết kết cột vách)

ASTM D4945-2000 Tiêu chuẩn thử động cọc bằng phương pháp biến dạng lớn

Dựán: Khối 6 - KDC Lacasa - P Phú Thuận, Q.7, TP.HCM Địa điểm: Phường Phú Thuận, Quận 7, Tp HCM

Vật liệu thiết kế

Bê tông

Bê tông căn cứ vào TCVN 5574 – 2012, Eurocode 2 - 2004, chi tiết như sau:

Loại cấu kiện Cấp độ bền chịu nén

Cường độ trung bình mẫu thử yêu cầu ở 28 ngày (MPa)

Cường độ chịu nén tính toán Rb

Cường độ chịu kéo tính toán

Bê tông đài móng, dầm sàn tầng hầm

2 đến tầng mái, các bể nước SH,

Bê tông cọc đại trà hiện hữu

Bê tông cọc đại trà hiện hữu D800 hầm mở rộng

Bê tông cọc đại trà D1200 bổ sung

Bê tông cột khối hầm mở rộng

Bê tông lanh tô và bổ trụ

Loại cấu kiện Cấp độ bền chịu nén

Cường độ trung bình mẫu thử lập phương yêu cầu ở 28 ngày (MPa)

Cường độ nén nhỏ nhất mẫu thử lập phương yêu cầu ở 28 ngày (MPa)

Cường độ đặc trưng fck khi tính toán cốt thép vách theo EC2 (MPa)

Bê tông cột, vách chịu lực từ tầng hầm đến tầng 10

Bê tông cột, vách chịu lực từ tầng

(*) Bê tông nút khung (vị trí giao cột, vách với dầm sàn) đỗ cùng loại với bê tông dầm sàn.

Cốt thép thường

Cốt thép chọn thiết kế được căn cứ vào TCVN 5574 – 2012 cho thép tròn, TCVN 5575 –

2012 cho thép tấm, thép hình cán nóng như sau:

Loại cấu kiện Loại thép

Cường độ tính toán chịu cắt

Thép trơn φ < 10 mm loại SR235 hoặc

Thép gân16 > φ ≥ 10 mm loại SD390 hoặc

Thép gân φ ≥ 16 mm loại SD490 hoặc CB

Thép tấm, thép hình cán nóng

Loại cấu kiện Loại thép Giới hạn chảy Cường độ tính Môđun

Dựán: Khối 6 - KDC Lacasa - P Phú Thuận, Q.7, TP.HCM Địa điểm: Phường Phú Thuận, Quận 7, Tp HCM fy (MPa) toán f (MPa) E (MPa)

Bản mã, hệ giằng, dầm thép định hình

- Bu lông: bu lông kết câu M8.8, Bu lông xà gồ M4.6, Bu lông neo M5.6

Cường độ chịu cắt và chịu kéo của bu lông

Trạng thái làm việc Ký hiệu Cấp độ bền – Đơn vị (kG/cm 2 )

Cường độ tính toán chịu ép mặt của bu lông f cb

Giới hạn bền kéo đứt của thép cấu kiện liên kết

Giá trị fcb (kG/cm 2 )

Bu lông tinh Bu lông thường và thô

Cường độ chịu kéo của bu lông neo Đường kính bu lông (mm) Làm từ thép mác (kG/cm 2 )

- Que hàn : E42 hoặc tương đương fwf = 180 Mpa

Tải trọng và tổ hợp tải trọng

Tải trọng

4.1.1 Trọng lượng bản thân – DL

STT Loại vật liệu Trọng lượng riêng

10 Cửa kính với khung thép 0.40 (kN/m 2 ) 1.1

- Trọng lượng bản thân kết cấu dựa vào kích thước của cấu kiện và được tính toán tự động bằng phần mềm phân tích

4.1.2 Tĩnh tải các lớp cấu tạo sàn và tường – DLS+ WL

Chiều dày của các lớp cấu tạo sàn được xác định dựa trên bản vẽ kiến trúc, trong khi hệ thống kỹ thuật như đường ống, thiết bị điện và hệ thống lạnh căn cứ vào bản vẽ M&E; hệ số tin cậy được xác định theo TCVN 2737 – 1995 Tùy thuộc vào công năng sử dụng của từng ô sàn, tĩnh tải sàn được tính toán và phân loại thành các loại tải trọng khác nhau, ví dụ như Sàn bể nước ngầm.

Các lớp cấu tạo sàn Chiều dày

Lớp vữa lót gạch và chống thấm 5.0 18 0.900 1.3 1.170

Tải trọng với hệ số vượt tải trung bình n = 1.2 1.177 1.2 1.412 b) Sàn tầng hầm 2

Các lớp cấu tạo sàn Chiều dày Trọng lượng Tiêu chuẩn Hệ số Tính toán

(cm) riêng γ(kN/m 3 ) (kN/m 2 ) n (kN/m 2 ) Cán vữa bê tông đá mi dày 50mm 5 25 1.250 1.2 1.500

Tải trọng với hệ số vượt tải trung bình n = 1.2 1.250 1.2 1.500 c) Sàn tầng hầm 1

Tải trọng với hệ số vượt tải trung bình n = 1.2 1.000 1.2 1.200 d) Sàn tầng 1 (Khu sảnh hành lang)

Tải trọng với hệ số vượt tải trung bình n = 1.2 1.982 1.2 2.378 e) Sàn tầng 1 (Khu vực nắp hầm bên ngoài)

Lớp vữa lót tạo dốc và chống thấm 8.0 18 1.440 1.3 1.872

Tải trọng với hệ số vượt tải trung bình n = 1.2 4.198 1.2 5.037

Dựán: Khối 6 - KDC Lacasa - P Phú Thuận, Q.7, TP.HCM Địa điểm: Phường Phú Thuận, Quận 7, Tp HCM f) Sàn tầng 1 (Khu vực trồng cây )

Các lớp cấu tạo sàn

Lớp vữa tạo dốc và chống thấm 8.0 18 1.440 1.3 1.872

Tải trọng với hệ số vượt tải trung bình n =

H*0.18*1.1 5 g) Sàn tầng 1 (Khu vực lối đi bộ ngoài hầm)

Lớp vữa lót đá, tạo dốc và chống thấm 8.0 18 1.440 1.3 1.872

Tải trọng với hệ số vượt tải trung bình n = 1.2 4.198 1.2 5.037 h) Sàn tầng 1 (Khu vực cảnh quan bên ngoài)

Lớp vữa tạo dốc và chống thấm 8.0 18 1.440 1.3 1.872

Dựán: Khối 6 - KDC Lacasa - P Phú Thuận, Q.7, TP.HCM Địa điểm: Phường Phú Thuận, Quận 7, Tp HCM nền

H*0.22*1.15 i) Sàn tầng 1 (Khu vực khối tháp không đôn nền)

Lớp vữa lót đá, tạo dốc và chống thấm 8.0 18 1.440 1.3 1.872

Tải trọng với hệ số vượt tải trung bình n = 1.2 3.052 1.2 3.662 j) Sàn tầng 1 (Khu vực khối tháp có đôn nền)

Lớp vữa lót đá, tạo dốc và chống thấm

H*0.22*1.15 k) Sàn tầng 1 (Khu vực bể nước)

Tải trọng với hệ số vượt tải trung bình n = 1.2 2.762 1.2 3.314 l) Sàn tầng 2 (sảnh hành lang)

Tải trọng với hệ số vượt tải trung bình n = 1.2 1.698 1.2 2.038 m) Sàn căn hộ điển hình

Tải trọng với hệ số vượt tải trung bình n = 1.2 1.236 1.2 1.4835

Dựán: Khối 6 - KDC Lacasa - P Phú Thuận, Q.7, TP.HCM Địa điểm: Phường Phú Thuận, Quận 7, Tp HCM n) Sàn sảnh, hành lang (Tầng điển hình)

Lớp vữa lót tạo dốc 4.0 18 0.720 1.3 0.936

Tải trọng với hệ số vượt tải trung bình n = 1.2 1.448 1.2 1.738 o) Sàn khu vệ sinh (toàn bộ công trình)

Tải trọng với hệ số vượt tải trung bình n = 1.2 1.643 1.2 1.972 p) Ban công tầng điển hình

Lớp vữa lót tạo dốc và lát gạch 4.0 18 0.720 1.3 0.936

Tải trọng với hệ số vượt tải trung bình n = 1.2 1.774 1.2 2.129 q) Sàn tầng sân thượng (Khu vực kỹ thuật)

Tải trọng với hệ số vượt tải trung bình n = 1.2 3.200 1.2 3.840 r) Sàn tầng sân thượng (Khu vực bể bơi)

Tải trọng với hệ số vượt tải trung bình n = 1.2 3.016 1.2 3.6195 s) Sàn cảnh quan Landscape

Tải trọng với hệ số vượt tải trung bình n = 1.2 9.645 1.2 11.574 t) Cầu thang

Tổng tĩnh tải sàn 2.500 3.000 u) Tường gạch đất nung và xi măng không nung bao gồm lớp vữa trát, vữa xây và tường bê tong không trát vữa

150mm (Tường bê tông) 3.75 h Ht = h - hb,s 1.1 3.75 x h t x 1.1

Khung nhôm kính và lan can và louver

- Tường xây trực tiếp trên sàn được qui về tải phân bố đều trên dầm T10 (100xHs) và T20 (200xHs) và T15 (200xHs) không trọng lượng trong mô hình tính toán

Theo điều 4.3.4 và 4.3.5 của TCVN 2737-1995, khi tính toán dầm phụ, dầm chính, sàn, cột và móng cho các phòng được liệt kê ở mục 1–5, hoạt tải toàn phần được phép giảm theo một hệ số quy định trong tiêu chuẩn Việc áp dụng hệ số giảm tải này giúp tối ưu hóa thiết kế kết cấu mà vẫn đảm bảo an toàn, phù hợp với điều kiện thực tế của từng phòng.

Trong đó: n : Số sàn đặt tải lên tiết diện đang xét cần kể đến khi tính toán tải trọng;

A: Diện tích chịu tải tính bằng mét vuông;

Hoạt tải tác dụng lên công trình được xác định dựa theo TCVN 2737-1995 và dựa trên công năng của từng khu vực trong công trình, với các giá trị hoạt tải tương ứng cho từng khu chức năng được xác lập cụ thể Việc xác định đúng giá trị hoạt tải cho mỗi khu vực giúp thiết kế kết cấu phù hợp, tối ưu khả năng chịu lực và đảm bảo an toàn cho vận hành công trình.

Chức năng các phòng của công trình

Hoạt tải tiêu chuẩn (kN/m 2 )

Hoạt tải dài hạn (kN/m 2 )

Hoạt tải ngắn hạn (kN/m 2 )

Hoạt tải tính toán (kN/m 2 )

- Sàn nốc hầm tầng 1 (xe chữa cháy) 20.000 20.000 0 1.2 24.000

- Sảnh, hành lang, cầu thang tầng 1 và tầng 2 4.000 1.400 2.600 1.2 4.800

- Bể nước PCCC + Sinh hoạt 470 m 3 cột nước 3.0m 30.000 30.000 0 1.0 30.000

- Bể tự hoại, trạm XLNT

- Hồ cảnh quan, hồ bơi chiều sâu cột nước 1.25m 12.500 12.500 0 1.0 12.500

- Phòng khách, phòng ăn, vệ sinh căn hộ 1.500 0.300 1.200 1.3 1.950

- Sảnh, hành lang, cầu thang tầng căn hộ 3.000 1.000 2.000 1.2 3.600

- Tầng kỹ thuật sàn đặt bồn nước mái, cột nước 3.0 m gồm tải trọng bản thân bồn

- Hồ bơi trên tầng kỹ thuật

4.1.4 Tải trọng ngang a) Tải trọng ngang do gió

- Địa điểm: Quận 7 – TP Hồ Chí Minh

- Chiều cao tối đa của công trình từ mặt đất tự nhiên: 125.6m

- Phân vùng áp lực gió: II.A (Theo TCVN 2737-1995)

- Gía trịáp lực gió tiêu chuẩn: 0.83 kN/m 2 (Theo TCVN 2737-1995)

- Dạng địa hình: B; (Theo TCVN 2737-1995)

- Hệ số điều chỉnh vận tốc tải trọng gió ứng với niên hạn công trình 100 năm: 1.06 (Theo TCVN 2737-1995 và QC 02-2009);

- Hệ số tin cậy (Hệ số vượt tải) tải trọng gió ứng với niên hạn công trình 100 năm: γ =

- Giá trị giới hạn của tần số dao động riêng f L : (Theo TCVN 2737-1995)

II-A 0.30 1.3 Hz b) Tải trọng động đất

- Theo tiêu chuẩn TCVN 9386 - 2012, chia động đất thành ba cấp tùy thuộc vào gia tốc nền thiết kế a g =a gR γ I theo kiến nghị của tiêu chuẩn EN1998 – 1:2004 như sau:

- Địa điểm xây dựng: Quận 7 – TP Hồ Chí Minh

- Đỉnh gia tốc nền agR : 0.0846g (m/s 2 )

- Hệ số tầm quan trọng γI : 1.25

Đối với hệ khung, hệ hỗn hợp và hệ tường kép, hệ số ứng xử theo phương ngang được xác định là q0 = 3,0 αu/α1 = 3 × 1,2 = 3,6, với αu/α1 = 1,2 Giá trị cơ bản này làm cơ sở cho hệ số ứng xử thiết kế khi hệ kết cấu không thỏa mãn điều kiện đồng đều theo mặt đứng theo điều 4.2.3.3 mục (5) ý (c) và điều 5.2.2.2 mục; các quy định này quy định cách xác định tải trọng và đáp ứng của cấu kiện để đảm bảo an toàn và hiệu suất vận hành.

(3), hệ sốứng xử thiết kế giảm 20%, như sau: q = 80%q0kw = 0.8 x 3.6 x 1.0 = 2.88, trong đó kw = 1.0

Theo điều 4.3.1 (7) TCVN 9386-2012, các đặc trưng về độ cứng chống cắt và độ cứng chống uốn đàn hồi của các cấu kiện bê tông và khối xây có thể lấy bằng một nửa (50%) độ cứng tương ứng của các cấu kiện không bị nứt; đồng thời, tải trọng ngang do áp lực đất và nước lên tường tầng hầm và các bể cần được xem xét trong thiết kế để đảm bảo an toàn và ổn định.

- Cao độ mực nước ngầm tính toán là -1.200 m so với mặt đất tự nhiên

Sau khi thi công xong, bể được lấp bằng cát san lấp Do đó, các tham số liên quan đến tải trọng và đặc tính của vật liệu được xác định như sau: γ = 18.5 kN/m³ (dung trọng tự nhiên); γđn = 8.5 kN/m³ (dung trọng đẩy nổi); φ = 25°0′59″ (góc ma sát); c = 0 kN/m² (lực dính).

- Áp lực đất tại chiều sâu z tính từ mặt đất tự nhiên được xác định theo công thức:

Ea(z) là áp lực đất chủ động tại độ sâu z tính từ mặt đất tự nhiên; λa là hệ số áp lực đất chủ động; γ là dung trọng tự nhiên hoặc đẩy nổi của đất; φ là góc ma sát trong của các lớp đất; u là một tham số liên quan được thể hiện bằng tích của γn và hn Các tham số này mô tả cách đất tác động lên vách, nền và các kết cấu khác trong thiết kế địa kỹ thuật.

- Áp lực nước trong bể (bể nước sinh hoạt, PCCC và XLNT) tác dụng lên thành bể được xác định theo công thức:

Tổ hợp tải trọng theo TCVN 2737-1995

- DL : Tải trọng bản thân công trình;

- DLS : Tĩnh tải các lớp cấu tạo sàn và hệ thống kỹ thuật…;

- LL1 : Hoạt tải tác dụng lên công trình có giá trị≥ 2.0 kN/m 2 ;

LL2 cho thấy hoạt tải tác dụng lên công trình có giá trị nhỏ hơn 2,0 kN/m^2; trong đó hệ số giảm hoạt tải căn hộ được xác định là ψA1 = 0,643 và căn hộ có diện tích nhỏ nhất đại diện là 55,15 m^2.

- LL3 : Hoạt tải chất lỏng tác dụng lên công trình;

- WS x : Tải trọng gió tĩnh theo phương X;

- WD xi (i = 1, 2, 3,…): Tải trọng gióđộng theo phương X; è 2

= +∑ T ổ h ợ p h ệ qu ả t á c độ ng c ủ a t ả i tr ọ ng gi ó theo ph ươ ng X ;

- WS yj : Tải trọng gió tĩnh theo phương Y;

- WD yj (j = 1, 2, 3,…):Tải trọng gióđộng theo phương Y; è 2

= +∑ T ổ h ợ p h ệ qu ả t á c độ ng c ủ a t ả i tr ọ ng gi ó theo ph ươ ng Y ;

- E xi (i = 1, 2, 3,…): Tải trọng động đất theo phương X; è EX : Tổ hợp hệ quả tác động của động đất theo phương X;

- E yj (j = 1, 2, 3,…): Tải trọng động đất theo phương Y; è EY : Tổ hợp hệ quả tác động của động đất theo phương Y;

- AF :Áp lực Archimedes tác dụng lên đáy móng và sàn tầng hầm

4.2.2 Tổ hợp tải trọng theo TCVN 2737-1995

Việc xác định tổ hợp tải trọng được căn cứ vào TCVN 2737 – 1995 và TCVN 9386 – 2012, áp dụng cho móng, dầm, sàn, cột, vách cứng và lõi cứng thang máy cùng thang bộ để kiểm tra kết cấu công trình theo các tiêu chí cụ thể Các tiêu chí này nhằm đảm bảo tính an toàn, khả năng chịu lực và độ ổn định của từng bộ phận kết cấu trong suốt quá trình sử dụng.

• Kiểm tra chuyển vị ngang tại đỉnh công trình (TCVN 5574 - 2012);

• Kiểm tra chuyển vị ngang tương đối giữa các tầng (TCVN 5574 - 2012);

• Tính toán lực dọc quy đổi Vd và Hệ số nhạy P-Delta kết cấu vách;

• Tính toán nội lực và cốt thép cho các phần tử kết cấu của công trình;

• Tính toán chuyển vịđứng của dầm sàn;

• Tính toán điều kiện hình thành và mở rộng hoặc khép lại vết nứt

- Nội dung tính toán theo TTGH I (khả năng chịu lực bao gồm tính toán nội lực và cốt thép cho dầm, sàn, cột, vách và lõi cứng) được thực hiện trên cơ sở các tổ hợp tải trọng trong bảng 1 và bảng 2;

- Nội dung tính toán theo TTGH II (bao gồm chuyển vị ngang ở đỉnh công trình, chuyển vị ngang tương đối giữa các tầng) được thực hiện trên cơ sở các tổ hợp tải trọng trong bảng 3 vàbảng 4;

Nội dung tính toán theo TTGH II được dùng để kiểm tra sự hình thành và sự mở rộng hoặc khép lại của bề rộng khe nứt, được thực hiện dựa trên các tổ hợp tải trọng quy định tại bảng 5 Phần a mô tả tổ hợp tải trọng TTGH I theo TCVN 2737–1995 (tổ hợp cơ bản), nhằm đánh giá ảnh hưởng của các tải trọng lên khe nứt và xác định mức độ hình thành, mở rộng hoặc đóng kín của khe nứt dưới các điều kiện tải.

Bảng 1: Tổ hợp theo TTGH I theo TCVN 2737 - 1995

Số thứ tự Tên tổ hợp Các trường hợp tải trọng tác dụng

DL DLS WL LL1 LL2 LL3 AF WX WY

10 THB1 ENVELOPE (COMBO1 + COMBO2 + … + COMBO9)

21 THB1F ENVELOPE (COMBO1F + COMBO2F + … + COMBO9F) b Tổ hợp tải trọng TTGH I theo TCVN 9386 - 2012 (tổ hợp đặc biệt)

Bảng 2: Tổ hợp theo TTGH I theo TCVN 9386 - 2012

DL DLS WL LL1 LL2 LL3 EX EY

3 THB2 ENVELOPE (COMBO10 + COMBO11) c Tổ hợp tải trọng TTGH II biến dạng và chuyển vị a) Tính toán kiểm tra chuyển vị đứng dầm sàn thường

Bảng 3: Tổ hợp tải trọng TTGH II kiểm tra chuyển vị sàn

DL DLS WL LL1 LL2 LL3

4 f = f1 - f2 + f3 (chuyển vị dài hạn thẳng đứng dầm sàn)

f1 là chuyển vị do tác dụng ngắn hạn của toàn bộ tải trọng được dùng để tính toán biến dạng theo chỉ dẫn ở 4.2.11 của TCVN 5574 – 2012; f2 là chuyển vị do tác dụng ngắn hạn của tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn; f3 = ϕ f2 là chuyển vị do tác dụng dài hạn của tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn Theo điều 7.4.2.3, hệ số xét đến ảnh hưởng từ biến dài hạn của bê tông đến biến dạng của kết cấu là ϕ = ϕb2 × 0.8 = 2 × 0.8 = 1.6 với độ ẩm môi trường trung bình hàng năm > 75% B) Tính toán kiểm chuyển vị ngang.

Bảng 4: Tổ hợp tải trọng TTGH II theo TCVN 2737 – 1995

DL DLS WL LL1 LL2 LL3 WX WY

9 THB3 ENVELOPE (CV1 + CV2 + … + CV8) d Tổ hợp tải trọng TTGH II tính toán hình thành và mở rộng khe nứt

Bảng 5: Tổ hợp tải trọng theo TCVN 2737 – 1995 và TCVN 5574 - 2012

(tính toán kiểm tra khả năng chống nứt của kết cấu với tải tiêu chuẩn)

5 CN1 = CN2 ENVELOPE (CN1.1 + CN1.2 + CN1.3 + CN1.4)

Giải pháp thiết kế kết cấu công trình

Mô tả cấu tạo địa chất thủy văn

- Theo báo cáo khảo sát địa chất: KHU DÂN CƯ PHƯỜNG PHÚ THUẬN (LA

CASA) do Liên hiệp khoa học địa chất – nền móng – vật liệu xây dựng lập tháng 7 năm

2015, địa tầng khu vực dự kiến xây dựng công trình được phân chia thành các lớp đất được mô tả theo thứ tự từ trên xuống dưới như sau:

Tên chỉ tiêu Ký hiệu Đơn vị

Lớp 1a Lớp 1b Lớp 2 Lớp 3 Lớp4a Lớp

Sét lẫn bụi Sét kẹp cát, chảy Sét lẫn bụi Sét lẫn bụi Sét lẫn bụi Sét lẫpha n bụi

Cát mịn- trung Cát mịn - trung Cát mịn Cát mịn

3 Dung trọng tự nhiên γ tn g/cm 3 1.483 1.627 1.719 1.923 1.829 1.957 1.995 2.029 1.927 1.954

5 Dung trọng đẩy nổi γ đn g/cm 3 0.493 0.643 0.745 0.954 0.858 0.985 1.047 1.083 0.957 0.992

6 Tỷ trọng hạt Gs g/cm 3 2.611 2.601 2.668 2.694 2.690 2.681 2.672 2.672 2.692 2.706

9 Hệ số rỗng ban đầu e - 2.268 1.489 1.237 0.776 0.971 0.707 0.597 0.543 0.769 0.720

14 Lực dính kết C kG/cm 2 0.064 0.057 0.138 0.239 0.214 0.130 0.044 0.048 0.174 0.315

15 Góc nội ma sát ϕ Độ 03 0 47' 06 0 03' 10 0 23' 15 0 45' 13 0 13' 14 0 52' 25 0 52' 27 0 01' 14 0 47' 18 0 29'

22 TN nén nở hông qu kG/cm 2 0.237 0.232 0.427 1.352 - 0.975 - - - 1.308

- Địa chất thủy văn: Về mặt địa chất thủy văn, mực nước xuất hiện ởđộ sâu từ -0.6m (HK3) đến-1.30m (HK2)

Giải pháp kết cấu móng

- Công trình “Khối 6 - Khu dân cư Lacasa - Phường Phú Thuận, Quận 7, TP Hồ

Toà nhà mang tên Chí Minh có quy mô gồm 2 tầng hầm và 35 tầng nổi, với tải trọng chân cột rất lớn Địa chất tại vị trí xây dựng tương đối đồng đều, nhưng có một lớp đất yếu dày nằm ở độ sâu 42–43 m so với mặt đất tự nhiên và lớp đất này có chỉ số SPT > 25 Với điều kiện đó, giải pháp nền móng được chọn là móng sâu để đảm bảo tiếp nhận toàn bộ tải trọng công trình và truyền tải trọng đó xuống các lớp đất có khả năng chịu tải lớn và biến dạng nhỏ.

Công trình nằm trong khu vực chịu tải trọng đẩy nổi lớn, vì vậy trong suốt quá trình thi công nhà thầu phải hạ mực nước ngầm xuống thấp hơn đáy móng cho đến khi hoàn thiện tầng 1, nhằm đảm bảo cọc không vượt quá lực kéo cho phép.

1.1.3 Giải pháp cọc chọn thiết kế nhà chính

- Giải pháp móng chọn thiết kế:

Với tải trọng công trình rất lớn và lớp đất yếu dày, giải pháp cọc khoan nhồi là lựa chọn tối ưu nhất cho quy mô công trình và địa chất tại vị trí xây dựng Giải pháp này đảm bảo tính kỹ thuật đồng thời tối ưu chi phí cho dự án Để khai thác tối đa khả năng chịu tải và tối ưu hóa số lượng cọc thiết kế, đường kính cọc khoan nhồi được thiết kế là D1200 cho khối tháp, kết hợp các loại cọc D1200 và D800 cho khu hầm mở rộng.

Giải pháp móng cọc khoan nhồi được xem là phương án ban đầu của dự án, với Chủ đầu tư tiến hành thiết kế và thi công các loại đường kính và loại cọc khoan nhồi được nêu trên Kế thừa từ các cọc đã thi công cho khu vực hầm mở rộng và Khối 6, trên cơ sở phương án kiến trúc mới, đơn vị tư vấn thiết kế đã tính toán và kiểm tra khả năng chịu lực của số lượng cọc đã thi công, đồng thời bổ sung thêm cọc cho các khu vực còn thiếu và các khu vực mới, với chiều dài bằng cọc hiện hữu đã thi công và đã nghiệm thu chất lượng.

• Tất cả các cọc hiện hữu và cọc bổ sung D800 đảm bảo mũi cọc cắm vào lớp đất số

Lớp 5 là lớp cát mịn, trung bình ít thô và bụi sét, có đôi chỗ lẫn ít sỏi, màu xám trắng xen vàng, ở trạng thái chặt vừa; giá trị xuyên SPT N30 dao động từ 14 đến 33 búa.

Tất cả các cọc hiện hữu và cọc bổ sung D1200 đảm bảo mũi cọc cắm vào lớp đất số 6, là lớp cát mịn – trung, ít thô lẫn bụi sét và đôi chỗ lẫn sỏi sạn, màu xám xanh – xám ghi, ở trạng thái chặt; giá trị SPT N dao động từ 30 đến 48 lượt búa.

- Cơ sở pháp lý tăng sức chịu tải cọc:

• TCVN 9393 – 2012: Cọc – Phương pháp thí nghiệm tải trọng tĩnh ép dọc trục

• Báo cáo thí nghiệm nén tĩnh các cọc D800 và D1200;

• Căn cứ hồ sơ thuyết minh và bản vẽ hoàn công Chủđầu tư cung cấp;

• Báo cáo thí nghiệm nén tĩnh cọc D1000-T1, D1200-T2 của Khối 5 (An Gia

- Các thông số kỹ thuật của cọc khoan nhồi D1200 và D800 như sau: a) Thông số cọc đại trà hiện hữu

- Các thông số kỹ thuật cọc khoan nhồi D1200 (Khối 6):

Số thứ tự Nội dung Thông số kỹ thuật

2 Cấp độ bền bê tông B30 (M400)

5 Chiều dài cọc đại trà 67.55 m - 65.45 m

6 Sức chịu tải vật liệu Pvl1-D1200 (18∅20) 13820 kN

8 Sức chịu tải thiết kếđã chọn của cọc (P tk-D1200 ) 11300 kN

9 Sức chịu tải thiết kế hiệu chỉnh của cọc D1200 cho móng 1 cọc 11770 kN

10 Sức chịu tải thiết kế hiệu chỉnh của cọc D1200 cho móng 2 cọc trở lên 13500 kN

- Các thông số kỹ thuật cọc khoan nhồi D1200 (Hầm mở rộng):

2 Cấp độ bền bê tông B22.5 (M300)

5 Chiều dài cọc đại trà 63.75m

- Các thông số kỹ thuật cọc khoan nhồi D800:

5 Chiều dài cọc đại trà 53.85m - 54.25m

- Chi tiết tính toán sức chịu tải điều chỉnh tăng của cọc theo TCVN 10304-2014 xem

Báo cáo kết luận sức chịu tải cọc được xác định từ kết quả thí nghiệm tải tĩnh và phân tích thiết kế, áp dụng cho thiết kế và thi công cọc đại trà D800 và D1200; đồng thời, giải pháp phần ngầm cho khối 6 được đề xuất kèm theo thông số cọc đại trà bổ sung nhằm nâng cao hiệu quả và an toàn cho công trình.

- Các thông số kỹ thuật cọc khoan nhồi D1200 (Khối 6):

2 Cấp độ bền bê tông B30 (M400)

5 Chiều dài cọc đại trà 67.55 m - 65.45 m

8 Sức chịu tải thiết kế của cọc D1200 cho móng 1 cọc 11770 kN

9 Sức chịu tải thiết kế của cọc D1200 cho móng 2 cọc trở lên 10500 kN

- Các thông số kỹ thuật cọc khoan nhồi D800:

5 Chiều dài cọc đại trà 54.25m

8 Sức chịu tải thiết kế của cọc D800 cho móng 1 cọc 4800 kN

9 Sức chịu tải thiết kế của cọc D800 cho móng 2 cọc trở lên 5170 kN

Giải pháp kết cấu Khối 3&4 (River Panorama 1&2)

5.3.1 Giải pháp dầm sàn phần ngầm

Kết cấu đài móng và sàn tầng hầm được đổ toàn khối và thi công đồng thời; móng là móng bè cọc kết hợp móng nền, không bố trí dầm, đây là giải pháp kỹ thuật hợp lý, giúp tiết kiệm chi phí và đẩy nhanh tiến độ thi công công trình Các giải pháp cụ thể như sau:

• Chiều cao đài móng: 900, 1300, 2000, 2500, 4600mm;

- Tầng hầm 1: sử dụng kết cấu BTCT thông thường đổ tại chỗ kết hợp giải pháp sàn mũ, chi tiết giải pháp kết cấu như sau:

• Chiều dày sàn: 220mm, 180mm;

• Chiều dày mũ cột: 400mm;

• Các nhóm tiết diện dầm chủ yếu: 350x500, 400x500, 500x500, 600x500, 800x500,

1000x500, 1050x500, 1450x500 và các tiết diện đặc biệt do yêu cầu giật cấp của kiến trúc

- Tầng 1: Kết cấu dầm sàn BTCT thông thường đổ tại chỗ, chi tiết giải pháp kết cấu như sau:

• Chiều dày sàn: 250mm, 180mm;

• Các nhóm tiết diện dầm chủ yếu: 350x500, 350x 600, 350x1250, 350x1700,

500x1850, 600x600, 700x700, 800x600, 1000x600, 1050x600, 1450x600 và các tiết diện đặc biệt do yêu cầu giật cấp của kiến trúc

5.3.2 Giải pháp dầm sàn phần thân

• Các nhóm tiết diện dầm: 250x400, 600x550, 600x600, 600x1800, 1000x1750,

- Tầng kỹ thuật và mái:

5.3.3 Hệ kết cấu theo phương đứng

- Hệ kết cấu theo phương thẳng đứng có vai trò rất quan trọng vừa tham gia chịu tải trọng ngang vàtải trọng đứng của công trình

Trong hệ kết cấu theo phương đứng của công trình, giải pháp được chọn là khung-vách, bao gồm các vách tầng hầm và hệ cột-vách từ hầm 2 đến tầng mái, nhằm đảm bảo khả năng chịu lực, truyền tải tải trọng xuống nền và tối ưu hoá phân bổ không gian công trình, đồng thời tăng cường độ cứng kết cấu và khả năng chống động đất cho toàn bộ công trình.

• Các nhóm tiết diện vách hầm mở rộng : 350mm;

• Các nhóm chiều dày vách khối 6 : 220, 250, 300, 350, 400, 500mm;

• Các nhóm tiết diện cột hầm mở rộng : 500x500, 500x800mm;

• Các nhóm tiết diện cột khối 6 : 1150x1700, 1200x3270, 1200x2000, 1200x2050,

- Cầu thang bên trong công trình: Kết cấu bê tông cốt thép đổ tại chỗ;

• Chiều dày bản thang : 150, 180 mm;

- Sử dụng giải pháp vách BTCT toàn khối đổ tại chỗ :

• Chiều dày vách bể: 300, 250mm;

Phần mềm sử dụng tính toán cho công trình

Danh mục các phần mềm kết cấu sử dụng thiết kế như sau:

Số thứ tự Loại phần mềm Nội dung tính toán

Phân tích dao động, nội lực và phản lực đầu cọc;

2 Plaxis 2D, 3D Mô phỏng và tính toán kiểm tra khả năng chịu lực, chuyển vị ngang của tường vây theo từng giai đoạn thi công;

3 Safe v14 Phân tích chuyển vị đứng dầm sàn, nội lực sàn và đài móng phức tạp, tính thép

4 Bảng tính trên Excell Tính toán các cấu kiện sức chịu tải cọc, móng, cột, dầm, sàn và các kết cấu phụ trợ.

Kiểm tra chuyển vị kết cấu BTCT thông thường

- Căn cứ vào quy định của TCVN 5574 - 2012, TCVN 10304 -2014 và TCVN 9386 -

2012; các điều kiện khống chế chuyển vịđứng, ngang, lệch tầng và tổng độ lún công trình được quy định như sau:

Số thứ tự Nội dung kiểm tra Giá trị giới hạn

1 Chuyển vị ngang đỉnh công trình f ≤ f u = H/500 (theo TCVN 5574-2012)

2 Chuyển vị tương đối tầng f ≤ fu = Hs/500 (theo TCVN 5574-2012)

3 Chuyển vị tương đối tầng drν ≤ Hs/200

4 Độ lún cho phép tổng thể công trình S ≤ Su = 10 cm

5 Chuyển vị đứng dầm sàn khi nhịp L < 5m f ≤ fu = L/200

6 Chuyển vị đứng dầm sàn khi nhịp 5m ≤ L ≤ 10m f ≤ fu = 2.5cm

7 Chuyển vị đứng dầm sàn khi nhịp L > 10m f ≤ fu = L/400

Lưu ý: Đối với bản và dầm console L = 2L1, L1 làđộ vươn của console

Hàm lượng cốt thép cho cấu kiện BTCT

- Giới hạn hàm lượng cốt thép μ max , μ min dầm, sàn, cột – vách lấy theo TCVN 5574 -

2012, TCVN 9386 - 2012, chi tiết như sau:

Số thứ tự Nội dung kiểm tra Giá trị giới hạn

1 Hàm lượng thép sàn μ min = 0.1% ≤ μ ≤ μmax = 2.5%

2 Hàm lượng thép dầm μ min = 0.1% ≤ μ ≤ μ max = 2.5%

3 Hàm lượng thép đứng cột và vách cột μ min = 0.5% ≤ μ v ≤ μ max = 4.0%

4 Hàm lượng thép đứng lõi cứng μ min = 0.5% ≤ μ v ≤ μ max = 4.0%

5 Hàm lượng thép ngang vách và lõi cứng μ min = 1/3μ ≤ μ h ≤ μ max = 0.40%

6 Hàm lượng thép đứng cọc nhồi μ v ≥ μ min = 0.1%

Lý thuyết tính toán

Lý thuyết tính toán dầm

Trong thiết kế kết cấu, dầm được tính toán để bảo đảm khả năng chịu uốn, chịu cắt và chịu xoắn theo quy định của TCVN 5574-2012, đồng thời chuyển vị của dầm sàn được đánh giá và kiểm soát theo mục 6 của thuyết minh này nhằm đảm bảo an toàn, độ bền và ổn định công trình.

Lý thuyết tính toán cốt thép cột

- Cột được tính toán đểđảm bảo khả năng chịu nén uốn, khả năng chịu cắt và chịu xoắn theo quy định của TCVN 5574-2012.

Lý thuyết tính toán vách BTCT

Phương pháp tính toán cốt thép dọc cho vách là phương pháp biểu đồ tương tác, được thực hiện trực tiếp trên phần mềm Etabs để thiết kế và kiểm tra cốt thép dọc dựa trên đồ thị tương tác Quá trình này gồm hai bước chính: xác định miền làm việc và giới hạn an toàn từ biểu đồ tương tác, sau đó kiểm tra đáp ứng của vách và điều chỉnh cốt thép dọc cho phù hợp với yêu cầu thiết kế Việc ứng dụng biểu đồ tương tác trên Etabs cho phép mô phỏng nhanh chóng, tối ưu hóa bố trí cốt thép và đảm bảo tính an toàn cho công trình.

• Bước 1: Thiết kế Vách bằng phần mềm Etabs bản quyền 2015 theo EC2, hàm lượng thép (diện tích thép) thu được là phân bố đều;

Trong bước 2, tiến hành bố trí lại tiết diện trong phần mềm ETABS sao cho đồng bộ với bố trí cốt thép trong bản vẽ CAD, và sau đó kiểm tra lại khả năng chịu lực của cấu kiện khi đã bố trí thép.

Hiệu ứng P-Delta

Trình tự tính toán và kiểm tra tuân thủ được thực hiện theo điều 4.4.2.2 của TCVN 9386-2012; dựa trên kết quả hiệu ứng P-Delta để xem xét sự hiện diện của hiệu ứng P-Delta, và nêu chi tiết các trường hợp liên quan đến hệ số P-Delta như sau.

• Không cần xét tới các hiệu ứng bậc 2 (hiệu ứng P-∆) nếu tại tất cả các tầng thỏa mãn điều kiện sau: θ = (P tot d r )/ (V tot h ) ≤ 0.10

• Nếu 0.1 ≤ θ ≤ 0.2 có thể lấy gần đúng các hiệu ứng bậc hai bằng cách nhân các hệ quả tác động động đất cần xét với một hệ số bằng 1/(1- θ );

• Giá trị của hệ số θ không được vượt quá0.3.

Tính toán chiều dày sàn – lý thuyết tính toán cốt thép sàn

- Sàn được tính toán đểđảm bảo khả năng chịu uốn theo TCVN 5574-2012 vàđiều kiện chuyển vị nêu trong mục 8 của thuyết minh.

Kết quả tính toán

10.1 Tính toán tải trọng gió và động đất

- Thành phần tĩnh và thành phần động của tải trọng gió tính toán theo quy định, yêu cầu của TCVN 2737-1995 và TCXD 229-1999;

- Tải trọng động đất tính toán theo quy định và yêu cầu của TCVN 9386 - 2012;

- Kết quả tính toán tải trọng gió vàđộng đất xem các phụ lục 1.

10.2 Mô hình tính toán kết cấu Etabs

- Mô hình kết cấu trên phần mềm Etabs các tháp xem các phụ 2

10.3 Tính toán hiệu ứng bậc 2 P-Delta

- Kết quả tính toán kiểm tra phân tích hiệu ứng bậc 2 các tháp thực hiện theo yêu cầu của TCVN 9386 - 2012, kết quả tính toán xem các phụ lục 3

10.4 Tính toán kiểm tra lực quy đổi Vd

Kết quả tính toán kiểm tra giới hạn lực dọc quy đổi Vd của các tháp được thực hiện theo yêu cầu của TCVN 9386-2012 và kết quả này tham khảo phụ lục 4 để xem các giá trị, giả định và điều kiện nghiệm thu liên quan.

10.5 Kiểm tra chuyển vị ngang đỉnh công trình và lệch tầng

- Kiểm tra chuyển vị ngang đỉnh công trình fu ≤ [fgh] theo TCVN 5574 - 2012:

- Kết luận: Độ cứng theo phương ngang của công trình thỏa mãn điều kiện về chuyển vị theo TCVN 5574-2012

- Kết quả tính toán chuyển vị ngang đỉnh công trình và chuyển vị lệch tầng xem phụ lục

10.6 Sức chịu tải của cọc đại trà a) Trong tháp

- Sức chịu tải thiết kế cọc D1200 với chiều sâu mũi cọc -76.55m là:

P tk1a D1200 = 11770 kN (móng có 1 cọc);

P tk1 D1200 = 13500 kN (móng có từ 2 cọc trở lên); b) Hầm mở rộng

P tk2 D1200 = 10500 kN (móng có từ 2 cọc trở lên);

P tk4 D800 = 5170 kN (móng có từ 2 cọc trở lên).

- Thuyết minh phân tích kết luận sức chịu tải cọc đại trà xem phụ lục

Nguyên lý tính toán dựa trên bảng nội lực của chân cột từ kết quả phân tích mô hình kết cấu tòa nhà trên phần mềm Etabs, với đầy đủ các trường hợp tải trọng, tổ hợp tải trọng và sức chịu tải cho phép của cọc để tính toán số lượng cọc tại mỗi chân cột và tại vách ứng với từng loại móng khác nhau Để số lượng móng không quá nhiều, các chân cột có nội lực xấp xỉ nhau sẽ được gom lại thành cùng một số lượng cọc và cùng loại móng.

- Trên cơ sở nguyên lý tính toán nêu trên, kết cấu móng của các khối tháp gồm các loại kích thước móng như sau:

- Bảng tính toán kết cấu móng xem phụ lục

10.8 Tính toán phản lực đầu cọc

Phản lực đầu cọc toàn bộ công trình phụ thuộc vào độ cứng của đài móng, hệ dầm giằng móng và kết cấu cột-vách cùng dầm sàn Để kết quả tính toán được chính xác, mô hình phân tích cần mô tả đúng đặc tính vật liệu, liên kết và điều kiện biên của toàn bộ cấu kiện, đồng thời xem xét tác động của biến dạng và tương tác giữa các thành phần Việc tối ưu mô hình giúp ước lượng phản lực đầu cọc một cách tin cậy, phục vụ cho thiết kế an toàn, tối ưu chi phí và đáp ứng các yêu cầu về tiêu chuẩn kết cấu.

Dự án Khối 6 tại KDC Lacasa, Phường Phú Thuận, Quận 7, TP.HCM được thi công với khung và móng làm việc đồng thời với cọc, nhằm mang lại kết quả phản lực đầu cọc ít sai số nhất và kiểm soát toàn bộ phản lực từng đầu cọc ứng với từng trường hợp tổ hợp tải trọng.

Hệ số đàn hồi theo phương đứng Kz của cọc phụ thuộc vào độ lún S100%, được xác định ở cấp tải thí nghiệm 100% Ptk và tại chu kỳ 1 Trong phân tích đáp ứng theo phương ngang, cọc được gán gối cố định và chống xoay quanh trục Z để mô tả đúng tính chất đàn hồi và giới hạn quay của cọc dưới tác động của tải ngang.

- Hệ sốđàn hồi theo phương đứng Kz xác định theo công thức:

Mô hình tính toán cho phần thân và phần ngầm, đài móng và dầm sàn tầng hầm 2 được thiết kế để làm việc đồng thời với hệ cọc và bảng phản lực đầu cọc của các tháp, nhằm phân tích tương tác cấu trúc giữa nền móng và thân tháp Mô hình tích hợp đầy đủ các thành phần liên quan như cọc, đầu cọc, đài móng và dầm sàn tầng hầm 2, cho phép đánh giá đáp ứng chịu tải và sự phân bố ứng suất trong mọi điều kiện tải trọng Tham khảo phụ lục đính kèm để xem chi tiết các giả thiết, tham số và bảng tham khảo liên quan.

10.9 Tính toán cốt thép vách

- Cốt thép vách và lõi thang máy, thang bộđiển hình tính toán theo tiêu chuẩn EC2 trên phần mềm Etabs 2016, chi tiết xem các phụ lục

10.10 Tính toán cốt thép cột

- Cốt thép cột tính toán theo các yêu cầu của TCVN 5574-2012, chi tiết xem các phụ lục

10.11 Tính toán cốt thép dầm

- Cốt thép chịu uốn và chịu cắt của dầm tính toán theo yêu cầu TCVN 5574 – 2012, chi tiết xem các phụ lục

10.12 Kiểm tra chuyển vị thẳng đứng dầm sàn và tính toán thép sàn

- Kết quả tính toán chuyển vị thẳng đứng dầm sàn tính toán theo yêu cầu của TCVN

5574-2-12, kết quả tính toán xem các phụ lục

10.13 Tính toán kết cấu vách tường hầm

- Thuyết minh tính toán kết cấu vách tường hầm xem phụ lục

10.14 Tính toán kết cấu các bể

- Thuyết minh tính toán kết cấu các bể xem phụ lục

Dự án: Khối 6 - KDC Lacasa - P Phú Thuận, Q.7, TP.HCM Địa điểm: Phường Phú Thuận, Quận 7, Tp HCM

Phụ lục 1: Tính toán tải trọng gió và động đất

1 Thành phần tĩnh của tải trọng gió

- Vùng áp lực gió : 2A 83 (daN/m 2 )

- Giá trị tải trọng gió: (kN)

- Ngoại suy hệ số điều chỉnh tải trọng gió theo thời gian sử dụng

Tầng Chiều cao Cao độ Hệ số K W j tc Sx Sy W j tc (X) W j tc (Y) tầng (m) tầng (m) cao độ (kN/m 2 ) (m 2 ) (m 2 ) (kN) (kN)

- Hệ số tin cậy với thơi gian 100 năm k = γ *N 100

Bảng tính giá trị tính toán thành phần tĩnh của tải trọng gió

Phụ lục 1.1a KẾT QUẢ TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG GIÓ - KHỐI 6

2 Dữ liệu và lý thuyết tính toán thành phần động của tải trọng gió:

- Chu kỳ, tần số dao động riêng của công trình:

Mode Chu kỳ f i (Hz) Vùng gió δ [f L ] f i < [f L ]

- Các thông số tính toán thành phần động của tải trọng gió

Story Diaph MassX (kN) MassY (kN) XCM YCM

3 Áp lực gió tĩnh & động theo phương X

- Thành phần động của tải trọng gió ứng với Mode 1 - phương X

Tầng Chiều cao Cao độ Chiều dài Diện tích ζ ν W j tc W Fj tc tầng (m) tầng (m) đón gió(m) S j (m 2 ) B (kN) (kN)

Giá trị tiêu chuẩn thành phần động tải trọng gió chỉ kể đến xung vận tốc gió W Fj

Tầng M j (kN) x j1 ε 1 ξ 1 x j2 *W Fj x j1 2 *M j ψ 1 W p(j1) tc (kN)

Giá trị tiêu chuẩn thành phần động tải trọng gió W Fj = M j *ξ i *ψ i *x ji

- Thành phần động của tải trọng gió ứng với Mode 4 - phương X

Tầng M j (kN) x j4 ε 4 ξ 4 x j4 *W Fj x j4 2 *M j ψ 4 W p(j4) tc (kN)

Tầng Chiều cao Cao độ W j tc (X) W p(1) tc W p(4) tc W p(i) tc W p(i+1) tc W p(i+2) tc tầng (m) tầng (m) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)

Giá trị tiêu chuẩn thành phần động tải trọng gió W Fj = M j *ξ i *ψ i *x ji

Giá trị tiêu chuẩn và tính toán áp lực gió tĩnh + động theo phương X

4 Áp lực gió tĩnh & động theo phương Y

- Thành phần động của tải trọng gió ứng với Mode 2 - phương Y

Tầng M j (kN) y j2 ε 2 ξ 2 y j2 *W Fj y j2 2 *M j ψ 2 W p(j2) tc (kN)

Giá trị tiêu chuẩn thành phần động tải trọng gió W Fj = M j *ξ i *ψ i *y ji

Tầng Chiều cao Cao độ W j tc (Y) W p(2) tc W p(i) tc W p(i+1) tc W p(i+2) tc W p(i+3) tc tầng (m) tầng (m) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)

Giá trị tiêu chuẩn và tính toán áp lực gió tĩnh + động theo phương Y

1 Kết quả tính toán tải trọng động đất theo phương pháp phổ phản ứng:

- Đỉnh gia tốc nền thiết kế (Quận 7-Tp Hồ Chí Minh) là a gR 0.0846g 0.8299 (m/s 2 )

- Hệ số tầm quan trọng của công trình γ I 1.25

- Gia tốc nền thiết kế (Quận 7-Tp Hồ Chí Minh) a g = γ I *a gR 1.0374 (m/s 2 )

- Loại đất nền vị trí xây dựng công trình E

- Hệ số ứng xử theo phương ngang q h = 2.88

- Giá trị suy giảm của hệ số ứng đối với mặt đứng không đều đặn k = 0.80

- Hệ số phụ thuộc vào kết cấu chịu lực của công trình α u /α 1 = 1.20

- Hệ số ứng xử q0 phụ thuộc vào loại kết cấu và tính đều đặn 3*α u /α 1 3.60

- Hệ số điều chỉnh độ cản h với độ cản nhớt 5% 1.00

- Hệ số ứng với cận dưới của phổ thiết kế theo phương ngang β 0.20

- Số tầng của công trình n 38 Tầng

- Kích thước công trình theo phương X 67.30 (m)

- Kích thước công trình theo phương Y 21.80 (m)

- Chu kỳ, tần số dao động riêng của công trình:

Mode Period UX UY RZ fi (Hz)

- Khối lượng công trình tại cao trình sàn tầng

Story Diaph MassX(kN) MassY(kN) XCM YCM

- Hệ số phản ánh dạng phá hoại phổ biến trong hệ kết cấu có tường k w =

Phụ lục 1.1 Tính toán tải trọng động đất theo TCVN 9386-2012 - KHỐI 6

- Số dao động tối thiểu N cần phải xét tới khi tính toán không gian cần thỏa mãn là:

Story H (m) MassX(kN) Mode UX14 Φ k1 B k1 M * k1 M 1 hh

- Số dao động được xét tới trong tính toán theo điều 4.3.3.3.1 mục (1), (2) & (3) của

Story H (m) MassY(kN) Mode UY2 Φ k2 Bk2 M * k2 M 2 hh

Story H (m) MassY(kN) Mode UY6 Φ k6 B k6 M * k6 M 6 hh

2 Tải trọng động đất theo phương X

- Các thông số tính toán dạng dao động Mode 1

Loại nền Chu kỳ Chu kỳ Chu kỳ Chu kỳ Hệ số nền T độ phổ Khối lượng F bX1

Số dao động theo phương Y

Số dao động theo phương X

Tầng Cao độ Khối lượng Chuyển vị B k1 M * k1 F k1 tầng (m) m i (kN) UX1 (kN)

Lực quán tính tác động động đất theo phương ngang Φ ki ai i k i i k ki S

Tầng Cao độ Khối lượng Chuyển vị B k4 M * k4 F kX4 tầng (m) m i (kN) UX4 (kN)

Lực quán tính tác động động đất theo phương ngang Φ ki ki Φ 2 ai i k i i k ki S

Lực quán tính tác động động đất theo phương ngang k i Φ k i 2 Φ k i Φ k i 2 Φ k i Φ k i 2 Φ k i Φ k i 2 Φ

Lực quán tính tác động động đất theo phương ngang

3 Tải trọng động đất theo phương Y

Loại nền Chu kỳ Chu kỳ Chu kỳ Chu kỳ Hệ số nền T độ phổ Khối lượng F bY2

Tầng Cao độ Khối lượng Chuyển vị B k2 M * k2 F kY2 tầng (m) m 2 (kN) UY2 (kN)

Lực quán tính tác động động đất theo phương ngang

Tầng Cao độ Khối lượng Chuyển vị B k6 M * k6 F kY6 tầng (m) m i (kN) UY6 (kN)

Lực quán tính tác động động đất theo phương ngang k i ai i i k ki S

Tầng Cao độ Khối lượng Chuyển vị B k9 M * k9 F kY9 tầng (m) m i (kN) UX9 (kN)

Lực quán tính tác động động đất theo phương ngang k i Φ k i 2 Φ k i Φ k i 2 Φ k i Φ k i 2 Φ k i Φ k i 2 Φ k i Φ k i 2 Φ k i Φ k i 2 Φ k i Φ k i 2 Φ k i Φ k i 2 Φ k i Φ k i 2 Φ k i Φ k i 2 Φ k i Φ k i 2 Φ k i Φ k i 2 Φ k i Φ k i 2 Φ Φ ki Φ 2 ki

4 Tổ hợp phản ứng của các dạng dao động:

Tầng Chiều cao Khối lượng F kX1 (X) F kX4 (X) F kX7 (X) F kX(8) (X) F kX(I) (X) F kX(i+1) (X) tầng (m) m i (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)

Tổ hợp tải trọng động đất từng mode theo phương X

Tầng Chiều cao Khối lượng F kY2 (Y) F kY6 (Y) F kY9 (Y) F kY(I) (Y) F kY(I+1) (Y) F kY(I+2) (Y) tầng (m) m i (T) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)

Tổ hợp tải trọng động đất từng mode theo phương Y

Phụ lục 2 - Mô hình tính toán kết cấu

ETABS v9.7.4 - File: 1715- BL6-WIND-R0 - February 27,2018 15:57

Phụ lục 3: Tính toán phân tích hiệu ứng bậc 2 P-Delta

P-Delta X P-Delta Y Giới hạn P-Delta=0.1

Phụ lục 4: Tính toán lực dọc quy đổi Vd

Trang 70 f ck = 35 Mpa γc = 1.2 f cd = 29.2 Mpa

WidthBot ThickBot Load Loc P = N ed (kN) N ed /(A c f cd ) Material Check

The dataset contains a series of transactional records, each with two numeric measurements followed by the currency tag THB2 and the time unit MIN Each row also includes a zero offset, a negative monetary value, a small decimal score, and a fixed code C3545, along with a TRUE flag The measurement pairs predominantly fall in the 1.2–3.3 range for the first value and 1.15–2.00 for the second (with occasional entries like 70 as a first value), indicating recurring item-size or rate combinations The negative amounts span roughly -15,000 to -45,000, while the decimal scores cluster around 0.26 to 0.54, suggesting a consistent scoring metric across records The sequence concludes with the identifier STB1-C78, marking the final record in this dataset.

AGGB-BL3 - TÍNH TOÁN KIỂM TRA GIỚI HẠN VỀ GIÁ TRỊ LỰC DỌC THIẾT KẾ QUY ĐỔI Vd

(GIÁ TRỊ Vd = 0.65 CHO CỘT)

Trang 71 f ck = 35 Mpa γc = 1.2 f cd = 29.2 Mpa

AGGB-BL3 - TÍNH TOÁN KIỂM TRA GIỚI HẠN VỀ GIÁ TRỊ LỰC DỌC THIẾT KẾ QUY ĐỔI Vd

(GIÁ TRỊ Vd = 0.65 CHO CỘT)

This dataset contains 11 transaction records expressed as price pairs in Thai Baht per minute (THB2 MIN), each with a zero offset, a negative value representing losses (-18,847.60 to -40,492.40), and a secondary metric ranging from 0.269 to 0.470 The two price fields span from 1.20 to 3.30 and 1.20 to 2.00, with most entries showing a higher first price and a lower second price All records share the code C3545 and are marked TRUE, indicating valid entries in this category Notably, the 3.30/1.20 combinations appear with the largest losses, suggesting a potential relationship between higher initial price and greater negative outcomes The data offer a compact view of price-pair impacts within the C3545 class, suitable for SEO-friendly content about price analysis and loss forecasting.

Trang 72 f ck = 35 Mpa γc = 1.2 f cd = 29.2 Mpa f ck = 32 Mpa γc = 1.2 f cd = 26.7 Mpa f ck = 25 Mpa γc = 1.2 f cd = 20.8 Mpa

9.35 1.81 THB2 MIN Bottom -135844.54 0.275 C3545 TRUE 9.35 1.78 THB2 MIN Bottom -141489.35 0.291 C3545 TRUE 9.35 1.82 THB2 MIN Bottom -137744.57 0.277 C3545 TRUE 9.35 1.79 THB2 MIN Bottom -144786.94 0.296 C3545 TRUE 9.35 1.82 THB2 MIN Bottom -141402.07 0.285 C3545 TRUE 9.35 1.84 THB2 MIN Bottom -149111.60 0.296 C3545 TRUE

CÔNG TRÌNH: KHỐI 6 - KHU DÂN CƯ LACASA TÍNH TOÁN KIỂM TRA GIỚI HẠN VỀ GIÁ TRỊ LỰC DỌC THIẾT KẾ QUY ĐỔI Vd

(GIÁ TRỊ Vd = 0.65 CHO VÁCH ĐƠN & Vd = 0.4 CHO LÕI CỨNG)

Phụ lục 5: Kiểm tra chuyển vị ngang đỉnh công trình và lệch tầng

Chuyển vị lệch tầng tải trọng động đất, d r ν ≤Hs/200

Chuyển vị lệch tầng theo phương X Chuyển vị lệch tầng theo phương Y

Chuyển vị ngang theo 2 phương X, Y

Chuyển vị ngang theo phương X Chuyển vị ngang theo phương Y Giới hạn

Phụ lục 6: Tính toán cọc - đài móng - khung làm việc đồng thời dưới tác dụng của tải trọng gió và động đất

Phụ lục 6.1: Tính toán sức chịu tải cọc

Cao trình cắt đầu cọc 0.0 [m]

Cấp độ bền bê tông B225 , Rb 13.0 MPa Ghi chú:

Loại thép SD490, Rs 421.0 MPa 1 Công thức tính sức chịu tải vật liệu cọc khoan nhồi:

Số thanh thép trong cọc 12D18 Cây

Sức chịu tải của vật liệu: 5174 [kN]

2 Sức chịu tải vật liệu cọc đóng ép theo nhà cung cấp

B : Cọc nhồi; D : Cọc ép/đóng

Sức chịu tải cọc đại trà D800

Ks Mai Anh Tuấn 1/24/2018 TS Lê Trọng Nghĩa

BH1-SPT BH2-SPT BH3-SPT

R c,k = 6684 [kN] , Tại độ sâu thân cọc 62.2m tính từ MĐTN

= 3660.43 [kN] Với: γk= 1.75 hệ số độ tin cậy γo= 1.15 hệ số làm việc

- Sức chịu tải cho phép chọn: γn= 1.20 hệ số tầm quan trọng

- Sức chịu tải cho phép

- Sức chịu tải cực hạn cọc nhồi

SỨC CHỊU TẢI THEO SPT CỌC KHOAN NHỒI D800 o ,

Sức chịu tải cọc đại trà D1200 - Hầm mở rộng

R c,k = 16016 [kN] , Tại độ sâu thân cọc 72m tính từ MĐTN

Sức chịu tải cọc đại trà

Ks Mai Anh Tuấn 1/24/2018 TS Lê Trọng Nghĩa

Phụ lục 6.2: Phản lực đầu cọc

ETABS v9.7.4 - File: 1715- BL6-WIND-FOUNDATION-R1 - July 9,2018 21:59

3-D View Spring Reactions (COMB1) - KN-m Units

3-D View Spring Reactions (THB1) - KN-m Units

Plan View - STB2 - Elevation -6.6 - KN-m Units

Hệ số sử dụng cọc Story Point Load P (kN)

Hệ số sử dụng cọc

STB2 717 COMB1 8127.1 Đạt 60% STB2 2265 COMB1 11337.5 Đạt 84%

STB2 717 THB1 MAX 9792.4 Đạt 60% STB2 2265 THB1 MAX 11545.77 Đạt 71%

STB2 717 THB1 MIN 4806.9 Đạt 30% STB2 2265 THB1 MIN 9564.5 Đạt 59%

BẢNG PHẢN LỰC ĐẦU CỌC D1200 (Ptk = 13500 kN - Khối 6) - Tải trọng gió

Hệ số sử dụng cọc BẢNG PHẢN LỰC ĐẦU CỌC D1200 (Ptk = 13500 kN - Khối 6) - Tải trọng gió

STB2 1774 THB1 MAX 12646.62 Đạt 78% STB2 3497 THB1 MAX 12888 Đạt 80%

STB2 2261 THB1 MAX 10763.2 Đạt 66% Đạt 0%

STB2 2261 THB1 MIN 9331.9 Đạt 58% Đạt 0%

BẢNG PHẢN LỰC ĐẦU CỌC D1200 (Ptk = 9300 kN - Phần hầm mở rộng) - Tải trọng gió

STB2 519 THB1 MAX 3200.94 Đạt 56% STB2 3848 THB1 MAX 5772.87 Không đạt 100%

STB2 943 THB1 MAX 2861 Đạt 50% STB2 3857 THB1 MAX 5142.97 Đạt 89%

STB2 2502 THB1 MAX 3353.57 Đạt 58% Đạt 0%

STB2 2502 THB1 MIN 2225.4 Đạt 39% Đạt 0%

BẢNG PHẢN LỰC ĐẦU CỌC D800 (Ptk = 4800 kN) - Tải trọng gió

ETABS v9.7.4 - File: 1715- BL6-EARTH-R6 - Copy - July 9,2018 22:20

BẢNG PHẢN LỰC ĐẦU CỌC D1200 (Ptk = 13500 kN - Khối 6) - Tải trọng động đất

Hệ số sử dụng cọc BẢNG PHẢN LỰC ĐẦU CỌC D1200 (Ptk = 13500 kN - Khối 6) - Tải trọng động đất

STB2 212 THB2 MAX 3520.8 Đạt 32% STB2 459 THB2 MIN 5423.8 Đạt 49%

STB2 212 THB2 MIN 3322.98 Đạt 30% STB2 463 THB2 MAX 4978.42 Đạt 45%

BẢNG PHẢN LỰC ĐẦU CỌC D1200 (Ptk = 9300 kN - Phần hầm mở rộng) - Tải trọng động đất

STB2 448 THB2 MIN 2383 Đạt 41% STB2 3513 THB2 MIN 1882.98 Đạt 33%

BẢNG PHẢN LỰC ĐẦU CỌC D800 (Ptk = 4800 kN) - Tải trọng động đất

Phụ lục 6.3: Tính toán khả năng chịu kéo của cọc chịu ảnh hưởng của mực nước ngầm

TÍNH TOÁN KIỂM TRA CỌC CHỊU KÉO CỦA CỌC

CHỊU ẢNH HƯỞNG CỦA MỰC NƯỚC NGẦM

1 Áp lực đẩy nổi Acsimet

- Tính toán áp lực nước tác dụng lên đáy sàn tầng hầm với mực nước cách mặt đất tự nhiên -1.2m

- Lực kéo cọc được lấy từ mô hình Etabs với trường hợp chịu tải trọng đẩy nổi:

THAF1: 0.9DL + 0.9DLS + 0.9WL + 1.0AF

3 Kiểm tra khả năng chịu kéo của cọc kc k eo o c vl qs

• P kéo : lực kéo cọc do tổ hợp tải trọng đẩy nổi;

• Pvl : khả năng chịu kéo vật liệu của cọc;

• Pqs : khả năng chịu kéo đất nền

4.1 Kết quả tính toán theo vật liệu cọc

- Cọc D800: ü Thép cọc 12D18, loại SD490 có Rs = 4210 kG/cm 2 , As = 30.48 cm 2 vl 30.48 42108.6(T) 12 kN)

- Cọc D1200 (hầm mở rộng): Pvl = 2379.5(kN)

4.2 Kết quả tính toán theo đất nền

Cao trình cắt đầu cọc -7.8 [m]

Khả năng chịu kéo theo đất nền cọc D800

Khả năng chịu kéo theo đất nền cọc D1200 - Hầm mở rộng

R c,k = 11266 [kN] , Tại độ sâu thân cọc 72m tính từ MĐTN

= 6169.33997 [kN] Với: γ k = 1.75 hệ số độ tin cậy γ o = 1.15 hệ số làm việc

- Sức chịu tải cho phép chọn: γ n = 1.20 hệ số tầm quan trọng

KHẢ NĂNG CHỊU KÉO THEO ĐẤT NỀN

Khả năng chịu kéo theo đất nền cọc D1200

- Cọc D1200(Hầm mở rộng): Pkcoc = min(2379.5, 6169) = 2379.5 (kN);

- Cọc D1200(Khối 6): Pkcoc = min(2379.5, 7249.7) = 2379.5 (kN)

Phụ lục 6.4: Phản lực đầu cọc trong trường hợp ảnh hưởng bởi mực nước ngầm

ETABS v9.7.4 - File: 1715- BL6-WIND-FOUNDATION-SAU THEM COC _ THAF - July 9,2018 22:05

3-D View Spring Reactions (THAF) - KN-m Units

Story Point Load P (kN) P > P kcoc

Hệ số sử dụng cọc Story Point Load P (kN) P > P kcoc

STB2 717 THAF -124.8 Đạt 5% STB2 2261 THAF 383.56 Đạt 0%

STB2 735 THAF 249.3 Đạt 0% STB2 2279 THAF 440.07 Đạt 0%

STB2 1242 THAF 309.77 Đạt 0% STB2 2809 THAF -30.5 Đạt 1%

BẢNG PHẢN LỰC ĐẦU CỌC D1200 (P kcoc = Min (Pvl, Rcd) = -2380 kN - Khối 6)

Hệ số sử dụng cọc BẢNG PHẢN LỰC ĐẦU CỌC D1200 (P kcoc = Min (Pvl, Rcd) = -2380 kN - Khối 6)

STB2 2248 THAF 6.5 Đạt 0% STB2 3735 THAF 102 Đạt 0%

STB2 212 THAF -1113.31 Đạt 47% STB2 463 THAF -1147.4 Đạt 19%

BẢNG PHẢN LỰC ĐẦU CỌC D1200 (P kcoc = Min (Pvl, Rcd) = -2380 kN - Phần mở rộng)

BẢNG PHẢN LỰC ĐẦU CỌC D800 (P kcoc = Min (P vl, R cd ) = -1286 kN)

Phụ lục 7: Tính toán chuyển vị đứng của dầm sàn điển hình

KHỐI 6 - KIỂM TRA CHUYỂN VỊ ĐỨNG DẦM SÀN

1 Tiêu chuẩn áp dụng tính toán

- TCVN 2737 – 1995: Tiêu chuẩn thiết kế về tải trọng và tác động;

- TCVN 5574 – 2012: Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế;

2.1 Tính toán kiểm tra chuyển vị dầm sàn

- Tầng hầm 1: § Hoạt tải tiêu chuẩn toàn phần tầng hầm là 5.00 kN/m 2 ; hoạt tải dài hạn 1.80 kN/m 2 , suy ra hệ sốK dh = 0.36, K nh = 0.64;

Trên tầng 1, tải trọng tiêu chuẩn toàn phần cho khu vực xe chữa cháy là 20.00 kN/m^2 và tải ngắn hạn là 7.20 kN/m^2, suy ra hệ số Kdh = 0.36 và Knh = 0.64 (thiên về an toàn); tại đường đi dạo nội bộ, tải trọng tiêu chuẩn toàn phần là 4.00 kN/m^2 và tải dài hạn 1.40 kN/m^2, suy ra hệ số Kdh = 0.35 và Knh = 0.65; ở tầng 1, tải trọng tiêu chuẩn toàn phần là 10.00 kN/m^2 và tải dài hạn 10.00 kN/m^2, suy ra hệ số Kdh = 1.00; hồ nước có tải chuẩn toàn phần 12.00 kN/m^2 và tải dài hạn 12.00 kN/m^2, suy ra hệ số Kdh = 1.00.

Đối với tầng 2 đến 22, hoạt tải tiêu chuẩn toàn phần được xác định như sau: ban công, logia có hoạt tải chuẩn 2.00 kN/m^2 và hoạt tải dài hạn 0.70 kN/m^2, suy ra hệ số Kdh = 0.35 và Knh = 0.65; hành lang, cầu thang căn hộ có hoạt tải chuẩn 3.00 kN/m^2 và dài hạn 1.00 kN/m^2, suy ra hệ số Kdh = 0.33 và Knh = 0.67; căn hộ có hoạt tải chuẩn 1.50 kN/m^2 và dài hạn 0.30 kN/m^2, suy ra hệ số Kdh = 0.20 và Knh = 0.80.

Tầng 23 – khu Panorama có hoạt tải tiêu chuẩn toàn phần là 4.00 kN/m^2 và hoạt tải dài hạn 1.40 kN/m^2, từ đó suy ra hệ số Kdh = 0.35 và Knh = 0.65 Đối với hoạt tải tiêu chuẩn toàn phần hành lang, cầu thang căn hộ là 3.00 kN/m^2 và hoạt tải dài hạn 1.00 kN/m^2, suy ra Kdh = 0.33 và Knh = 0.67 Còn đối với hoạt tải tiêu chuẩn toàn phần căn hộ là 1.50 kN/m^2 và hoạt tải dài hạn 0.30 kN/m^2, suy ra Kdh = 0.20 và Knh = 0.80.

Từ tầng 24 đến 34, tải trọng tiêu chuẩn toàn phần cho ban công, logia là 2.00 kN/m^2 và tải trọng dài hạn 0.70 kN/m^2, từ đó suy ra các hệ số Kdh = 0.35 và Knh = 0.65 Đối với tải trọng cho hành lang, cầu thang căn hộ, tải trọng tiêu chuẩn toàn phần là 3.00 kN/m^2 và tải trọng dài hạn 1.00 kN/m^2, cho ra các hệ số Kdh = 0.33 và Knh = 0.67.

Dự án Khối 6 - KDC Lacasa, Phú Thuận, Quận 7, TP.HCM có địa điểm tại Phường Phú Thuận, Quận 7, TP.HCM Về tải trọng thiết kế, hoạt tải tiêu chuẩn toàn phần căn hộ là 1.50 kN/m² và hoạt tải dài hạn 0.30 kN/m²; từ đó suy ra hệ số K_dh = 0.20 và K_nh = 0.80.

Trong tầng kỹ thuật, hoạt tải tiêu chuẩn toàn phần của sàn ngoài hồ bơi là 4.00 kN/m^2 và hoạt tải dài hạn là 1.40 kN/m^2, từ đó suy ra các hệ số Kdh = 0.35 và Knh = 0.65 Đối với khu bể bơi, hoạt tải tiêu chuẩn toàn phần là 15.00 kN/m^2 và hoạt tải dài hạn cũng là 15.00 kN/m^2, suy ra hệ số Kdh = 1.00.

2.2 Tính toán kiểm tra chuyển vị dầm sàn

Tính toán chuyển vị toàn phần của kết cấu dầm sàn tầng hầm STB1:

Chuyển vị dầm sàn tầng STB1

Kiểm tra: Chuyển vị lớn nhất của sàn tính đến tải trọng dài hạn fmax = 22.3 mm < fu

= 11000/400 = 27.5 mm Thỏa mãn chuyển vị dầm sàn theo TCVN 5574-2012

- Tính toán chuyển vị toàn phần của kết cấu dầm sàn tầng ST1:

Chuyển vị dầm sàn tầng ST1

Kiểm tra: Chuyển vị lớn nhất của sàn tính đến tải trọng dài hạn fmax = 21.21 mm < fu = 11000/400 = 27.5 mm Thỏa mãn chuyển vị dầm sàn theo TCVN 5574-2012

- Tính toán chuyển vị toàn phần của kết cấu dầm sàn tầng ST2:

Chuyển vị dầm sàn tầng ST2

Kiểm tra: Chuyển vị lớn nhất của sàn tính đến tải trọng dài hạn fmax = 12.34 mm < fu = 11000/400 = 27.4 mm Thỏa mãn chuyển vị dầm sàn theo TCVN 5574-2012

Tiêu đề	Thuyết Minh Thiết Kế Kỹ Thuật Phần Ngầm – Hạng Mục Cọc
Trường học	Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM
Chuyên ngành	Kỹ Thuật Xây Dựng
Thể loại	Báo cáo tốt nghiệp
Năm xuất bản	2018
Thành phố	TP. Hồ Chí Minh

Định dạng
Số trang	140
Dung lượng	4,06 MB