THUYẾT MINH TÍNH TOÁN BIỆN PHÁP THI CÔNG hố đào dự án trụ sở làm việc chi nhánh BIDV lam sơn, thanh hóa

CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM ĐỘC LẬP – TỰ DO – HẠNH PHÚC ---THUYẾT MINH TÍNH TOÁN BIỆN PHÁP THI CÔNG HỐ ĐÀO Dự án: Trụ Sở Làm Việc Chi Nhánh BIDV Lam Sơn, Thanh Hóa Chủ đầu tư: Ngâ

Trang 1

CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM ĐỘC LẬP – TỰ DO – HẠNH PHÚC

-THUYẾT MINH TÍNH TOÁN BIỆN PHÁP THI CÔNG HỐ ĐÀO

Dự án: Trụ Sở Làm Việc Chi Nhánh BIDV Lam Sơn, Thanh Hóa

Chủ đầu tư: Ngân Hàng TMCP Đầu Tư Và Phát Triển Việt Nam

Bên giao thầu:

Bên nhận thầu:

Hµ néi 2022

Trang 2

THUYẾT MINH TÍNH TOÁN BIỆN PHÁP THI CÔNG HỐ ĐÀO

Dự án: Trụ Sở Làm Việc Chi Nhánh BIDV Lam Sơn, Thanh Hóa

Chủ đầu tư: Ngân Hàng TMCP Đầu Tư Và Phát Triển Việt Nam

Trang 3

A NHỮNG CĂN CỨ ĐỂ THIẾT KẾ:

Những căn cứ pháp lý:

- Căn cứ Luật Xây dựng của Quốc hội nước Cộng hòa xã hội chủ nghĩa Việt Nam số 50/2014/QH13 ban hành ngày 18/06/2014 về xây dựng;

- Căn cứ Nghị định số 15/2021/NĐ-CP ngày 03/03/2021 của Chính phủ về quản lý dự

án đầu tư xây dựng công trình;

- Căn cứ Nghị định số 06/2021/NĐ-CP ngày 26/01/2021 của Chính phủ về quản lý chất lượng và bảo trì công trình xây dựng;

- Căn cứ Thông tư số 40/2009/TT-BXD ngày 09/12/2009 của Bộ Xây dựng về quy định việc áp dụng tiêu chuẩn xây dựng nước ngoài trong hoạt động xây dựng ở Việt Nam;

TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ

- TCVN 10304:2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế

- TCVN 5574- 2018 : Kết cấu bê tông và BTCT Tiêu chuẩn thiết kế

- TCVN 5575-2012 : Kết cấu thép Tiêu chuẩn thiết kế

- TCVN 2737-1995 : Tải trọng và tác động Tiêu chuẩn thiết kế

- TCVN 4447 -2012: Công tác đất Thi công và nghiệm thu

- TCN 22.272 -2005: Tiêu chuẩn thiết kế cầu

- BS EN -1997: 2 - 2004: Tiêu chuẩn thiết kế địa kỹ thuật Châu Âu.

- 22TCN 262:2000: Tiêu chuẩn nền đường ô tô đắp trên đất yếu.

- AASHTO – LRFD 2017 : Tiêu chuẩn thiết kế cầu của Mỹ

- Reinforced concrete design to BS8110, BSEN 1992 & BSEN 1997

- Và một số tài liệu có liên quan khác

B TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH

Công trình gồm có 1 khối nhà 1 hầm có chiều sâu đến đáy sàn hầm là 3.5m kể từ cốt hiện trạng Tầng hầm được sử dụng để xe và khu kỹ thuật, tầng hầm được định hướng thiết kế thi công theo phương pháp đào mở tường chắn giữ hố đào là

hệ cừ larsen IV 8m kể từ mặt đất tự nhiên Dựa vào quy mô, đặc điểm địa tầng, quy mô của công trình cũng như các đặc điểm công trình lân cận chúng tôi định hướng sử dụng giải pháp văng chống bằng thép hình để giữ ổn định trong quá trình thi công hố móng.

Trang 1

Trang 4

I QUY TRÌNH THI CÔNG HỐ ĐÀO TẦNG HẦM

Dựa theo quy mô, tính chất công trình và địa chất khu vực, đề xuất tầng hầm được thi công theo các giai đoạn sau:

Hình 1 Tổng mặt bằng dự án

Tóm tắt quá trình thi công phần ngầm:

Thi công cừ larsen IV dài 8m, 12m

Trang 5

Trang 2

Trang 6

Bước 9 Thi công đáy bể nước, vách bể nước

Hình 2: Mặt bằng vị trí hố khoan

Trang 7

Hình 3: Mặt cắt địa chất điển hình

Trang 4

Trang 9

Hình 4: Trụ hố khoan địa chất

Góc ma sát trong và modul đàn hồi của cát được suy từ thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT với số liệu đã được hiệu chỉnh về mức 60% năng lượng hiệu quả Góc ma sát trong peak tham khảo theo Terzaghi & Peck và quy định trong 22TCN 272:05 Tính toán có kể đến hiệu ứng dỡ tải khi đào hố móng.

Đối với sét, thông số sức kháng cắt không thoát nước của sét được tính toán thông qua tương quan với chỉ số Nspt theo Stroud & Butler 1975

Trang 6

Trang 10

Hình 3: Tương quan giữa Nspt và Su

Bảng 1 Tương quan giữa góc ma sát trong và chỉ số Nspt (22TCN 272:05)

Trang 11

1 Thông số tường cừ, neo, thanh chống

Tường cừ larsen IV có các đặc trưng tính toán được thể hiện ở bảng 3.

Bảng 3: Thông số cừ larsen IV.

Bảng 4: Thông số tính toán của cừ larsen IV và thanh chống

Trang 12

Hệ số Poisson  0,2

Trang 8

Trang 13

Bảng 5: Thông số tính toán thanh chống

Phụ tải mặt đất tính toán q = 30 kN/m2 gồm tải trọng nhà dân lân cận hoặc tải trọng các phương tiện giao thông chuyên dụng, đặt cách hố đào 0.5m.

Dựa vào báo cáo khảo sát địa chất Mực nước ngầm nằm ở độ sâu 3m so với mặt đất Khi kể đến trạng thái do mưa, đề xuất nâng cao mực nước ngầm so với giá trị khảo sát là 2m để tính toán hố đào.

bể nước

Trang 9

Trang 14

Lưới biến dạng khi đào đợt thứ nhất:

Chuyển vị ngang của cừ:

Trang 15

Lưới biến dạng khi đào đợt thứ 2:

Trang 11

Trang 16

Trang 17

Lưới biến dạng khi đào đợt thứ ba:

Trang 13

Trang 18

Trang 19

Hệ số ổn định tổng thể:

Hệ số ổn định tổng thể: FS = 1.533 > 1.4 => Đảm bảo.

Biểu đồ moment trong cừ:

Trang 15

Trang 20

Cường độ thép chịu kéo tính toán

Modul đàn hồi của thép

Cường độ thép chịu cắt tính toán

Hệ số điều kiện làm việc

1.2 TIẾT DIỆN

2300

2100000

1420 0.95

kG/cm2kG/cm2kG/cm2

Chiều cao tiết diện

Bề rộng cánh tiết diện

Chiều dày bản cánh

Chiều dày bản bụng

Chiều cao phần bụng

Chiều dài cấu kiện :

Hệ số chiều dài tính toán phương X

Hệ số chiều dài tính toán phương Y

20.0 20.0

0.8 0.6

18.4

4 1 1

cmcmcmcmcmm

(kG)(kG)(kGcm)

* Độ lệch tâm tương đối m = (Mx/N)(A/Wx) =

Hệ sô kể đến ảnh hưởng của hình dáng tiết diện η

=

0.5841.677

Trang 21

b = 1.4 ((2α-1)τ)/σ =

* Khi α = 1, [h0/db] =

* Khi 0.5 < α < 1, [h0/δb] =

* α = (M h)/(Jx σ) =[h0/δb] =

h0/δb =

* Với A = ∑Ac + (2) (0.85) δb (E/R)½ δb =Kiểm tra lại ổn định tổng thể trong mặt phẳng uốnN/(ϕlt A) =

=> Bản bụng đảm bảo ổn định cục bộ.

b. Do điều kiện ổn định tổng thể trong

mặt phẳng uốn

[h0/δb] =

Trang 23

h0/δb = 30.7 < 48.7 (= [h0/δb])

Kiểm tra theo 3.2.a.

Thỏa điều kiện 3.2.a Không cần bố trí sườn dọc.

III TÍNH TOÁN THANH DẦM VÀNH

- Áp lực đất phân bố đều tại cao độ thanh chống p = 6.5 T/m

- Khoảng cách từ thanh chống ngang gần nhất đến dầm vành L0 = 1.5 m

- Lực dọc trong thanh chống do áp lực đất gây ra N1 = 4.875 Tấn

- Lực dọc trong thanh chống do chênh lệch nhiệt độ: N2= α∆T.EA N2 = 5.7 Tấn

- Trong đó: α - Hệ số nở dài do nhiệt của thanh chống: α = 1.32E-05 /oC

∆T - Độ chênh lệch nhiệt độ của thanh chống ∆T = 5 oC

E - Modulus đàn hồi của vật liệu thanh chống E = 2.00E+07 T/m2

A - Diện tích tiết diện ngang của thanh chống A = 43 cm2

Trang 18

Trang 24

KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC DẦM VÀNH

1 ĐẶC TRƯNG TIẾT DIỆN - TẢI TRỌNG TÁC DỤNG

1 1 VẬT LIỆU

2250

210000 0

1365 0.95

40.0 20.0 0.8 0.6

38.4

3.5 1 1

kG/cm2kG/cm2kG/cm2

cmcmcmcmcmm

* Độ lệch tâm tương đối m = (Mx/N)(A/Wx) =

Hệ sô kể đến ảnh hưởng của hình dáng tiết diện η =

5.4921.3867.614

1250 533

0.614

(kG)(kG)(kGcm)

Trang 25

< 2138 (=Rγ)

Trang 26

(=Rγ)

(=[b0/2δc])

(=[h0/2δc])

(=Rγ)

(= [h0/δb])

Trang 27

=> Bản bụng không cần gia cường sườn ngang.

Trang 28

Sơ đồ moment và chuyển vị của cừ:

Trang 29

Trang 23

Trang 30

2250

2100000

1365 0.95

20.0 20.0 0.8 0.6

18.4

4 1 1

kG/cm2kG/cm2kG/cm2

cmcmcmcmcmm

Trang 32

Trang 25

Trang 33

Ứng suất tiếp trung bình t = Q/(h0 δb) =

c Gia cường sườn ngang

(=Rγ)

(= [h0/δb])

(= 2.2 (E/R)½)

Trang 26

Trang 34

III TÍNH TOÁN THANH DẦM VÀNH

- Áp lực đất phân bố đều tại cao độ thanh chống p = 4 T/m

- Khoảng cách từ thanh chống ngang gần nhất đến dầm vành L0 = 1.5 m

- Lực dọc trong thanh chống do áp lực đất gây ra N1 = 3 Tấn

- Lực dọc trong thanh chống do chênh lệch nhiệt độ: N2= α∆T.EA N2 = 5.7 Tấn

- Trong đó: α - Hệ số nở dài do nhiệt của thanh chống: α = 1.32E-05 /oC

∆T - Độ chênh lệch nhiệt độ của thanh chống ∆T = 5 oC

E - Modulus đàn hồi của vật liệu thanh chống E = 2.00E+07 T/m2

A - Diện tích tiết diện ngang của thanh chống A = 43 cm2

KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC DẦM VÀNH

1 ĐẶC TRƯNG TIẾT DIỆN - TẢI TRỌNG TÁC DỤNG

1 1 VẬT LIỆU

1365 0.95 20.0 20.0 0.8 0.6

kG/cm2kG/cm2kG/cm2

cmcmcmcmcm

Trang 35

Hệ số chiều dài tính toán phương X μx = 1

Hệ số chiều dài tính toán phương Y μy = 1

(kG)(kG)(kGcm)

* Độ lệch tâm tương đối m = (Mx/N)(A/Wx) 7.431

Trang 36

Trang 28

Trang 37

c Gia cường sườn ngang

(=Rγ)

(= [h0/δb])

(= 2.2 (E/R)½)

Trang 29

Tiêu đề	Thuyết Minh Tính Toán Biện Pháp Thi Công Hố Đào Dự Án Trụ Sở Làm Việc Chi Nhánh BIDV Lam Sơn, Thanh Hóa
Trường học	Đại Học Xây Dựng
Chuyên ngành	Kỹ Thuật Xây Dựng
Thể loại	báo cáo
Năm xuất bản	2022
Thành phố	Hà Nội

Định dạng
Số trang	37
Dung lượng	5,07 MB