Nghiên cứu ảnh hưởng của xỉ lò cao hạt hóa, tro trấu đến một số tính chất của hỗn hợp bê tông và bê tông cát mịn cường độ cao

Bài viết Nghiên cứu ảnh hưởng của xỉ lò cao hạt hóa, tro trấu đến một số tính chất của hỗn hợp bê tông và bê tông cát mịn cường độ cao trình bày kết quả nghiên cứu ban đầu về việc sử dụng hỗn hợp phụ gia khoáng (xỉ lò cao + tro trấu) trong bê tông cát mịn có tỷ lệ N/CKD từ 0,25÷0,37. Ảnh hưởng của hai loại phụ gia khoáng nói trên đến tính công tác của hỗn hợp bê tông và cường độ của bê tông, từ đó lựa chọn tỷ lệ phối trộn hợp lý giữa xỉ lò cao và tro trấu.

JOMC 12

*Liên hệ tác giả: QJRYDQWRDQYLEP#JPDLOFRP

Nhận QJj\, sửa xongQJj\, chấp nhận đăng 

/LQN'2,KWWSVGRLRUJMRPF

 1JKLrQFứXảnh hưởQJFủD[ỉOzFDRKạWKyDWURWUấu đếQPộWVốWtQKFKấW

FủDKỗQKợSErW{QJYjErW{QJFiWPịn cường độFDR



1JọVăn ToảQ 

779ậWOLệX[k\GựQJF{QJWUuQKJLDRWK{QJ9LệQ9ậWOLệX[k\GựQJ1JX\ễQ7UmLSKườQJ7KDQK;XkQ7UXQJTXậQ7KDQK

;XkQ73+j1ộL

;ỉ lò cao hạt hóa

7URWUấu

%rW{QJFiWPịn cường độFDR

 ĐểFKếWạRErW{QJFiWPịQFườQJđộFDRYấQđềSKảLJLảLTX\ếWOjđảPEảRKỗQKợSErW{QJFyWtQKF{QJ WiFWốWYjFyWỷOệ1;WKấSQKưQJSKảLđượFFKếWạRYớLOượQJGQJ[LPăQJYừDSKảLYjOượQJQướF QKjRWUộQQKỏ6ửGụQJKỗQKợSSKụJLDNKRiQJ[ỉOzFDRWURWUấXWURQJErW{QJFiWPịQFườQJđộFDR FyWKểWKD\WKếđượFPộWOượQJđáQJNể[LPăQJEằQJKỗQKợSSKụJLDNKRiQJ[ỉOzFDRWURWUấXPj NK{QJJk\ảQKKưởQJWLrXFựFWớLFiFWtQKFKấWFủDKỗQKợSErW{QJYjErW{QJGẫQWớLFyWKểVửGụQJ đượFPộWOượQJOớQFKấWNếWGtQKWURQJErW{QJFiWPịQFườQJđộFDRPjYẫQđảPEảROượQJGQJ[L PăQJQằPởPứFWKấS%jLEiRWUuQKEj\NếWTXảQJKLrQFứXEDQđầXYềYLệFVửGụQJKỗQKợSSKụJLD NKRiQJ[ỉOzFDRWURWUấXWURQJErW{QJFiWPịQFyWỷOệ1&.'WừđếQẢQKKưởQJFủDKDL ORạLSKụJLDNKRiQJQyLWUrQđếQWtQKF{QJWiFFủDKỗQKợSErW{QJYjFườQJđộFủDErW{QJWừđóOựD FKọQWỷOệSKốLWUộQKợSOमJLữD[ỉOzFDRYjWURWUấX4XDđóFKRWKấ\VựSKốLKợSJLữDKDLSKụJLD[ỉOz FDRYjWURWUấXđãQkQJFDRđáQJNểFKấWOượQJFủDErW{QJFiWPịQđLềXQj\JySSKầQTXDQWUọQJWURQJ YLệFSKiWWULểQYjứQJGụQJKDLORạLSKụJLDQj\WURQJFKếWạRErW{QJFiWPịQFườQJđộFDR



*UDLQEODVWIXUQDFHVODJ

5LFHKXVNDVK

+LJKVWUHQJWKILQHVDQGFRQFUHWH

 7RPDNHKLJKVWUHQJWKILQHVDQGFRQFUHWHWKHSUREOHPWREHVROYHGLVJXDUDQWHHLQJJRRGZRUNDELOLW\DQG ORZ UDWLR ZDWHUFHPHQW RI WKH PL[WXUH EXW WKH FHPHQW UDWH LV VXLWDEOH DQG XVLQJ OLWWOH ZDWHU 8VLQJ D PL[WXUHRIPLQHUDODGGLWLYHVEODVWIXUQDFHVODJULFHKXVNDVKLQKLJKVWUHQJWKILQHVDQGFRQFUHWHFDQ UHSODFHDVLJQLILFDQWDPRXQWRIFHPHQWZLWKDPL[WXUHRIPLQHUDODGGLWLYHVEODVWIXUQDFHVODJULFHKXVN DVK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





 ĐặWYấn đề



ĐốLYớLbê tông cường độFDRGRWỷOệ1;WKấSGẫn đếQVẽWồQ

WạL Pột lượQJ xi măng không thuỷ KRi Kết LượQJ xi măng không

WKXỷKRiQj\FyWKểcoi như là mộWORạLYLFốWOLệu và do đó có thể

WKD\WKếEằQJSKụJLDNKRiQJKRạWWtQK&iFORạLSKụJLDNKRiQJKRạW

WtQK KLện nay thườQJ KD\ đượF GQJ FKR Er W{QJ như tro bay, WUR

WUấX[ỉOzFDRQJKLềQPịQYjVLOLFDIXPH…

7URWUấXOjVảQSKẩm thu được sau khi đốWWUấX7KHRFiFF{QJ

WUuQK QJKLrQ FứX >@ WKu WUR WUấu có hàm lượQJ 6L2 UấW FDR

¸ 96%) Hàm lượQJ 6L2 FủD WURWUấXtương đương hàm lượQJ 6L2WURQJVLOLFDIXPH0ặt khác, khi đốWWUấXWURQJQKững điềXNLệQ WKtFKKợSVẽthu đượFWURWUấu có độ[ốSUấWOớQYjFKứDFKủ\ếXOj {[\W6L2dướLGạng vô địQKKuQK'RFiFKạWWURFyFấXWU~FUỗQJWỷ GLệQWtFKEềPặWOớQYjKjPlượQJ6L2vô địQKKuQKFDRQrQORạLWUR WUấXcó độKRạt tính puzơlan rấWFDR7URQJ%ảQJSKkQORạLFiFFKấW WKảLFyKRạt tính puzơlan củD+LệSKội Xi măng và Bê tông Châu Âu 5,/(0>@WURWUấu đượF[ếSYjRORạLYậWOLệXFyKRạWWtQKFDRQJDQJ YớLVLOLFDIXPH7UrQWKếJLới đã có mộWVốF{QJWUuQKQJKLrQFứXVử GụQJWURWUấXSKốLKợSYớLSKụJLDVLrXGẻo đểFKếWạo bê tông cườQJ

 1JKLrQFứXảnh hưởQJFủD[ỉOzFDRKạWKyDWURWUấu đếQPộWVốWtQKFKấW

FủDKỗQKợSErW{QJYjErW{QJFiWPịn cường độFDR



1JọVăn ToảQ 

779ậWOLệX[k\GựQJF{QJWUuQKJLDRWK{QJ9LệQ9ậWOLệX[k\GựQJ1JX\ễQ7UmLSKườQJ7KDQK;XkQ7UXQJTXậQ7KDQK

;XkQ73+j1ộL

;ỉ lò cao hạt hóa

7URWUấu

%rW{QJFiWPịn cường độFDR

 ĐểFKếWạRErW{QJFiWPịQFườQJđộFDRYấQđềSKảLJLảLTX\ếWOjđảPEảRKỗQKợSErW{QJFyWtQKF{QJ

WiFWốWYjFyWỷOệ1;WKấSQKưQJSKảLđượFFKếWạRYớLOượQJGQJ[LPăQJYừDSKảLYjOượQJQướF

QKjRWUộQQKỏ6ửGụQJKỗQKợSSKụJLDNKRiQJ[ỉOzFDRWURWUấXWURQJErW{QJFiWPịQFườQJđộFDR

FyWKểWKD\WKếđượFPộWOượQJđáQJNể[LPăQJEằQJKỗQKợSSKụJLDNKRiQJ[ỉOzFDRWURWUấXPj

NK{QJJk\ảQKKưởQJWLrXFựFWớLFiFWtQKFKấWFủDKỗQKợSErW{QJYjErW{QJGẫQWớLFyWKểVửGụQJ

đượFPộWOượQJOớQFKấWNếWGtQKWURQJErW{QJFiWPịQFườQJđộFDRPjYẫQđảPEảROượQJGQJ[L

PăQJQằPởPứFWKấS%jLEiRWUuQKEj\NếWTXảQJKLrQFứXEDQđầXYềYLệFVửGụQJKỗQKợSSKụJLD

NKRiQJ[ỉOzFDRWURWUấXWURQJErW{QJFiWPịQFyWỷOệ1&.'WừđếQẢQKKưởQJFủDKDL

ORạLSKụJLDNKRiQJQyLWUrQđếQWtQKF{QJWiFFủDKỗQKợSErW{QJYjFườQJđộFủDErW{QJWừđóOựD

FKọQWỷOệSKốLWUộQKợSOमJLữD[ỉOzFDRYjWURWUấX4XDđóFKRWKấ\VựSKốLKợSJLữDKDLSKụJLD[ỉOz

FDRYjWURWUấXđãQkQJFDRđáQJNểFKấWOượQJFủDErW{QJFiWPịQđLềXQj\JySSKầQTXDQWUọQJWURQJ

YLệFSKiWWULểQYjứQJGụQJKDLORạLSKụJLDQj\WURQJFKếWạRErW{QJFiWPịQFườQJđộFDR



*UDLQEODVWIXUQDFHVODJ

5LFHKXVNDVK

+LJKVWUHQJWKILQHVDQGFRQFUHWH

 7RPDNHKLJKVWUHQJWKILQHVDQGFRQFUHWHWKHSUREOHPWREHVROYHGLVJXDUDQWHHLQJJRRGZRUNDELOLW\DQG

ORZ UDWLR ZDWHUFHPHQW RI WKH PL[WXUH EXW WKH FHPHQW UDWH LV VXLWDEOH DQG XVLQJ OLWWOH ZDWHU 8VLQJ D

PL[WXUHRIPLQHUDODGGLWLYHVEODVWIXUQDFHVODJULFHKXVNDVKLQKLJKVWUHQJWKILQHVDQGFRQFUHWHFDQ

UHSODFHDVLJQLILFDQWDPRXQWRIFHPHQWZLWKDPL[WXUHRIPLQHUDODGGLWLYHVEODVWIXUQDFHVODJULFHKXVN

DVKZLWKRXWQHJDWLYHO\DIIHFWLQJWKHSURSHUWLHVRIFRQFUHWHDQGFRQFUHWHPL[HVWKLVPDNHVLWSRVVLEOHWR

XVHDODUJHDPRXQWRIELQGHULQKLJKVWUHQJWKILQHVDQGFRQFUHWHZKLOHHQVXULQJORZFHPHQWXVDJH7KH

SDSHUSUHVHQWVWKHLQLWLDOUHVHDUFKUHVXOWVRQWKHXVHDPL[WXUHRIPLQHUDODGGLWLYHVEODVWIXUQDFHVODJ

ULFHKXVNDVKLQILQHVDQGFRQFUHWHZLWKWKHUDWLRZDWHUELQGHUIURPWR7KHLQIOXHQFHRIWKHWZR

DERYHPHQWLRQHG DGGLWLYHV RQ WKHZRUNDELOLW\ RI WKH FRQFUHWH PL[WXUH DQG WKHVWUHQJWK RIWKH FRQFUHWH

WKHQFKRRVLQJDVXLWDEOHPL[LQJUDWLREHWZHHQEODVWIXUQDFHVODJDQGULFHKXVNDVK7KHUHE\LWVKRZVWKDW

WKHFRPELQDWLRQEHWZHHQEODVWIXUQDFHVODJDQGULFHKXVNDVKKDVVLJQLILFDQWO\LPSURYHGWKHTXDOLW\RIILQH

VDQGFRQFUHWHZKLFKFRQWULEXWHVVLJQLILFDQWO\WRWKHGHYHORSPHQWDQGDSSOLFDWLRQRIWKHVHWZRDGGLWLYHV

IDEULFDWLRQRIKLJKVWUHQJWKILQHVDQGFRQFUHWH





 ĐặWYấn đề



ĐốLYớLbê tông cường độFDRGRWỷOệ1;WKấSGẫn đếQVẽWồQ

WạL Pột lượQJ xi măng không thuỷ KRi Kết LượQJ xi măng không

WKXỷKRiQj\FyWKểcoi như là mộWORạLYLFốWOLệu và do đó có thể

WKD\WKếEằQJSKụJLDNKRiQJKRạWWtQK&iFORạLSKụJLDNKRiQJKRạW

WtQK KLện nay thườQJ KD\ đượF GQJ FKR Er W{QJ như tro bay, WUR

WUấX[ỉOzFDRQJKLềQPịQYjVLOLFDIXPH…

7URWUấXOjVảQSKẩm thu được sau khi đốWWUấX7KHRFiFF{QJ

WUuQK QJKLrQ FứX >@ WKu WUR WUấu có hàm lượQJ 6L2 UấW FDR

¸ 96%) Hàm lượQJ 6L2 FủD WURWUấXtương đương hàm lượQJ

6L2WURQJVLOLFDIXPH0ặt khác, khi đốWWUấXWURQJQKững điềXNLệQ

WKtFKKợSVẽthu đượFWURWUấu có độ[ốSUấWOớQYjFKứDFKủ\ếXOj

{[\W6L2dướLGạng vô địQKKuQK'RFiFKạWWURFyFấXWU~FUỗQJWỷ

GLệQWtFKEềPặWOớQYjKjPlượQJ6L2vô địQKKuQKFDRQrQORạLWUR

WUấXcó độKRạt tính puzơlan rấWFDR7URQJ%ảQJSKkQORạLFiFFKấW

WKảLFyKRạt tính puzơlan củD+LệSKội Xi măng và Bê tông Châu Âu 5,/(0>@WURWUấu đượF[ếSYjRORạLYậWOLệXFyKRạWWtQKFDRQJDQJ

YớLVLOLFDIXPH7UrQWKếJLới đã có mộWVốF{QJWUuQKQJKLrQFứXVử

GụQJWURWUấXSKốLKợSYớLSKụJLDVLrXGẻo đểFKếWạo bê tông cườQJ

độFDR>@&iFF{QJWUuQKQJKLrQFứXQj\FKRWKấ\VửGụQJWURWUấX

OjPSKụgia khoáng đã cảLWKLệQWtQKFKấWFủDKỗQKợSErW{QJYjOjP

tăng cường độFủDErW{QJ0ộWWURQJQKững nguyên nhân làm tăng cường độOjVựthay đổLFấXWU~FYQJFKX\ểQWLếSJLữa đá xi măng và FốWOLệXFủDErW{QJWURWUấXVRYớLErW{QJNK{QJFyWURWUấX6ựWKD\

đổLFấXWU~FYQJFKX\ểQWLếSJLữa đá ximăng và cốWOLệXWURQJEr

W{QJNKLFyWURWUấXWKHR=KDQJYj0DOKRWUD>@WKểKLệQởVựJLảP

lượng hyđrôxit canxi, kích thướFFiFOỗUỗng trong đá xi măng ởYQJ

WLếS JLiS Qj\ Yj ở Vự JLảP FKLềX Gj\ FủD Qy VR YớL NKL NK{QJ Vử

GụQJWURWUấX.ếWOXậQQj\đượF=KDQJYjFiFFộQJVựđưa ra trong F{QJWUuQKQJKLrQFứXYềVựWKXỷKRiYjFấXWU~FYQJFKX\ểQWLếS

JLữa đá xi măng và cốWOLệXWURQJErW{QJWURWUấX>@Ở9LệW1DPWUR

WUấu cũng đãđượFQJKLrQFứXVửGụQJOjPSKụJLDNKRiQJđểFKếWạR

YữDWựFKả\và bê tông cường độFDR>@ErW{QJFKất lượQJFDR>@Yj

đểFảLWKLện độEềQFủDYậWOLệXFRPSRVLWHVửGụQJKỗQKợSVợi xơ dừDYj

VợLWKXỷWLQK>@&iFQJKLrQFứXOLrQTXDQWớLVửGụQJWURWUấXOjPSKụ

gia khoáng trong bê tông cường độcao đềXFKRWKấ\WURWUấu có tính năng tương tựVLOLFDIXPH, tăng độOLrQNếWWURQJKỗQKợSErW{QJJLảPKLệQ

tượng tách nướFSKkQWầng, tăng cường độFủDErW{QJ7X\QKLrQNKL

VửGụQJYới hàm lượQJOớQWKuKỗQKợSErW{QJUấWTXiQK\rXFầXSKảL

WLrXWốn năng lượQJOqQFKặWOớn hơn so vớLKỗQKợSErW{QJNK{QJVử

GụQJWURWUấu có cùng độVụW7tQKFKấWEấWOợLQj\FủDWURWUấXVẽWUởQrQ

FytFKNKLSKốLKợSWURWUấXYớLFiWPịQWURQJErW{QJFấSSKối gián đoạQ

có độVụWOớn, vì khi đó do độTXiQKFDRFủDKỗQKợSYữDxi măngWUR

WUấXFiWPịQQrQKỗQKợSErW{QJVẽNK{QJEịSKkQWầQJ

;ỉOzFDROjPộWWURQJFiFWKảLSKẩPF{QJQJKLệSFyNKối lượQJ

Oớn Tùy theo độKRạWWtQK[ỉOzFDRFyWKểđượFVửGụQJOjPFốWOLệX

FKRErW{QJVảQ[XấWYậWOLệu chưng áp, bê W{QJQKẹErW{QJWổRQJ

GQJOjPSKụJLDNKRiQJWURQJVảQ[XấWFiFORại xi măng có các tínK

năng khác nhau (xi măng poóc lăng [ỉ, xi măng xỉEềQVXQSKiW

WKD\WKếPộWSKần xi măng hoặFPộWSKầQFốWOLệXWURQJFKếWạREr

W{QJYjErW{QJFốWWKpS/RạL[ỉOzFDRVửGụQJOjPSKụJLDNKRiQJ

FKRErW{QJKRặc đểQJKLền cùng xi măng thành xi măng póoc lăng xỉ

OjORạL[ỉlò cao đã hạt hóa, có độKRạWWtQKFDR/RạL[ỉnày thu đượF

Eằng cách dùng nước đểOjPQJXộLQKDQK[ỉOỏQJQyQJFKả\WừOzFDR

YLệFOjPQJXộLQKDQKQj\OjPFKR[ỉFyFấXWU~FWKủ\WLQKYjYỡYụQ

WKjQKFiFKạWQKỏYớLFấXWU~F[ốSQrQJọLOj[ỉKạWKyD&zQ[ỉOz

FDRVửGụQJOjPFốWOLệXFKRErW{QJOjORạL[ỉthu đượFVDXNKLOjP

QJXộL FKậP [ỉ OỏQJ WURQJNK{QJ NKt/RạL [ỉ Qj\ FyGạQJ WảQJFấX

WU~FWLQKWKể, đặFFKắFYjYuYậ\NK{QJFyKRạWWtQK.KLVửGụQJOjP

FốWOLệX[ỉWảQJđược đậSQKỏYjSKkQORạLWKjQKFiFFấSKạW\rXFầX

7KHR(/'HPRQHYj016RXWRVNKLVửGụQJ[ỉOzFDRKạWKyDWURQJ

ErW{QJFyWiFGụng tăng tính công tác,JLảm đáng kểQKLệWWKủ\KyD

cho cường độErW{QJSKiWWULểQởFiFWXổi dài lâu, tăng độEềQJLảP

WKấm nướFJLảm đáng kểSKảQứQJNLềPsilic, tăng hiệXTXảNLQKWế

7KHRNếWTXảQJKLrQFứXNKảRViWảnh hưởQJFủa lượQJGQJ[ỉOz

FDRKạWKyD7KiL1JX\rQđếQWtQKFKấWFủDErW{QJWK{QJGụQJ>@

FủD9LệQ9ậWOLệX[k\GựQJFKRWKấy khi đưa xỉOzFDRKạWKyDYjR

WKD\WKếPộWSKần xi măng với hàm lượQJKợp lý thì cường độ, độ

tách nướFFấSFKốQJWKấPFủDErW{QJ[ỉđã đượFFảLWKLệQVRPẫX

bê tông đốLFKứQJ%rQFạnh đó, FiFQJKLrQFứXNKLVửGụQJ[ỉOzFDR OjPSKụJLDNKRiQJWURQJErW{QJFyWKểJk\UDPộWVốWiFGụng như:

DLàm tăng sựtách nướFWURQJKỗQKợp bê tông, đặFELệWNKL[ỉcó độPịQ WKấSE*Lảm cường độFủDErW{QJởWXổLVớPVRYới bê tông đốLFKứQJ nhưng cho cường độcao hơn ởWXổLGjLQJj\F&yWKểVửGụQJYớLKjP lượQJOớn (đến 60%) đểWKD\WKếPộWSKần xi măng mà không ảnh hưởQJ [ấu đến cường độErW{QJởWXổLGjLQJj\&iFWtQKFKấWQj\FủD[ỉOz

FDRVẽUấWFyOợLNKLSKốLKợSQyYớLWURWUấXWURQJErW{QJFiWPịQ cường độFDRYuNKLSKốLKợSYớLWURWUấXWKuFiFKLệXứQJEấWOợL như tách nướFYjJLảm cường độErW{QJởWXổLVớPGRVửGụQJ[ỉVẽ đượFWULệWWLrXKRặFJLảPEớWGRWURWUấXFyKRạt tính cao thườQJOjP tăng cường độErW{QJởWXổLVớPPặWNKiFGRWURWUấu có độ[ốS OớQNKảnăng giữnướFWốWQrQVẽOjPJLảPVựtách nướF3KốLKợS VửGụQJ[ỉOzFDRYớLWURWUấXWURQJErW{QJFiWPịn cường độcao đặF ELệWFyOợLYuFyWKểWKD\WKếPột lượQJNKiOớn xi măng bằQJKỗQ KợSSKụJLDNKRiQJWURWUấX[ỉOzFDRPjNK{QJJk\ảQKhưởQJ [ấXWới cường độErW{QJGo đó có thểVửGụQJPột lượQJOớQFKấW NếWGtQKWURQJErW{QJPjYẫn đảPEảo lượng dùng xi măng nằPở PứFWKấS9ới lượng dùng xi măng tương đốLWKấp như vậ\VẽUấWFy Oợi đốLYớLFiFWtQKFKấWFủa bê tông đã rắQFKắFYtGụnhư độFRKyD KọFVựWỏDQKLệW

ĐốLYớLErW{QJFyWỷOệ1;WKấp, độFRKyDKọFOjPộWWURQJ QKữQJ\ếXWốFyWKểOjPFKRErW{QJEịQứWWURQJQKững ngày đầXUắQ FKắc ĐộFRKyDKọFSKụWKXộc vào lượQJGùng xi măng, mức độWKủ\ KyDFủa xi măng ĐộFRQày tăng lên khi tăng lượng dùng xi măng và Pức độWKủ\KyDFủa xi măng Có thểWKấ\UằQJYLệFVửGụQJKỗQKợS [ỉOzFDRWURWUấXVẽOjPJLảm lượng dùng xi măngWừđó JLảm độFR KyDKọc trong bê tông cườQJđộFDRQrQnguy cơ phát sinh các vếW QứWWURQJErW{QJởQKững ngày đầXUắQFKắFVẽJLảP7ừđó, nâng cao đượFFKất lượQJFủDErW{QJFiWPịn cường độcao, đem lạLKLệX TXảNLQKWếNỹWKXật đáng kể

&iFQJKLrQFứXYjSKkQWtFKWUrQFKRWKấ\VựSKốLKợSJLữDKDL SKụ NKRiQJ JLD [ỉ Oz FDR Yj WUR WUấX Fy WKể nâng cao đáng kể FKấW lượQJFủDErW{QJFiWPịn, điềXQj\JySSKầQTXDQWUọQJWURQJYLệF SKiWWULểQYjứQJGụQJKDLORạLSKụJLDNKRiQJQj\WURQJFKếWạREr W{QJFiWPịn cường độFDR



 9ậWOLệu và phương pháp nghiên cứX



Xi măng;i măng %~WSơn PC40;0đáp ứng đượF\rXFầX

FủD7&91FyNKối lượQJULrQJJFPđộPịn (lượQJ VyWWUrQVjQJPPđộGẻRWLrXFKXẩQđộổn địQK WKểWtFKPPWKờLJLDQEắt đầXđông kếWSK~WWKờLJLDQNếWWK~F đông kếWSK~W Xi măng đạWcường độFKịXQpQ03DởWXổL QJj\Yj03DWXổLQJj\

&ốWOLệXQKỏ&iWPịQ&0NKDLWKiFở6{QJ+ồQJ+j1ộLYj

FiWWK{6{QJ/{&9đã được phơi khô sàng loạLEỏFiFKạWWUrQPP 7KjQKSKầQKạWYjWtQKFKấWFủa cát đượFQrXWURQJFiF%ảQJ

&ốWOLệXOớQĐá dăm (Đ) có kích thướFKạWOớQQKấWmm, đượF

VảQ[XấWWừPỏđiĐồQJ$R+j1DP&ốWOLệXOớQFyNKối lượQJWKể

JOMC 14



WtFK[ốSNJPNKối lượQJWKểWtFKởWUạQJWKiLNK{JFPYj

độQpQGậS

7URWUấX7URWUấX77WURQJQJKLrQFứu đượFFKXẩQEịEằQJFiFK

đốWWUấXYjQJKLềQPịn tro thu đượF>@NKối lượQJULrQJJFP, độ

hút vôi 300 mg/g, chỉ số hoạt tính với xi măng 957KjQKSKầQKạW

WKjQKSKầQNKRiQJYjWKjQKSKầQKyDFủDWURWUấu được trình bày tươnJ

ứQJWUrQ+uQKYj%ảQJ

;ỉOzFDR;ỉOzFDRKạWKyD;/&FủDQKjPi\JDQJWKpS7KiL

1JX\rQ [ỉ đượF OjP Oạnh độW QJộW Eằng nướF Wừ QKLệt độ

¸R&[XốQJPứF¸R&VảQSKẩm thu đượFOjKỗQKợS

FiFKạWPjXWUắng đục kích thướFPPđã đượFVấ\NK{YjQJKLềQ

PịQWới độPịQFPJDPNKối lượQJULrQJJFP, chỉ số

hoạt tính với xi măng 1067KjQKSKầQKạWYjWKjQKSKầQKyDFủD

[ỉlò cao được trình bày tương ứQJWUrQ+uQKYj%ảQJ

3Kụ JLD VLrX GẻR 3Kụ JLD VLrXGẻR 6' JốF3RO\FDUER[\ODWH

FủD KmQJ %$6) 9LệW 1DP, có tên thương phẩP *OHQLXP $&(

6XUH7HFSKKợSYớL7&91

NướF1ướFPi\+j1ộL1đảPEảR\rXFầXNỹWKXậWWKHR

7&91

ĐmVửGụQJShương pháp quy hoạFKWKựFQJKLệPEậFKDLWkP

[RD\%R[+XQWHUđểQJKLrQFứXảnh hưởQJFủDWKjQKSKầQErW{QJ

WớLWtQKF{QJWiFFủDKỗQKợp bê tông và cường độFủDErW{QJ7UrQ

cơ sởphương trình hồi quy thu đượFVDXNKL[ửOमVốOLệXWKHRTX\

KRạFKWKựFQJKLệPVẽSKkQWtFKFiF\ếXWốảnh hưởQJWớLWtQKF{QJ

WiFvà cường độFủDErW{QJWừđó lựDFKọQWỷOệKợSOमJLữD[ỉOzFDR

YjWURWUấX7ỷOệQj\đượFGQJWURQJWKjQKSKầQErW{QJFiWPịQ

cường độFDRYjQJKLrQFứXảnh hưởQJFủDKDLSKụJLDNKRiQJQj\

đếQPộWVốWtQKFKấWFủDKỗQKợSErW{QJYjErW{QJWừđóđánhJLi

NKả năng sử GụQJ WURQJ WKựF WLễQ [k\ GựQJ &{QJ WiF FKế WạR WKt

QJKLệPPẫXKỗQKợSErW{QJYjErW{QJWXkQWKủFiF\rXFầXFủDFiF

WLrXFKXẩQ9LệW1DPWLrXFKXẩn nước ngoài tương ứQJ

%ảQJ.ếWTXảWKtQJKLệPWKjQKSKầQKạWFủDFiW



%ảQJ&iFFKỉtiêu cơ lý củDFiW

&0 &9

 Khối lượng thể tích ở trạng

 Khối lượng thể tích ở trạng

 Tạp chất hữu cơ, (so với





+uQKBiểu đồ phân bố thành phần hạt của tro trấu +uQKBiểu đồ nhiễu xạ Rơnghen XDR của tro trấu





+uQK%Lểu đồSKkQEốWKjQKSKầQKạWFủD[ỉOzFDRKạWKyDQJKLềQPịQ

WtFK[ốSNJPNKối lượQJWKểWtFKởWUạQJWKiLNK{JFPYj

độQpQGậS

7URWUấX7URWUấX77WURQJQJKLrQFứu đượFFKXẩQEịEằQJFiFK

đốWWUấXYjQJKLềQPịn tro thu đượF>@NKối lượQJULrQJJFP, độ

hút vôi 300 mg/g, chỉ số hoạt tính với xi măng 957KjQKSKầQKạW

WKjQKSKầQNKRiQJYjWKjQKSKầQKyDFủDWURWUấu được trình bày tươnJ

ứQJWUrQ+uQKYj%ảQJ

;ỉOzFDR;ỉOzFDRKạWKyD;/&FủDQKjPi\JDQJWKpS7KiL

1JX\rQ [ỉ đượF OjP Oạnh độW QJộW Eằng nướF Wừ QKLệt độ

¸R&[XốQJPứF¸R&VảQSKẩm thu đượFOjKỗQKợS

FiFKạWPjXWUắng đục kích thướFPPđã đượFVấ\NK{YjQJKLềQ

PịQWới độPịQFPJDPNKối lượQJULrQJJFP, chỉ số

hoạt tính với xi măng 1067KjQKSKầQKạWYjWKjQKSKầQKyDFủD

[ỉlò cao được trình bày tương ứQJWUrQ+uQKYj%ảQJ

3Kụ JLD VLrX GẻR 3Kụ JLD VLrXGẻR 6' JốF3RO\FDUER[\ODWH

FủD KmQJ %$6) 9LệW 1DP, có tên thương phẩP *OHQLXP $&(

6XUH7HFSKKợSYớL7&91

NướF1ướFPi\+j1ộL1đảPEảR\rXFầXNỹWKXậWWKHR

7&91

ĐmVửGụQJShương pháp quy hoạFKWKựFQJKLệPEậFKDLWkP

[RD\%R[+XQWHUđểQJKLrQFứXảnh hưởQJFủDWKjQKSKầQErW{QJ

WớLWtQKF{QJWiFFủDKỗQKợp bê tông và cường độFủDErW{QJ7UrQ

cơ sởphương trình hồi quy thu đượFVDXNKL[ửOमVốOLệXWKHRTX\

KRạFKWKựFQJKLệPVẽSKkQWtFKFiF\ếXWốảnh hưởQJWớLWtQKF{QJ

WiFvà cường độFủDErW{QJWừđó lựDFKọQWỷOệKợSOमJLữD[ỉOzFDR

YjWURWUấX7ỷOệQj\đượFGQJWURQJWKjQKSKầQErW{QJFiWPịQ

cường độFDRYjQJKLrQFứXảnh hưởQJFủDKDLSKụJLDNKRiQJQj\

đếQPộWVốWtQKFKấWFủDKỗQKợSErW{QJYjErW{QJWừđóđánhJLi

NKả năng sử GụQJ WURQJ WKựF WLễQ [k\ GựQJ &{QJ WiF FKế WạR WKt

QJKLệPPẫXKỗQKợSErW{QJYjErW{QJWXkQWKủFiF\rXFầXFủDFiF

WLrXFKXẩQ9LệW1DPWLrXFKXẩn nước ngoài tương ứQJ

%ảQJ.ếWTXảWKtQJKLệPWKjQKSKầQKạWFủDFiW



%ảQJ&iFFKỉtiêu cơ lý củDFiW

&0 &9

 Khối lượng thể tích ở trạng

 Khối lượng thể tích ở trạng

 Tạp chất hữu cơ, (so với





+uQKBiểu đồ phân bố thành phần hạt của tro trấu +uQKBiểu đồ nhiễu xạ Rơnghen XDR của tro trấu





+uQK%Lểu đồSKkQEốWKjQKSKầQKạWFủD[ỉOzFDRKạWKyDQJKLềQPịQ

%ảQJ7KjQKSKầQKRiFủDWURWUấX



%ảQJ7KjQKSKầQKyDKọFFủD[ỉOzFDRKạWKyD7KiL1JX\rQ



.ếWTXảQJKLrQFứXYjWKảROXậQ



Để làm rõ các vấn đề nêu trên, nghiên cứuđã tiếnKjQKchế tạo

31 cấp phối bê tông lập theo quy hoạch thực ngKiệm bậc hai tâm xoay

để nghiên cứu ảnh hưởng của các yếu tố: tỷ lệ N/CKD, hàm lượng tro

trấu, hàm lượng xỉ lò cao, và hàm lượng phụ gia siêu dẻo tới độ sụt của hỗn hợp bê tông và cường độ bê tôngKết quả nghiên cứu được trình bày tại Bảng 5



%ảQJ7KjQKSKầQErW{QJQJKLrQFứXYjNếWTXảQJKLrQFứX

JOMC 16



6DXNKLđã xác định được mô hình thống kê thực nghiệm mô tả

ảnh hưởng của các yếu tố nêu trên tới độ sụt vàcường độ chịu nén của bê

tông cát mịn Trên cơ sở phân tích các phương trình hồi quy thực

QJKLệmđã cho thấy

• ẢQKKưởQJFủDWừQJQKkQWốULrQJOẻđếQWtQKF{QJWiFNKLFố

địQKFiFQKkQWốFzQOạLẢnh hưởQJFủDFiFQKkQWốULrQJOẻWớLWtQK

F{QJWiFFủDKỗQKợp bê tông đượFWUuQKEj\WUrQ+uQKDEF7UrQ

FiFKuQKQj\P{WảVựthay đổi độVụWFủDKỗQKợSErW{QJNKLtăng tỷ OệN/CKD, hàm lượQJ[ỉWURWUấXKRặFSKụJLDVLrXGẻRWừJLiWUịQKỏ QKất đếQJLiWUịOớQQKấWWURQJNKRảQJNKảRViWWURQJNKLJLữQJX\rQ hàm lượQJ FủD QKkQWố FzQ OạL ở JLi WUị ứQJ Yới điểP WkP PứF WKấSPứFFDRFủDNếKRạch (nghĩa là trịVốởGạQJPmKRiFủDQKkQ Wốđang xét thayđổLWừ2 đếQFzQQKkQWốFzQOạLFyJLiWUị[L 







+uQKDẢnh hưởng của từng nhân tố riêng

lẻ tới độ sụt của hỗn hợp bê tông khi cố định

các nhân tố khác tại tâm kế hoạch(xL 

+uQKE Ảnh hưởng của từng nhân tố riêng lẻ tới

độ sụt của hỗn hợp bê tông khi cố định cáFQKkQ

tố khác tại mức dưới kế hoạch(xL 

+uQKFẢnh hưởng của từng nhân tố riêng lẻ

tới độ sụt của hỗn hợp bê tông khi cố định các nhân tố khác tại mức trên kế hoạch([L 



3KkQWtFK+uQKDEF7ăngWỷOệN/CKD độVụWKỗQKợSEr

tông tăng.+àm lượQJ[ỉtăng độVụt tăng FKứQJWỏNKLFKR[ỉYjRKỗQ

KợSErW{QJVẽUấWFyOợLFKRWtQKF{QJWiFTăng phụJLDVLrXGẻRWKu

độ VụW FủD KỗQ Kợp bê tông tăng, SKụ JLD VLrX GẻR Fy ảnh hưởQJ

PạQKQKất đến độVụWhàm lượQJSKụJLDVLrXGẻRFjQJOớn thì độVụW

FjQJFDRWX\QKLrQkhi tăng hàm lượQJSKụJLDVLrXGẻRJần đếQJLi

WUịOớQQKấWWURQJNKRảQJNKảRViWWứFOj[ 2, tương đương

JLiWUịWKựFOj&.'WKuđộVụt không tăng nữa, đLềXQj\Fy

WKểOjGRSKụJLDVLrXGẻo đã đạt đến điểPEmRKRjNgượFOạLNKL

tăng hàm lượQJWURWUấu thì độVụWJLảm, đặFELệWWDFyWKểWKấy độVụW

JLảPPạnh khi x3 tăng từ2 (tương đương giá trịWKựFOjKjP lượQJWURWUấXtăng từ&.'1JRjLUDFyWKểQKậQWKấ\ YớLQKữQJKỗQKợSErW{QJFyWỷOệ1&.'OớQYới các hàm lượQJ WURWUấXQKỏWKuWURWUấXNK{QJJk\ảnh hưởQJ[ấu đếQWtQKF{QJWiF FủDKỗQKợSErW{QJ

• Ảnh hưởng đồQJ WKờL FủD  QKkQ Wố đếQ WtQK F{QJ WiF NKL Fố địQKFiFQKkQWốFzQOạL

- ẢQKhưởQJFủD[ỉOzFDRYjWURWUấXWới độVụWNKLFốđịQK1&.' YjSKụJLDVLrXGẻR

+uQKDẢnh hưởng của xỉ lò cao và tro trấu tới độ sụt của hỗn

hợp bê tông khi x [ 1&.' 6' 

+uQKEẢnh hưởng của xỉ lò cao và tro trấu tới độ sụt của hỗn hợp

ErW{QJNKL[ [ 1&.' 6' 



6DXNKLđã xác định được mô hình thống kê thực nghiệm mô tả

ảnh hưởng của các yếu tố nêu trên tới độ sụt vàcường độ chịu nén của bê

tông cát mịn Trên cơ sở phân tích các phương trình hồi quy thực

QJKLệmđã cho thấy

• ẢQKKưởQJFủDWừQJQKkQWốULrQJOẻđếQWtQKF{QJWiFNKLFố

địQKFiFQKkQWốFzQOạLẢnh hưởQJFủDFiFQKkQWốULrQJOẻWớLWtQK

F{QJWiFFủDKỗQKợp bê tông đượFWUuQKEj\WUrQ+uQKDEF7UrQ

FiFKuQKQj\P{WảVựthay đổi độVụWFủDKỗQKợSErW{QJNKLtăng tỷ

OệN/CKD, hàm lượQJ[ỉWURWUấXKRặFSKụJLDVLrXGẻRWừJLiWUịQKỏ

QKất đếQJLiWUịOớQQKấWWURQJNKRảQJNKảRViWWURQJNKLJLữQJX\rQ

hàm lượQJ FủD QKkQWố FzQ OạL ở JLi WUị ứQJ Yới điểP WkP PứF

WKấSPứFFDRFủDNếKRạch (nghĩa là trịVốởGạQJPmKRiFủDQKkQ

Wốđang xét thayđổLWừ2 đếQFzQQKkQWốFzQOạLFyJLiWUị[L 







+uQKDẢnh hưởng của từng nhân tố riêng

lẻ tới độ sụt của hỗn hợp bê tông khi cố định

các nhân tố khác tại tâm kế hoạch(xL 

+uQKE Ảnh hưởng của từng nhân tố riêng lẻ tới

độ sụt của hỗn hợp bê tông khi cố định cáFQKkQ

tố khác tại mức dưới kế hoạch(xL 

+uQKFẢnh hưởng của từng nhân tố riêng lẻ

tới độ sụt của hỗn hợp bê tông khi cố định các nhân tố khác tại mức trên kế hoạch([L 



3KkQWtFK+uQKDEF7ăngWỷOệN/CKD độVụWKỗQKợSEr

tông tăng.+àm lượQJ[ỉtăng độVụt tăng FKứQJWỏNKLFKR[ỉYjRKỗQ

KợSErW{QJVẽUấWFyOợLFKRWtQKF{QJWiFTăng phụJLDVLrXGẻRWKu

độ VụW FủD KỗQ Kợp bê tông tăng, SKụ JLD VLrX GẻR Fy ảnh hưởQJ

PạQKQKất đến độVụWhàm lượQJSKụJLDVLrXGẻRFjQJOớn thì độVụW

FjQJFDRWX\QKLrQkhi tăng hàm lượQJSKụJLDVLrXGẻRJần đếQJLi

WUịOớQQKấWWURQJNKRảQJNKảRViWWứFOj[ 2, tương đương

JLiWUịWKựFOj&.'WKuđộVụt không tăng nữa, đLềXQj\Fy

WKểOjGRSKụJLDVLrXGẻo đã đạt đến điểPEmRKRjNgượFOạLNKL

tăng hàm lượQJWURWUấu thì độVụWJLảm, đặFELệWWDFyWKểWKấy độVụW

JLảPPạnh khi x3 tăng từ2 (tương đương giá trịWKựFOjKjP

lượQJWURWUấXtăng từ&.'1JRjLUDFyWKểQKậQWKấ\

YớLQKữQJKỗQKợSErW{QJFyWỷOệ1&.'OớQYới các hàm lượQJ

WURWUấXQKỏWKuWURWUấXNK{QJJk\ảnh hưởQJ[ấu đếQWtQKF{QJWiF

FủDKỗQKợSErW{QJ

• Ảnh hưởng đồQJ WKờL FủD  QKkQ Wố đếQ WtQK F{QJ WiF NKL Fố

địQKFiFQKkQWốFzQOạL

- ẢQKhưởQJFủD[ỉOzFDRYjWURWUấXWới độVụWNKLFốđịQK1&.'

YjSKụJLDVLrXGẻR

+uQKDẢnh hưởng của xỉ lò cao và tro trấu tới độ sụt của hỗn

hợp bê tông khi x [ 1&.' 6' 

+uQKEẢnh hưởng của xỉ lò cao và tro trấu tới độ sụt của hỗn hợp

ErW{QJNKL[ [ 1&.' 6' 



+uQKFẢnh hưởng của xỉ lò cao và tro trấu tới độ sụt của hỗn hợp bê tông khi

[ [ 1&.' 6' 



3KkQ WtFK WUrQ +uQK DEF KL Fố định hàm lượQJ SKụ JLD

VLrXGẻRYjWỷOệ1&.'ởFiFPứFWKấSWUXQJEuQKFDRthì độVụW

FủDKỗQKợp bê tông tăngWỷOệWKXậQYới hàm lượQJ[ỉOzFDRYjWỷOệ

QJKịFKYới hàm lượQJWURWUấu Điều này cũng phù hợSYới xu hướQJ

P{WảWUrQ+uQKDEF7ừNếWTXảSKkQWtFKWUrQ+uQKDEFFKR

WKấy độVụWJLảPUấWPạnh khi tăng tro trấXWừWớLWX\QKLrQ

WUrQFiF+uQKDEFFKRWKấ\FyWKểNKắFSKụFVX\JLảm độVụWGR

tăng tro trấXEằng cách tăng hàm lượQJ[ỉOzFDRđồQJWKờLYới tăng hàm lượQJWURWUấXWKHRWỷOệKợp lý Như vậ\YLệFSKốLKợSKDLSKụ

JLDNKRiQJ[ỉOzFDRYjWURWUấXWKHRWỷOệKợSOमFKRSKpSFKếWạREr W{QJYới hàm lượQJWURWUấu đủOớn đểđảPEảo cường độPjYẫn đạW

\rX FầX Yề độ VụW KỗQ KợS Er W{QJ WURQJ NKL NK{QJ FầQ GQJ TXi QKLềXSKụJLDVLrXGẻRCăn cứvào các đường đồQJPức độVụWWDFy WKểGễGjQJOựDFKọn đượFUấWQKLềXFiFFặSQJKLệm (hàm lượQJ[ỉOz cao, hàm lượQJWURWUấu) đểthu đượFFiFKỗQKợp bê tông đạWFQJ Pức độVụWWKHR\rXFầXWKựFWế

Ảnh hưởQJ FủD [ỉ Oz FDR Yj VLrX GẻR Wới độ VụW NKL Fố địQK 1&.'YjWURWUấX



+uQKDẢnh hưởng của xỉ lò cao và siêu dẻo tới độ sụt của hỗn hợp

ErW{QJNKL[ [ 1&.' Tro trấu =20

+uQKEẢnh hưởng của xỉ lò cao và siêu dẻotới độ sụtcủa hỗn hợp bê

W{QJNKL[ [ 1&.' Tro trấu=15



+uQKFẢnh hưởng của xỉ lò cao và siêu dẻo tới độ sụt của hỗn hợpErW{QJNKL

[ [ 1&.' Tro trấu =25

 3KkQWtFK+uQKDEFTăng hàm lượQJSKụJLDVLrXGẻRYj

[ỉlò cao thì độVụWFủDKỗQKợp bê tông tăng mạQK7X\QKLrQNKL

tăng hàm lượQJ SKụ JLD VLrX GẻR Jần đếQ JLi WUị OớQ QKấW WURQJ

NKRảQJNKảRViWWứFOj[ đếQ2, tương đương giá trịWKựFOj

đếQ%CKD) thì độVụt không tăng nữDĐiềXQj\SKKợSYớLNếW

TXả SKkQ WtFK ảnh hưởQJ FủD SKụ JLD VLrX Gẻo đến độ VụW NKL Fố địQKFiF QKkQWốNKiF ở+uQK Như vậ\ PặFG KLệX TXả JLảP nước tăng độVụWFủDSKụJLDVLrXGẻROjUấWOớn xong khi tăng hàm lượQJVLrXGẻo đếQPộWJLớLKạQQKất địQKWKuKLệXTXảQj\OjUấW WKấSKRặFNK{QJFzQQữDO~FQj\PXốn tăng tính công tác ta có thể

JOMC 18



GQJELện pháp tăng lượQJGQJ[ỉOzFDRWURQJSKạPYLFKRSKpS

điềXQj\OjPộWWURQJQKững điểPNKiFELệWPjKỗQKợS[ỉOzFDRYj

WURWUấu đem lạLVRYớLFKỉGQJQJX\rQWURWUấX

• Ảnh hưởQJFủDWừQJQKkQWốULrQJOẻđến cường độErW{QJNKL FốđịQKFiFQKkQWốFzQOạL



+uQKDẢnh hưởng của từng nhân tố riêng

lẻ tới cường độ bê tông khi cố định các

nhân tố khác tại tâm kế hoạch (xL 

+uQKEẢnh hưởng củatừQJQKkQWố riêng lẻ

tới cường độ bê tông khi cố định các nhân tố khác tại mức dưới kế hoạch (xL 

+uQKFẢnh hưởng của từng nhân tố riêng lẻ

tới cường độ bê tông khi cố định các nhân tố khác tại mức trên kế hoạch[L 

 3KkQWtFK+uQKDEF7ăngWỷOệ1&.'WURQJNKRảQJNKảR

sát, cường độErW{QJJLảPUấWPạnh, đặFELệWNKLFốđịQKFiFQKkQWố

NKiFởPứFWKấS+àm lượQJ[ỉtăng từOrQ[tăng từOrQ

0) cường độ bê tông có xu hướng tăng nhưng không nhiềX Yj YớL

hàm lượQJ[ỉOớQKơn cườQg độErW{QJEắt đầXJLảPWKHRVựtăng

hàm lượQJ[ỉHàm lượQJSKụJLDVLrXGẻRWURQJSKạPYLNKảRViW

ảnh hưởng không đáng kểđến cường độErW{QJ7ăng hàm lượQJWUR

WUấu cường độErW{QJWDQJWỷOệWKXậQYới hàm lượQJWURWUấX7X\ QKLrQNKLKjPlượQJWURWUấu đạWWUởlên cường độbê tông tăng

không đáng kể

• Ảnh hưởQJ Fủa đồQJ WKờL [ỉ Oz FDR Yj WUR WUấu đến cường độ FKịXQpQFủDErW{QJNKLFốđịQKFiFQKkQWốFzQOạL





+uQKDẢnh hưởng của đồng thời xỉ lò cao và tro trấuđến cường độ

bê tông khi cố định N/CKD và Siêu dẻo tại tâm kế hoạch

1&.' 6' 

+uQKEẢnh hưởng của đồng thời xỉ lò cao và tro trấu đến cường

độ bê tông khi cố định N/CKD và phụ gia siêu dẻo tại mức thấp

1&.' 6' 







+uQKFẢnh hưởnJFủa đồng thời xỉ lò cao và tro trấu đến cường độ bê tông khi cố

định N/CKD và phụ gia siêu dẻo tại mức cao (N/CKD=0,346' 

3KkQ WtFK +uQK DEF 7ăng hàm lượQJ WUR WUấX Wừ 0 đếQ

NKRảQJ  % thì cường độ Fủa bê tông tăng và sau đó cường độ

NK{QJtăngQKLềX, đặFELệWYớLErW{QJFyWỷOệ1&.'ởPứFWKấS cường độcó xu hướQJJLảPQKẹkhi hàm lượQJWURWUấu tăng lên TXi

GQJELện pháp tăng lượQJGQJ[ỉOzFDRWURQJSKạPYLFKRSKpS

điềXQj\OjPộWWURQJQKững điểPNKiFELệWPjKỗQKợS[ỉOzFDRYj

WURWUấu đem lạLVRYớLFKỉGQJQJX\rQWURWUấX

• Ảnh hưởQJFủDWừQJQKkQWốULrQJOẻđến cường độErW{QJNKL

FốđịQKFiFQKkQWốFzQOạL



+uQKDẢnh hưởng của từng nhân tố riêng

lẻ tới cường độ bê tông khi cố định các

nhân tố khác tại tâm kế hoạch (xL 

+uQKEẢnh hưởng củatừQJQKkQWố riêng lẻ

tới cường độ bê tông khi cố định các nhân tố khác tại mức dưới kế hoạch (xL 

+uQKFẢnh hưởng của từng nhân tố riêng lẻ

tới cường độ bê tông khi cố định các nhân tố khác tại mức trên kế hoạch[L 

 3KkQWtFK+uQKDEF7ăngWỷOệ1&.'WURQJNKRảQJNKảR

sát, cường độErW{QJJLảPUấWPạnh, đặFELệWNKLFốđịQKFiFQKkQWố

NKiFởPứFWKấS+àm lượQJ[ỉtăng từOrQ[tăng từOrQ

0) cường độ bê tông có xu hướng tăng nhưng không nhiềX Yj YớL

hàm lượQJ[ỉOớQKơn cườQg độErW{QJEắt đầXJLảPWKHRVựtăng

hàm lượQJ[ỉHàm lượQJSKụJLDVLrXGẻRWURQJSKạPYLNKảRViW

ảnh hưởng không đáng kểđến cường độErW{QJ7ăng hàm lượQJWUR

WUấu cường độErW{QJWDQJWỷOệWKXậQYới hàm lượQJWURWUấX7X\

QKLrQNKLKjPlượQJWURWUấu đạWWUởlên cường độbê tông tăng

không đáng kể

• Ảnh hưởQJ Fủa đồQJ WKờL [ỉ Oz FDR Yj WUR WUấu đến cường độ

FKịXQpQFủDErW{QJNKLFốđịQKFiFQKkQWốFzQOạL





+uQKDẢnh hưởng của đồng thời xỉ lò cao và tro trấuđến cường độ

bê tông khi cố định N/CKD và Siêu dẻo tại tâm kế hoạch

1&.' 6' 

+uQKEẢnh hưởng của đồng thời xỉ lò cao và tro trấu đến cường

độ bê tông khi cố định N/CKD và phụ gia siêu dẻo tại mức thấp

1&.' 6' 







+uQKFẢnh hưởnJFủa đồng thời xỉ lò cao và tro trấu đến cường độ bê tông khi cố

định N/CKD và phụ gia siêu dẻo tại mức cao (N/CKD=0,346' 

3KkQ WtFK +uQK DEF 7ăng hàm lượQJ WUR WUấX Wừ 0 đếQ

NKRảQJ  % thì cường độ Fủa bê tông tăng và sau đó cường độ

NK{QJtăngQKLềX, đặFELệWYớLErW{QJFyWỷOệ1&.'ởPứFWKấS

cường độcó xu hướQJJLảPQKẹkhi hàm lượQJWURWUấu tăng lên TXi

1JRjLUDkhi hàm lượQJ[ỉlò cao đượFFốđịQKởPứFWKấSWKu

Vựgia tăng cường độFjQJFDR&yWKểđạt đượFPộWJLiWUịcườQJđộ

đmFKREằQJFiFKVửGụQJWURWUấXYj[ỉOzFDRởhàm lượng tương đốL

WKấSKRặFEằng cách tăng hàm lượQJWURWUấXNKL[ỉlò cao đượFVử

GụQJởPứFFDRĐểđạWFQJPộWPức cường độYớLPột hàm lượQJ

WURWUấXQKất địQKFyWớLKDLJLiWUịhàm lượQJ[ỉOzFDRPộWWKấSPộW

cao điềXQj\FKRSKpSFKếWạo đượFErW{QJFiWPịQđảPEảo đượF

JLiWUịcường độWLếWNLệPđượFxi măng và FyOợLFKRWtQKF{QJWiF

FủDKỗQKợSErW{QJ

• /ựDFKọQWỷOệKợSOमWURWUấXYj[ỉOzFDRWURQJErW{QJFiWPịQ

Wrên cơ sởSKkQWtFKP{KuQKKồLTX\WKựFQJKLệP

Đã FKọn độVụWFủDKỗQKợSErW{QJOjcm, hàm lượQJSKụ

JLDVLrXGẻRVửGụQJOjứQJYớL[ FiF

WỷOệ1&.'Oấ\Eằng 0,25; 0,28 ; 0,31 ; 0,34; 0,37 (tương ứQJ[ 

&iFFặS[[Qj\FQJJLiWUịđộVụWOựDFKọQWUrQVẽ

đượFVửGụng như các nghiệm đểđưa vào hàm hồLTX\WKựFQJKLệP

YềđộVụW>@Wừđó xác định đượFNKRảQJELến thiên hàm lượQJWUR

WUấX[FQJTXDQKệ[ I[) đểKỗQKợp bê tông đạt được độVụW

đãFKọQWUrQ7LếSWụFVửGụQJFiFFặS[[FQJTXDQKệ[ I[ Yừa tìm được đưa vào hàm hồLTX\WKựFQJKLệPYềcường độ>@

[iFOập đượFTXDQKệ5 I[6ửGụQJSKầQPềP0DSOH[ửOम

TXDQKệ5 I[YớL[QằPWURQJNKRảQJELếQWKLrQWUrQGễGjQJ

Wtnh được các hàm lượQJWURWUấX[), hàm lượQJ[ỉOzFDR[) để5 đạWJLiWUịOớQQKấWPjKỗQKợp bê tông tương ứQJYẫn đạt được độ

Vụt đã chọn trướFFP.ếWTXảQJKLrQFứXFKRWKấ\hàm lượQJ

KợSOमFủDFiFWKjQKSKần đượFWKểKLệQFụWKểWURQJ%ảQJ

7tQK WRiQ WKjQK SKầQ Er W{QJ WKHR hàm lượQJ YậW OLệX WKjQK

SKầQWURQJ%ảQJWLếQKjQKWKtQJKLệPWtQKF{QJWiFFủDKỗQKợSEr

W{QJvà cường độFKịXQpQFủDbê tông thu đượFNếWTXảQJKLrQFứX

đượFWUuQKEj\WURQJ%ảQJ

.ếWTXảQJKLrQFứX%ảQJFKRWKấ\WtQKF{QJWiFFủDKỗQKợSEr W{QJvà cường độFKịXQpQFủDErW{QJWKựFWếFKrQKOệch không đáng NểVRYớLNếWTXảWtQKWRiQWKHROमWKX\ết Do đóYLệFiSGụQJP{KuQK WKựFQJKLệm đểWtQKWRiQOjđángWLQFậ\

6DX NKL [iFđịQK đượF Wỷ Oệ KợS Oम JLữD [ỉ Oz FDR Yj WUR WUấX WURQJPộWVốWKjQKSKầQErW{QJđã WLếQKjQKVửGụQJFiFFấSSKốLQj\ đểQJKLrQFứXPộWVốWtQKFKấWFủDErW{QJFiWPịn cường độcao như WtQKF{QJWiFVựVX\JLảm độVụWWKHRWKờLJLDQVựSKiWWULển cường độ NKảnăng chốQJWKấm ion clo và mô đun đàn hồLđượFWUuQKEj\FụWKể

- 7tQKF{QJWiFFủDKỗQKợSErW{QJ.ếWTXảQJKLrQFứX%ảQJFKRWKấ\

KỗQKợSErW{QJVX\JLảm độVụWNK{QJQKLềXWKHRWKờLJLDQ6DX phút độVụWKỗQKợSErW{QJYẫn còn đạWNKRảQJFP9ớLWtQKF{QJ WiFQj\KỗQKợSErW{QJYẫQFyWKểthi công đượF1ếXPXốn duy trì độ VụWFủDKỗQKợp bê tông sau 60 phút đạWNKRảQJFPWKuSKải tăng độ Vụt ban đầXFủDKỗQKợSErW{QJ

- 6ựSKiWWULển cường độFủDErW{QJ.ếWTXảQJKLrQFứXWKấ\ErW{QJ

FyVựSKiWWULển cường độNKiQKDQK9LệFVửGụQJNếWKợS[ỉOzFDR YớLWURWUấXNK{QJOjPJLảPQKLềXWốc độSKiWWULển cường độFủDEr W{QJởWXổLVớPCường độQpQFủDErW{QJYớLWỷOệ1&.' ở

YjQJj\WXổLđạt tương ứQJNKRảQJvà 85% cườQJ độQpQởQJj\WXổL%rW{QJYớLWỷOệN/CKD khác cũng có tốc độ SKiWWULển cường độtương tự Sau 28 ngày cường độFủDErW{QJYẫQ Fy[u hướng tăng, tuy QKLrQYớLWốc độFKậm hơn.Cường độQpQFủD ErW{QJJLảm khi tăng tỷOệ1&.''ựDWUrn đồWKị+uQKNKLWKLếW NếWKjQKSKầQErW{QJFyWKểOựDFKọQWỷOệN/CKD đểbê tông đạW được cường độ\rXFầX

- 6RViQKErWông cát mịn với bê tông cát thô: Để so sánh bê tông cát mịn

YjErW{QJFiWthô, bước đầu nghiên cứuđã sử dụng hai thành phần bê W{QJFyFQJtỷ lệ N/CKD, lượngdùng nước và phụ gia siêu dẻo 7KjQK

phần và kết quả nghiên cứu được trình bày trong Bảng 10 và 11



%ảQJ.ếWTXảhàm lượQJ[ỉYjWURWUấXKợSOम

FP



%ảQJ.ếWTXảQJKLrQFứX

JOMC 20



%ảQJ6ựVX\JLảm độVụWFủDFiFKỗQKợSErW{QJWKHRWKờLJLDQ



%ảQJ.ếWTXảQJKLrQFứX

CKD



0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

Thời gian bão dưỡng, ngày

N/CKD = 0.25 N/CKD = 0.28 N/CKD = 0.31 N/CKD = 0.34 N/CKD = 0.37



y = -164.33x + 134.62

R 2 = 0.9553

60 65 70 75 80 85 90 95 100

N/CKD



+uQKSựphát triển cường độ của bê tông +uQKẢnh hưởng của tỷ lệ N/CKD tới cường độ nén của bê tông



%ảQJ7KjQKSKầQErW{QJQJKLrQFứX

Lượng dùng vật liệu, kg/m  



Bảng 11So sánh tính chất của bê tông cát mịn và bê tông cát vàng

Cường độ ở tuổi 28 ngày,

hồi, GPa

Điện lượng truyền qua mẫu, Cu lông

Mức độ thấm ion clo

7&;'91

5 NX  5 Q 



'ựDYjRNếWTXảWKửQJKLệPFKRWKấ\VửGụQJSKốLKợS[ỉOz

FDRYjWURWUấXFyWKểnâng cao đượFFKất lượQJFủDErW{QJFiWPịQ

FụWKểlàm tănJNKảnăng cKịXXốQFKịu nén, mô đun đàn hồLYjNKả năng chốQJ WKấP LR FOR FủD Er W{QJ 1JRjL UD Er W{QJ FiW PịQ Vử

%ảQJ6ựVX\JLảm độVụWFủDFiFKỗQKợSErW{QJWKHRWKờLJLDQ



%ảQJ.ếWTXảQJKLrQFứX

CKD



0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

Thời gian bão dưỡng, ngày

N/CKD = 0.25 N/CKD = 0.28 N/CKD = 0.31 N/CKD = 0.34 N/CKD = 0.37



y = -164.33x + 134.62

R 2 = 0.9553

60 65 70 75 80 85 90 95 100

N/CKD



+uQKSựphát triển cường độ của bê tông +uQKẢnh hưởng của tỷ lệ N/CKD tới cường độ nén của bê tông



%ảQJ7KjQKSKầQErW{QJQJKLrQFứX

Lượng dùng vật liệu, kg/m  



Bảng 11So sánh tính chất của bê tông cát mịn và bê tông cát vàng

Cường độ ở tuổi 28 ngày,

hồi, GPa

Điện lượng truyền qua mẫu, Cu lông

Mức độ thấm ion clo

7&;'91

5 NX  5 Q 



'ựDYjRNếWTXảWKửQJKLệPFKRWKấ\VửGụQJSKốLKợS[ỉOz

FDRYjWURWUấXFyWKểnâng cao đượFFKất lượQJFủDErW{QJFiWPịQ

FụWKểlàm tănJNKảnăng cKịXXốQFKịu nén, mô đun đàn hồLYjNKả

năng chốQJ WKấP LR FOR FủD Er W{QJ 1JRjL UD Er W{QJ FiW PịQ Vử

GụQJ KỗQ KợS SKụ JLD NKRiQJ WUR WUấX  [ỉ Oz FDR Fy NKả năng FKốQJWKấm ion clo cao hơn bê tông cát thô, mặc dù có lượQJGQJ[L

măng chỉEằQJVRYớLErW{QJFiWWK{



 ếWOXậQYjNLếQQJKị



 6ự VX\ JLảP độ VụW FủDKỗQKợS ErW{QJ FiWPịQ WKHR WKờL

gian không đáng kể1ếu độVụWKỗQKợSErW{QJban đầXFPWKu

sau 60 phút độVụWFzQcm, điềXQj\có đượFNK{QJFKỉGRWiF

GụQJFủDORạLSKụJLDVLrXGẻRPjFzQGRYLệc đưa xỉOzFDRYjWUR

WUấXYjRWKjQKSKầQErW{QJOjPJLảm đáng kểlượng dùng xi măng QrQWổQWKất độVụWGLễQUDFKậP

6ửGụQJ[ỉOzFDRKạWKyDSKốLKợSYớLWURWUấXNK{QJOjPJLảP

QKLềX Wốc độ SKiW WULển cườQg độ FủD Er W{QJ FiW PịQ cường độ FDR

(cường độFKịXQpQởQJj\WXổLđạWNKRảQJ

cường độQpQởQJj\WXổL+RjQWRjQFyWKểFKếWạRErW{QJFiWPịQ

có cường độFKịXQpQWUrQ1PP, độVụW FPYới lượQJGQJ[L

măng QKỏhơnNJP

6ửGụQJ[ỉOzFDRKạWKyDSKốLKợSYớLWURWUấXOjPSKụJLD

NKRiQJ Fy WKể WKD\ WKế lượQJ GQJ VLOLFD IXPH QKậS QJRạL JLảP

lượQJGQJSKụJLDVLrXGẻRYjJLảPđáng kểlượQJxi măng mà vẫQ

đảPEảRFKất lượQJErW{QJFiWPịQ(tính công tác, cườQg độVựGX\

trì độVụWNKảnăng chốQJWKấPLRQFORvà mô đun đàn hồL7ừđó WậQ

Gụng đượFlượQJOớQ[ỉOzFDRYjWURWUấXOjQJX\rQYậWOLệXVẵQFyUẻ

WLền trong nước đểFKếWạo bê tông cường độFDRFyJLiWKjQKWKấS

JySSKầQQkQJFDRNKảnăng ứQJGụQJFủDORạLErW{QJQj\YjRWKựF

WLễQ[k\GựQJởnướFWD

Dựa trên kết quả nghiên cứu thực nghiệm có thể kiến nghị một

số nội dung cụ thể sau:

7iếp tục nghiên cứu ảnh hưởng của hỗn hợp xỉ lò cao và tro trấu

tới mộtsố tính chất khác của bê tông cát mịn cường độ cao(độ co nJyW

sự toả nhiệt, độ bền chống xâm thực…), và nghiên cứu khả năng ứng dụng của hỗn hợp các phụ gia khoáng này trong các loại bê tông đặc biệt như bê tông tự lèn, bê tông chống ăn mòn trong môi trường biển.

Xỉ lò cao và tro trấu là sảnphẩm phế thải có sản lượng lớn ở Việt Nam Sau khi được xử lý và nghiền mịn tới độ mịn hợp lý, nó Fy

triển vọng ứng dụng đáng kểtrong xây dựng ở nước ta Việc sử dụng

xỉ lò cao và tro trấu là một giải pháp xử lý phế thải có hiệu quả kinh

tế cao, tốt cho môi trường 7X\QKiên để có thể biến tiềm năng này của xỉ lò cao và tro trấu thành hiện thực đòi hỏi phải có đầu tư công

nghệ đốt và nghiền hiện đại mục tiêu đảm bảo chất lượng cũng như

độ ổn định của sản phẩm 



Tài liệu tham khảo



>@ $O.KDODI01DQG<RXVLI+$8VHRIULFHKXVNDVKLQFRQFUHWH-

&HPHQW&RPSRVLWHDQG/LJKWZHLJKW&RQFUHWH9RO1 R 1RYHPEHU

SS

>@ Houston, D F, “Rice Hulls”, Rice Chemistry and Technology, (Ed +RXVWRQ ' ) $PHULFDQ $VVRFLDWLRQ RI &HUHDO &KHPLVWV 6W 3DXO

0LQQHVRWDSS

>@ -DPHV-DQG5DR06&KDUDFWHUL]DWLRQRIVLOLFDLQULFHKXVNDVK7KH

$PHULFDQ&HUDPLF6RFLHW\%XOOHWLQ9RO1 R 

>@ 6XJLWD66KR\D0DQG7RNXGD+(YDOXDWLRQRISR]]RODQLFDFWLYLW\ RIULFHKXVNDVKLQ)O\$VK6ODJDQG6LOLFD)XPHLQ&RQFUHWH3URF

WK,QW&RQI,VWDQEXO7XUNH\0D\(G900DOKRWUD$&, 'HWURLWSS

>@ )LQDO 5HSRUW RI 5,/(0 7& 6%& 6LOLFHRXV E\SURGXFWV IRU XVH LQ FRQFUHWH-0DWHULDOVDQG6WUXFWXUHV9RO1 RSS

>@ &KDWYHHUD % DQG 1LPLW\RQJVN\O 3 +LJK SHUIRUPDQFH FRQFUHWH FRQWDLQLQJ PRGLILHG ULFH KXVN DVK LQ $SSURSULDWH &RQFUHWH 7HFKQRORJ\ (GV 5. 'KLU DQG 0- 0F&DUWK\  (  )1 6SRQ /RQGRQSS

>@ =KDQJ 0+ DQG 0DOKRWUD 90 +LJK SHUIRUPDQFH FRQFUHWH LQFRUSRUDWLQJ ULFH KXVN DVK DV D VXSSOHPHQWDU\ FHPHQWLQJ PDWHULDO

$&,0DWHULDOV-RXUQDO9RO1 RSS

>@ =KDQJ0+/DVWUD5DQG0DOKRWUD905LFHKXVNDVKSDVWHDQG FRQFUHWH VRPH DVSHFWV RI K\GUDWLRQ DQG WKH PLFURVWUXFWXUH RI WKH LQWHUIDFLDO ]RQH EHWZHHQ WKH DJJUHJDWH DQG SDVWH &HPHQW DQG

&RQFUHWH5HVHDUFK9RO1 R SS

>@ 7ULHX/XX/RQJ9X1JX\HQ7LHQ.KRD1JX\HQ7LHQ%LQKDQG7UDQ%D 9LHW“UtiOL]DWLRQRI5LFH+XVN$VKLQ/LHXRI6LOLFD)XPHIRUSURGXFWLRQ

of High Performance Concrete and Mortar”, in: Proc ICCMC/ISBT 2001 ,QW &RQI RQ WKH $GYDQFHG 7HFKQRORJ\ LQ 'HVLJQ &RQVWUXFWLRQ DQG 0DLQWHQDQFH RI &RQFUHWH 6WUXFWXUHV 0DUFK  +DQRL 9LHWQDP

&RQVWUXFWLRQ3XEOLVKLQJ+RXVH0DUFKSS

>@ Bùi Danh Đại, “Nghiên cứX FKế WạR PLFURVLOLFD Wừ WUR WUấX WKD\ WKế PXộLVLOLFWURQJErW{QJFKất lượng cao”, Báo cáo đềWjLFấS%ộ%

%ộ*LiRGục và Đào tạR

>@ 1JX\HQ 9DQ &KDQK Phan Xuan Hoang and Phung Van Lu, “Hybrid

&RFRQXW*ODVV)LEHU 5HLQILUFHG +LJK)ORZDEOH &HPHQWLWLRXV Composites”, in: Proc ICCMC/ISBT 2001 Int Conf on the Advanced 7HFKQRORJ\ LQ 'HVLJQ &RQVWUXFWLRQ DQG 0DLQWHQDQFH RI &RQFUHWH 6WUXFWXUHV 0DUFK  +DQRL 9LHWQDP &RQVWUXFWLRQ 3XEOLVKLQJ +RXVH0DUFKSS

>@ 9LệQ9ậWOLệX;k\'ựQJ%iRFiRWổQJNết đềWjLQJKLrQFứXVửGụQJ[ỉ KạWOzFDR1LSSRQ1KậWEảQOjPSKụJLDNKRiQJFKRVảQ[Xất xi măng Wại công ty xi măng Holcim9LệW1DP

>@ Ngọ Văn Toản, “Nghiên cứu sử dụng cát mịn và hỗn hợp phụ gia khoáng tro trấu xỉ lò cao để chế tạo bê tông cường độ cao”, Luận văn thạc sỹ kỹ thuật Đại học Xây dựng, 2010.











trấu, hàm lượng xỉ lò cao, hàm lượng phụ gia siêu dẻo tới độ sụt hỗn hợp bê tông cường độ bê tông Kết nghiên cứu trình bày Bảng 5



%ảQJ7KjQKSKầQErW{QJQJKLrQFứXYjNếWTXảQJKLrQFứX... ẢQKhưởQJFủD[ỉOzFDRYjWURWUấXWới độ VụWNKLFốđịQK1&.'' YjSKụJLDVLrXGẻR

+uQKD Ảnh hưởng xỉ lò cao tro trấu tới độ sụt hỗn

hợp bê tông x [...

độ sụt hỗn hợp bê tông cố định cáFQKkQ

tố khác mức kế hoạch(xL 

+uQKF Ảnh hưởng nhân tố riêng lẻ

tới độ sụt hỗn hợp bê tông cố