Các đạLlượQJQJKLrQFứXEDRJồPNKảnăng chịXOực, độY}QJELếQGạng trượt tương đốL JLữDErW{QJYjWKpSGạQJSKiKRạLFủDGầP.ếWTXảQJKLrQFứXFKRWKấy cường độFKịXQpQFủDEr W{QJảnh hưởng đáng kểđến độY}QJFủD
Trang 1.Kảnăng kháQJFắW
PP
3([S
N1
9([S
N1
$&,>@ &6$>@ 9$&,9([S 9&6$9([S
9&
N1
9I N1
9$&,
N1
9&
N1
9I N1
9&6$
N1
+uQK D Yà E WKểKLệQKuQKảQKSKiKRạLFủDPẫXGầP'
Yà'&ảKDLPẫXGầm đềXEịSKiKRạLFắt đặc trưng VếWQứW
[LrQ[XấWKLệQWURQJFảGầPWạLSKáKRạLYếWQứWQày đượFPởUộQJ
6ựPởUộQJQà\OàPFKRGầPPấWNKảnăng chịXFắWYàEịSKáKRạL
9ếWQứWGRP{PHQ[XấWKLệQWURQJFảPẫXGầPWạLYịWUíJLữD
GầPNKLWảLWUọng đạWN1FKRPẫX'YàN1FKRPẫX'
9ếWQứW[LrQ[XấWKLệQWURQJPẫXGầP'NKLWảLWUọQJđạWN1
9ếWQứt tương tự[XấWKLệQởPẫX'NKLWảLWUọng đạWN1
6RVáQKYớLFáFWLrXFKXẩQWKLếWNếKLệQKàQK
.Kảnăng kháQJFắWFủDPẫXGầm đượFWKểKLệQWURQJ%ảQJ
.Kảnăng kháQJFắt cao hơn đốLGầPFóWỉVốDGQKỏhơn MẫXGầP
'2.3 đạt đượFNKảnăng kháQJFắWFực đạLOàN1WURQJNKLPẫX
GầP'OàN1Ảnh hưởQJFủDWỉVốDGđãđược đềFậSWURQJ
WLrXFKXẩQ&6$6>@WK{QJTXDKệVốN D7KựFQJKLệPFKRWKấ\Wỉ
VốDGảnh hưởng đếQNKảnăng kháQJFắWFủDGầPErW{QJFốW*)53
6RYớLNếWTXảWKíQJKLệPFáFWLrXFKXẩQWKLếWNếKLệQKành như
$&,5>@Yj&6$6>@FKRNếWTXảtương đốLFKíQK[áFYàFó
thiên hướQJDQWRàQ7ỉVốWUXQJEìQKNKảnăng kháQJFắWWừWLrXFKXẩQ
FKLDFKRNếWTXảWKíQJKLệPFủD$&,5>@Yj&6$6>@Oà
Yà .ếWTXảFKRWKấ\WLrXFKXẩQ&6$6>@FKRNếWTXảWốt hơn,
WURQJNKLWLrXFKXẩQ$&,5>@TXáDQWRàQFKRGầPErW{QJFốW
)53
6RVáQKJLữDWLrXFKXẩQ$&,5>@Yj&6$6>@9IFủD
WLrX FKXẩQ NKá tương đồng trong khi đó 9FFủD WLrX FKXẩQ &6$
6>@Jần như gấp đôi củDWLrXFKXẩQ$&,5>@9LệFTXáWKLrQ
YềDQWRàQWURQJWíQKWRáQ9FFủDWLrXFKXẩQ$&,5>@Gẫn đếQWỉ
VốWUXQJEìQKNKảnăng kKáQJFắWWừWLrXFKXẩQFKLDFKRNếWTXảWKí
QJKLệPFủD$&,5>@OàNKáQKỏnhư trong BảQJ
.ếWOXậQ
%àLEáRWậSWUXQJQJKLrQFứXNKảnăng kháQJFắWFủDGầPEr
W{QJFốW*)53&{QJWKứFWừFáFWLrXFKXẩQWKLếWNếKLệQKành như
$&,5>@Yj&6$6>@FKRNKảnăng kháQJFắWFủDFấXNLệQ
ErW{QJFốt FRP đượFWUìQKEà\ởSKần đầXFủDEàLEáR.ếWTXảWKí
QJKLệPFủDPẫXGầPErW{QJFốW*)53FóWỉVốDGNKác nhau đượF
EáRFáRởSKầQWLếSWKHRFủDEàLEáR.ếWTXảWKíQJKLệPFKRWKấ\Wỉ
VốDGảnh hưởng đếQNKảnăng kháQJFắWFủDGầm như đượFP{Wả
WURQJ WLrX FKXẩQ&6$ 6>@ 6R YớL NếW TXảWKí QJKLệP FáF WLrX
FKXẩQWKLếWNếKLệQKàQK&6$6>@FKRNếWTXảtương đốLFKíQK
[áFYàFóthiên hướQJDQWRàQ7ỉVốWUXQJEìQKNKảnăng kháQJFắWWừ
WLrXFKXẩQFKLDFKRNếWTXảWKíQJKLệPFủD$&,5>@Yj&6$
6>@OàYà
/ờLFảm ơn
1JKLrQFứu này đượFWjLWUợEởL4Xỹ3KiWWULểQNKRDKọFYjF{QJQJKệ
4Xốc gia (NAFOSTED) trong đềWjLPmVố
7jLOLệXWKDPNKảR
>@ $(O6D\HG((OSalakawy, and B Benmokrane, “Shear Strength of One
:D\&RQFUHWH6ODEV5HLQIRUFHGZLWK)LEHU5HLQIRUFHG3RO\PHU&RPSRVLWH
Bars,” - &RPSRV &RQVWU YRO QR SS – $SU GRL
$6&(
>@ 1$Hoult, E G Sherwood, E C Bentz, and M P Collins, “Does the Use RI)535HLQIRUFHPHQW&KDQJHWKH2QH:D\6KHDU%HKDYLRURI5HLQIRUFHG
Concrete Slabs?,” -&RPSRV&RQVWUYROQRSS–$SU
GRL $6&(
>@ 5HLQIRUFLQJ&RQFUHWH 6WUXFWXUHVZLWK)LEUH5HLQIRUFHG3RO\PHUV,6,6 'HVLJQ
0DQXDO1R&DQDGLDQ1HWZRUNRI&HQWUHVRI([FHOOHQFHRQ,QWHOOLJHQW
6HQVLQJIRU,QQRYDWLYH6WUXFWXUHV:LQQLSHJ0%&DQDGD
>@ 5HFRPPHQGDWLRQ IRU GHVLJQ DQG FRQVWUXFWLRQ RI FRQFUHWH VWUXFWXUHV XVLQJ
FRQWLQXRXV ILEHU UHLQIRUFLQJ PDWHULDOV -DSDQ 6RFLHW\ RI &LYLO (QJLQHHULQJ
-6&( 7RN\R
>@ $(O6D\HG((O6DODNDZ\DQG%%HQPRNUDQH“6KHDUVWUHQJWKRIFRQFUHWH
EHDPVUHLQIRUFHGZLWK)53EDUV GHVLJQPHWKRG”$&,6WUXFWXUDO-RXUQDO
63
>@ N A Hoult, E G Sherwood, E C Bentz, and M P Collins, “Does the Use RI)535HLQIRUFHPHQW&KDQJHWKH2QH:D\6KHDU%HKDYLRURI5HLQIRUFHG
Concrete Slabs?,” -&RPSRV&RQVWUYROQRSS–$SU
GRL $6&(
.KảRViWWKựFQJKLệPảnh hưởQJFủa cường độFKịu nén bê tông đếQ
ứQJ[ửXốQFủDGầPOLrQKợSWKpSErW{QJ
Lê Văn PhướF1KkQ, Bùi ĐứF9LQK , Lê Thái Sơn
'ầPOLrQKợSWKpS–ErW{QJ
/LrQNếWNKiQJFắWSHUIRERQG
Cường độFKịXQpQFủDErW{QJ
.Kảnăng chịXOựF
%LếQGạng trượt tương đốL
ỨQJ[ửXốQ
KảRViWWKựFQJKLệPảnh hưởQJFủa cưởng độFKịXQpQFủDErtông đếQứQJ[ửXốQFủDGầPOLrQKợS
WKpS–bê tông đượFWKựFKLệQWUrQKDLPẫXGầPYớLPiFErW{QJ&Yj&/LrQNếWNKiQJFắWSHUIRERQG đượFVửGụQJFKRFiFGầPQKằm ngăn cảQVựtrượWYjứQJ[ửOLrQKợSJLữDEảQErW{QJYjGầPWKpS KuQKFKữT Các đạLlượQJQJKLrQFứXEDRJồP NKảnăng chịXOực, độY}QJELếQGạng trượt tương đốL JLữDErW{QJYjWKpSGạQJSKiKRạLFủDGầP.ếWTXảQJKLrQFứXFKRWKấy cường độFKịXQpQFủDEr W{QJảnh hưởng đáng kểđến độY}QJFủDGầPELếQGạng trượt tương đốLJLữDEảQErW{QJYjGầPWKpS Kảnăng chịXOựFFủDGầPOLrQKợp có mác bê tông C60 tăng không đáng kểVRYớLNKảnăng chịXOựF FủDGầPFyPiFErW{QJ&YjGạQJSKiKRạLFủDKDLGầPJần như tương đồQJ
6WHHOFRQFUHWHFRPSRVLWHEHDP
SHUIRERQGVKHDUFRQQHFWRU
&RQFUHWHFRPSUHVVLYHVWUHQJWK
/RDGFDSDFLW\
5HODWLYHVOLS
%HQGLQJEHKDYLRU
([SHULPHQWDO LQYHVWLJDWLRQ RI HIIHFW RI FRQFUHWH FRPSUHVVLYH VWUHQJWK RQ EHQGLQJ EHKHYLRU RI VWHHO
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
*LớLWKLệX
ĐếQQD\OLrQNếWNKiQJFắWGạQJSHUIRERQGYẫn chưa đượFWLrX
FKXẩn hóa như các liên kếWNKiQJFắWNKiF OLrQNếWFKốWOLrQNếWNKiQJ
FắWGạQJWKpSJyFWKpS87X\QKLrQOLrQNếWNKiQJFắWGạQJSHUIRERQG
đã và đang đượFQJKLrQFứXGRWtQKNKảGụQJFủDORạLKuQKOLrQNếW
Qj\3KầQOớQFiFQJKLrQFứXWKựFQJKLệm đượFWKựFKLệQYớLPẫX
QKỏYớLWKtQJKLệm nén đẩ\QKằm đánh giá ứQJ[ửcơ họFFủDOLrQNếW
NKiQJFắW>@7URQJFiFQJKLrQFứXQj\FiFWiFJLả
thường đánh giá ảnh hưởQJFủDWKDPVốkích thướFSHUIRERQGNtFK
thướFYjVốOỗOLrQNết, cường độFKịXQpQFủDErW{QJVốlượQJWKDQK
thép đặWWURQJOỗperfobond đếQứQJ[ửcơ họFFủDOLrQNết Các đạL
lượQJQJKLrQFứXFKủ\ếXEDRJồP NKảnăng chịXOựFFủDOLrQNếW
ELếQGạng trượWJLữDErW{QJYjWKpSKuQKGạQJSKiKRạLFủDOLrQNếW
E C Oguejiofor và M U Hosain đưa ra công thứFWtQKVứFNKiQJFắW
FủDOLrQNếWSHUIRERQG>@%rQFạnh đó, các tác giảcũng đã tiếQKjQK
WKtQJKLệPWUrQPẫXGầPOớQQKằm đánh giá ứQJ[ửXốQFủDGầPOLrQ KợSWKpS–ErW{QJVửGụQJFiFORạLOLrQNếWNKiQJFắt Brian Uy đã QJKLrQFứXảnh hưởQJFủDPức độNKiQJFắWPộWSKầQWURQJYQJ PRPHQWkPFủDGầPYjQ~WNKXQJYớLYLệFVửGụQJOLrQNếWNKiQJFắW GạQJFKốW>@7iFJLảFKRUằQJảnh hưởQJFủDOLrQNếWPộWSKầQOjP tăng khảnăng xoay mà không làm giảm đáng kểNKảnăng chịXOựFFủD FấXNLện E C Oguejiofor và M U Hosain đã nghiên cứXWKựFQJKLệP ứQJ[ửXốQFủDGầPOLrQKợSWKpS–ErW{QJVửGụQJOLrQNếWNKiQJ FắWSHUIRERQG> @7URQJQJKLrQFứXQj\QKằPđánh giá ảnh hưởQJ FủDVốOLrQNết perfobond, thép thanh đặWTXDOỗOLrQNết đếQNKảnăng FKịXOựFWớLKạQFủDGầP
Ở 9Lệt Nam, Đ T H Vinh đã khảRViWWKựF QJKLệP ứQJ [ử NKiQJFắWFủDOLrQNếWNKiQJFUHVERQGVửGụQJFKRNếWFấXOLrQKợS WKpSErW{QJ>0] Đây là mộWGạQJOLrQNếWFyKuQKGiQJYớLOLrQNếW perfobond trước đây, có lỗOLrQNếWPởYjWLếWGLệQOjPộWKuQKHOLS
&iFYấn đểđượFNKảRViWEDRJồPNKảnăng chịXOựFELếQGạng trượW
Trang 2Yjảnh hưởQJFủDFiFWKDPVốđếQứQJ[ửcơ họFFủDOLrQNết Đ'
Kiên đã nghiên cứXWKựFQJKLệPứQJ[ửFủDGầPOLrQKợSVửGụQJ
OLrQNếWNKiQJFắWFUHVWERQG>@1JKLrQFứu đượFWKựFKLệQWUrQED
GầPOLrQKợSVửGụQJWKpSKuQKFKữ,QKằPNKảRViWứQJ[ửXốQTXD
các đại lượQJNKảnăng chịXOựFELếQGạng trượt tương đốLJLữDEảQ
ErW{QJYjGầPWKpSGạQJSKiKRạLGầm L V P Nhân đã khảRViW
ảnh hưởQJFủDPức độOLrQNết đếQứQJ[ửXốQFủDGầP>@7URQJ
đó, hai dầPFyOLrQKợSWKpS–ErW{QJFyVửGụQJErW{QJ&FiF
WK{QJVốNKiFYềGầPWKpSYjOLrQNếWNKiQJFắWGạQJSHUIRERQGQJRạL
WUừPức độOLrQNếWOjNKiFQKDX+DLGầPFyVốOỗOLrQNếWOần lượWOj
OỗYjVẽWạRUDVựNKiFQKDXYềPức độOLrQNết Chính điều đó
đã làm ảnh hưởng đếQứQJ[ửXốQFủDGầPOLrQKợS
1JKLrQFứu này đánh giá thựFQJKLệPảnh hưởQJFủa cường độ
FKịXQpQFủa bê tông đếQứQJ[ửXốQFủDGầPOLrQKợSWKpS–ErW{QJ
Trong đó các kếWTXảNKảRViWYớLGầPOLrQKợSVửGụQJErW{QJ&
VẽđượFVRViQKNếWTXảFủDWKtQJKLệPGầPOLrQKợSVửGụQJErW{QJ
&>@VẽQJKLrQFứXứQJ[ửXốQFủDGầPOLrQKợSWKpSErW{QJVử
GụQJOLrQNếWNKiQJFắWGạQJSHUIRERQG'ầPWKpSFyGạQJFKữ7Er
W{QJVửGụQJFKRFiFGầPOj&Yj&OLrQNếWSHUIRERQGWURQJWKt
QJKLệPOjPộWSKầQFủDEảQEụng đượFFắW&1&WKHRKuQKGiQJđịQK
WKLếWNếNKiFYớLFiFQJKLrQFứu trước đây khi liên kếWSHUIRERQGOj
QKững đoạQQJắQKjQYớLFiQKWUrQGầPWKpSWLếWGLệQ,0ụFWLrXFủD
QJKLrQFứXQj\OjNKảRViWứQJ[ửXốQFủDGầm dướLảnh hưởQJFủD
cường độFKịXQpQFủa bê tông Các đại lượng đượFNKảRViWEDRJồP
NKảnăng chịXOực, độY}QJFủDGầPELếQGạng tương đốLJLữDEảQEr
W{QJYjGầPWKpSGạQJSKiKRạLFủDGầP
9ậWOLệX
%rW{QJ
Bảng 1.
Thành phần cốt liệu trong bê tông.
Thành phần Đơn vị Khối lượng cho 1m3
C40 C60
Xi măng PC40
Cát sông
Đá nghiền 10
20
Nước
Silica fume
Tro bay
Phụ gia tăng
dẻo
kg
kg
kg
lít
kg
kg
kg
400
690
1077
160
18
48
4
500
607
1023
170
18
70
6,5
7KjQKSKầQFấSSKối bê tông cho bê tông C40 và C60 đượF
FKRWURQJ%ảQJ+DLQKyPPẫXWKửPỗLQKyPJồPPẫXKuQK
WUụ ' + được đúc và dưỡQJ Kộ FQJ YớL PẫX GầP 7Kt
QJKLệm xác định cường độFKịXQpQFủDErW{QJVẽWLếQKjQKFQJYớL
WKời điểPWLếQKjQKWKtQJKLệPXốQFiFPẫXGầPWKựF.ếWTXảWKt
QJKLệm cường độFKịXQpQFủDErW{QJ *&YjGC2) đượFWUuQKEj\
WURQJ%ảQJ
Bảng 2.
Cường độ chịu nén của bê tông.
Nhóm mẫu
Đơn vị Cường độ nén
mẫu trụ
fc_cly
Giới hạn biến dạng nén
εlimit ‰
GC1 MPa 46,12 1,224
GC2 MPa 63,39 2,082
Bảng 3.
Các thông số của thép hình và thép thanh.
Thông số Đơn vị Thép thanh Thép hình
Giới hạn chảy fy MPa 330 250
Giới hạn bền fu MPa 500 390
Biến dạng dẻo εy ‰ 1,8 1,8
Mô đun đàn hồi E GPa 200 200
Các thông số không thí nghiệm được sử dụng kết quả do nhà sản xuất cung cấp
7KpSKuQKYjWKpSWKDQK
7KpSJkQ'mm đượFEốWUtQJDQJTXDOỗPỗLOỗKDLWKDQKPộW
Oớp thép thanh có đườQJNtQK' PPYớLNKRảQJFiFKPPđượF
đặWFấXWạRJầQOớSPặWWUrQFủDEảQErW{QJSKtDWUrQOLrQNếWNKiQJ
Fắt Các đặc trưng cơ họFFủa thép hình và thép thanh đượFWUuQKEj\
WURQJ
%ảQJ3
7KtQJKLệP
0ẫXWKtQJKLệP
0{KuQKWKtQJKLệm 4 điểPXốn đượFWKựFKLện đốLYớLKDLGầP
OLrQKợSWKpSErW{QJVửGụQJOLrQNếWNKiQJFắWSHUIRERQGQKằPOLrQ
NếWJLữDEảQErW{QJYjGầPWKpSFQJQKDXOjPYLệF%rW{QJVửGụQJ
FKRFiFGầPOần lượWOj&FKRGầP&%Yj&FKRGầP&%+DL
Gầm có cùng kích thướFGầPWKpSYjOLrQNếWNKiQJFắWSHUIRERQGFy
FQJOỗOLrQNếW'ầPWKpSFyWLếWGLện T ngược đượFFắWWừWKpS
EảQPộWWURQJKDLFạnh đượFFắWEằng máy CNC đểWạRKuQKGiQJFủD
OLrQNết perfobond Điều đó có nghĩa là phầQEụQJYjOLrQNếWNKiQJ
FắWSHUIRERQGWKựFFKất là đượFOjPFKXQJWừPộWORạLWKpSEảQNK{QJ
FầQVửGụng đường hàn như cấXWạRFủDFiFGạQJGầPOLrQKợSVử
GụQJWKpSKuQKFKữ,3Kần cánh dướLFủDGầm thép đượFKjQYớL
EụQJGầm thép thông qua hai đườQJKjQJyFFKạ\GọFWKHRFKLềXGjL
GầP&KLWLếWGầPOLrQKợSWKpSErW{QJYjOLrQNếWNKiQJFắt đượF
PLQKKọa trong Hình 1, thép thanh và thép đặWTXDOỗOLrQNết đươc WKểKLệQWURQJ+uQK+uQKPLQKKọDKuQKảQKGầPWKpSFKữ7
ngượFVDXNKLFKếWạR
Bảng 4
Các thông số của hai dầm CB1 và CB2.
Dầm Tiết diện tông Bê
Chiều dày bản bê tông (mm)
Số liên kết
CB1
CB2
T264 200
T264 200
C40
C60
100
100
22
22
D7LếWGLệQGầP&%
E7LếWGLệQGầP&%
Hình 1 Tiết diện dầm liên hợp thép – bê tông CB1 và CB2.
Hình 2 Thép thanh được
đặt bố trí ngang qua lỗ liên
kết.
Hình 3 Dầm thép tiết diện T
ngược và liên kết kháng cắt dạng
perfobond.
+uQK0{KuQKWKtQJKLệPFKRGầPOLrQKợS
Hình 5 Lắp đặt thí nghiệm
trong thực tế. Hình 6 Quy trình gia tải.
4X\WUuQKJLDWảLYjWLếQKjQKWKtQJKLệP
4X\WUuQKJLDWảLWKtQJKLệPGầPFKịXXốn đượFWLếQKjQKWKHR hướQJGẫQFủa Eurocode 4 [13], quy trình này cũng tương tựYớLWjL OLệu [12], trong đó tải đượFchia làm ba giai đoạn, như sau:
Giai đoạn 1: tăng tảLWừ0 đếQ3XYớL3XOjWảLSKiKRạLGựNLếQ được xác địQKWKHRFiFF{QJWKứFWtQKWRiQFủD(XURFRGHYớLWấWFả FiFKệVốEằng 1, sau đó lặSOạLKDLOầQ
Giai đoạn 2: tăng tảLWừPu đếQ3XYjOặSOạLOầQQKằP ORạLEỏOựFPDViWJLữDEảQErW{QJYjGầm thép cũng như các biếQ Gạng dư trong thí nghiệP Yu WKế WURQJ TXi WUuQK [ử Oम NếW TXả WKt QJKLệPELếQGạng trong giai đoạn 1 và giai đoạn 2 đượFORạLEỏ Giai đoạn 3: tăng tảLWừPu đến Pu cho đếQNKLGầPEịSKiKRạL 4X\WUuQKJLDWảLWKtQJKLệm đượFPLQKKọDWURQJ+uQK6
7URQJVXốWTXiWUuQKWKtQJKLệPWốc độJLDWải được điềXNKLểQ EằQJWD\Yới độchính xác tương đốLWKHRWK{QJVốđo thờLJLDQWKựF WUrQPi\WtQKVốOLệXWKtQJKLệPOLrQWục đượFFậSQKật và lưu lạLEởL SKầQPềP
.ếWTXảWKtQJKLệP
%ảQJWUuQKEj\NếWTXảNKảRViWWKựFQJKLệPWUrQKDLPẫXGầP
&%Yj&%.ếWTXảWKtQJKLệPFKRWKấ\NKảnăng chịXOựFFủDGầP
&%YớLErW{QJ&Oớn hơn khảnăng chịXOựFFủDGầP&%YớLEr W{QJ&&KX\ểQYịFủDFiFGầPứQJWạLWKời điểPEịSKiKRạLFủD GầP&%Yj&%Oần lượWOjPPYj PP%LếQJGạng trượW tương đốLJLữDEảQErW{QJYjGầPWKpSWạLYịtrí đầXGầPFủDKDLGầP
&%Yj&%Oần lượWOjPPYjPP'ạQJSKiKRạLFủDFiF Gầm đượFP{WảWURQJ%ảQJ
Bảng 5.
Kết quả thí nghiệm.
Mẫu dầm
Pmax
(Pu)
kN
&KX\ểQYịJLữD
GầPứQJYớLWảL
SKiKRạLPP
%LếQGạng trượt tương đốLJLữDGầPWKpSYj EảQErW{QJPP CB1 577,3 52,43 1,60
CB2 622,2 92,57 1,54
Trang 3Yjảnh hưởQJFủDFiFWKDPVốđếQứQJ[ửcơ họFFủDOLrQNết Đ'
Kiên đã nghiên cứXWKựFQJKLệPứQJ[ửFủDGầPOLrQKợSVửGụQJ
OLrQNếWNKiQJFắWFUHVWERQG>@1JKLrQFứu đượFWKựFKLệQWUrQED
GầPOLrQKợSVửGụQJWKpSKuQKFKữ,QKằPNKảRViWứQJ[ửXốQTXD
các đại lượQJNKảnăng chịXOựFELếQGạng trượt tương đốLJLữDEảQ
ErW{QJYjGầPWKpSGạQJSKiKRạLGầm L V P Nhân đã khảRViW
ảnh hưởQJFủDPức độOLrQNết đếQứQJ[ửXốQFủDGầP>@7URQJ
đó, hai dầPFyOLrQKợSWKpS–ErW{QJFyVửGụQJErW{QJ&FiF
WK{QJVốNKiFYềGầPWKpSYjOLrQNếWNKiQJFắWGạQJSHUIRERQGQJRạL
WUừPức độOLrQNếWOjNKiFQKDX+DLGầPFyVốOỗOLrQNếWOần lượWOj
OỗYjVẽWạRUDVựNKiFQKDXYềPức độOLrQNết Chính điều đó
đã làm ảnh hưởng đếQứQJ[ửXốQFủDGầPOLrQKợS
1JKLrQFứu này đánh giá thựFQJKLệPảnh hưởQJFủa cường độ
FKịXQpQFủa bê tông đếQứQJ[ửXốQFủDGầPOLrQKợSWKpS–ErW{QJ
Trong đó các kếWTXảNKảRViWYớLGầPOLrQKợSVửGụQJErW{QJ&
VẽđượFVRViQKNếWTXảFủDWKtQJKLệPGầPOLrQKợSVửGụQJErW{QJ
&>@VẽQJKLrQFứXứQJ[ửXốQFủDGầPOLrQKợSWKpSErW{QJVử
GụQJOLrQNếWNKiQJFắWGạQJSHUIRERQG'ầPWKpSFyGạQJFKữ7Er
W{QJVửGụQJFKRFiFGầPOj&Yj&OLrQNếWSHUIRERQGWURQJWKt
QJKLệPOjPộWSKầQFủDEảQEụng đượFFắW&1&WKHRKuQKGiQJđịQK
WKLếWNếNKiFYớLFiFQJKLrQFứu trước đây khi liên kếWSHUIRERQGOj
QKững đoạQQJắQKjQYớLFiQKWUrQGầPWKpSWLếWGLệQ,0ụFWLrXFủD
QJKLrQFứXQj\OjNKảRViWứQJ[ửXốQFủDGầm dướLảnh hưởQJFủD
cường độFKịXQpQFủa bê tông Các đại lượng đượFNKảRViWEDRJồP
NKảnăng chịXOực, độY}QJFủDGầPELếQGạng tương đốLJLữDEảQEr
W{QJYjGầPWKpSGạQJSKiKRạLFủDGầP
9ậWOLệX
%rW{QJ
Bảng 1.
Thành phần cốt liệu trong bê tông.
Thành phần Đơn vị Khối lượng cho 1m3
C40 C60
Xi măng PC40
Cát sông
Đá nghiền 10
20
Nước
Silica fume
Tro bay
Phụ gia tăng
dẻo
kg
kg
kg
lít
kg
kg
kg
400
690
1077
160
18
48
4
500
607
1023
170
18
70
6,5
7KjQKSKầQFấSSKối bê tông cho bê tông C40 và C60 đượF
FKRWURQJ%ảQJ+DLQKyPPẫXWKửPỗLQKyPJồPPẫXKuQK
WUụ ' + được đúc và dưỡQJ Kộ FQJ YớL PẫX GầP 7Kt
QJKLệm xác định cường độFKịXQpQFủDErW{QJVẽWLếQKjQKFQJYớL
WKời điểPWLếQKjQKWKtQJKLệPXốQFiFPẫXGầPWKựF.ếWTXảWKt
QJKLệm cường độFKịXQpQFủDErW{QJ *&YjGC2) đượFWUuQKEj\
WURQJ%ảQJ
Bảng 2.
Cường độ chịu nén của bê tông.
Nhóm mẫu
Đơn vị Cường độ nén
mẫu trụ
fc_cly
Giới hạn biến dạng nén
εlimit ‰
GC1 MPa 46,12 1,224
GC2 MPa 63,39 2,082
Bảng 3.
Các thông số của thép hình và thép thanh.
Thông số Đơn vị Thép thanh Thép hình
Giới hạn chảy fy MPa 330 250
Giới hạn bền fu MPa 500 390
Biến dạng dẻo εy ‰ 1,8 1,8
Mô đun đàn hồi E GPa 200 200
Các thông số không thí nghiệm được sử dụng kết quả do nhà sản xuất cung cấp
7KpSKuQKYjWKpSWKDQK
7KpSJkQ'mm đượFEốWUtQJDQJTXDOỗPỗLOỗKDLWKDQKPộW
Oớp thép thanh có đườQJNtQK' PPYớLNKRảQJFiFKPPđượF
đặWFấXWạRJầQOớSPặWWUrQFủDEảQErW{QJSKtDWUrQOLrQNếWNKiQJ
Fắt Các đặc trưng cơ họFFủa thép hình và thép thanh đượFWUuQKEj\
WURQJ
%ảQJ3
7KtQJKLệP
0ẫXWKtQJKLệP
0{KuQKWKtQJKLệm 4 điểPXốn đượFWKựFKLện đốLYớLKDLGầP
OLrQKợSWKpSErW{QJVửGụQJOLrQNếWNKiQJFắWSHUIRERQGQKằPOLrQ
NếWJLữDEảQErW{QJYjGầPWKpSFQJQKDXOjPYLệF%rW{QJVửGụQJ
FKRFiFGầPOần lượWOj&FKRGầP&%Yj&FKRGầP&%+DL
Gầm có cùng kích thướFGầPWKpSYjOLrQNếWNKiQJFắWSHUIRERQGFy
FQJOỗOLrQNếW'ầPWKpSFyWLếWGLện T ngược đượFFắWWừWKpS
EảQPộWWURQJKDLFạnh đượFFắWEằng máy CNC đểWạRKuQKGiQJFủD
OLrQNết perfobond Điều đó có nghĩa là phầQEụQJYjOLrQNếWNKiQJ
FắWSHUIRERQGWKựFFKất là đượFOjPFKXQJWừPộWORạLWKpSEảQNK{QJ
FầQVửGụng đường hàn như cấXWạRFủDFiFGạQJGầPOLrQKợSVử
GụQJWKpSKuQKFKữ,3Kần cánh dướLFủDGầm thép đượFKjQYớL
EụQJGầm thép thông qua hai đườQJKjQJyFFKạ\GọFWKHRFKLềXGjL
GầP&KLWLếWGầPOLrQKợSWKpSErW{QJYjOLrQNếWNKiQJFắt đượF
PLQKKọa trong Hình 1, thép thanh và thép đặWTXDOỗOLrQNết đươc WKểKLệQWURQJ+uQK+uQKPLQKKọDKuQKảQKGầPWKpSFKữ7
ngượFVDXNKLFKếWạR
Bảng 4
Các thông số của hai dầm CB1 và CB2.
Dầm Tiết diện tông Bê
Chiều dày bản bê tông (mm)
Số liên kết
CB1
CB2
T264 200
T264 200
C40
C60
100
100
22
22
D7LếWGLệQGầP&%
E7LếWGLệQGầP&%
Hình 1 Tiết diện dầm liên hợp thép – bê tông CB1 và CB2.
Hình 2 Thép thanh được
đặt bố trí ngang qua lỗ liên
kết.
Hình 3 Dầm thép tiết diện T
ngược và liên kết kháng cắt dạng
perfobond.
+uQK0{KuQKWKtQJKLệPFKRGầPOLrQKợS
Hình 5 Lắp đặt thí nghiệm
trong thực tế. Hình 6 Quy trình gia tải.
4X\WUuQKJLDWảLYjWLếQKjQKWKtQJKLệP
4X\WUuQKJLDWảLWKtQJKLệPGầPFKịXXốn đượFWLếQKjQKWKHR hướQJGẫQFủa Eurocode 4 [13], quy trình này cũng tương tựYớLWjL OLệu [12], trong đó tải đượFchia làm ba giai đoạn, như sau:
Giai đoạn 1: tăng tảLWừ0 đếQ3XYớL3XOjWảLSKiKRạLGựNLếQ được xác địQKWKHRFiFF{QJWKứFWtQKWRiQFủD(XURFRGHYớLWấWFả FiFKệVốEằng 1, sau đó lặSOạLKDLOầQ
Giai đoạn 2: tăng tảLWừPu đếQ3XYjOặSOạLOầQQKằP ORạLEỏOựFPDViWJLữDEảQErW{QJYjGầm thép cũng như các biếQ Gạng dư trong thí nghiệP Yu WKế WURQJ TXi WUuQK [ử Oम NếW TXả WKt QJKLệPELếQGạng trong giai đoạn 1 và giai đoạn 2 đượFORạLEỏ Giai đoạn 3: tăng tảLWừPu đến Pu cho đếQNKLGầPEịSKiKRạL 4X\WUuQKJLDWảLWKtQJKLệm đượFPLQKKọDWURQJ+uQK6
7URQJVXốWTXiWUuQKWKtQJKLệPWốc độJLDWải được điềXNKLểQ EằQJWD\Yới độchính xác tương đốLWKHRWK{QJVốđo thờLJLDQWKựF WUrQPi\WtQKVốOLệXWKtQJKLệPOLrQWục đượFFậSQKật và lưu lạLEởL SKầQPềP
.ếWTXảWKtQJKLệP
%ảQJWUuQKEj\NếWTXảNKảRViWWKựFQJKLệPWUrQKDLPẫXGầP
&%Yj&%.ếWTXảWKtQJKLệPFKRWKấ\NKảnăng chịXOựFFủDGầP
&%YớLErW{QJ&Oớn hơn khảnăng chịXOựFFủDGầP&%YớLEr W{QJ&&KX\ểQYịFủDFiFGầPứQJWạLWKời điểPEịSKiKRạLFủD GầP&%Yj&%Oần lượWOjPPYj PP%LếQJGạng trượW tương đốLJLữDEảQErW{QJYjGầPWKpSWạLYịtrí đầXGầPFủDKDLGầP
&%Yj&%Oần lượWOjPPYjPP'ạQJSKiKRạLFủDFiF Gầm đượFP{WảWURQJ%ảQJ
Bảng 5.
Kết quả thí nghiệm.
Mẫu dầm
Pmax
(Pu)
kN
&KX\ểQYịJLữD
GầPứQJYớLWảL
SKiKRạLPP
%LếQGạng trượt tương đốLJLữDGầPWKpSYj EảQErW{QJPP CB1 577,3 52,43 1,60
CB2 622,2 92,57 1,54
Trang 4Bảng 6.
Dạng phá hoại của dầm.
Mẫu
dầm
Dạng phá hoại
CB1 Phá hoại dẻo xảy ra trong dầm thép và bản bê tông
CB2 Phá hoại dẻo xảy ra trong dầm thép và bản bê tông
3KkQWtFKứQJ[ửFủDGầP
4.1 ĐườQJFRQJTXDQKệWảLWUọQJđộY}QJ
.ếWTXảWKtQJKLệPFKRWKấ\NKảnăng FKịXWảLFủDGầP&%Oj
N1WURQJNKLNKảnăng chịXWảLFủDGầm CB1 là 577,3 kN ĐiềXQj\Fy
nghĩa là khảnăng chịXOựFFủDGầm CB2 cao hơn khảnăng chịXWảLFủD
GầP&%NKRảQJ+uQKELểXGLễn độY}QJGọFWKHRWUụFGầPFủD
KDLGầPứQJYớLWảLSKiKRạLFủDGầP&% 3XB&% N1 PứFWảL
này tương đương vớL 3XBB&%FủDGầP&%ỨQJYớLPứFWảLQj\
độY}QJJLữDGầPFủD&%Yj&%Oần lượWOjPPYjPP
như thểKLệQWURQJKuQKWURQJ+uQK9ậ\ứQJYớLWảLSKiKRạLFủD
Gầm CB1, độY}QJWạLYịWUtJLữDGầP&%FKỉEằQJVRYới độ
Y}QJWạLYịWUtJLữDGầP&%&KứQJWỏcường độFKịXQpQFủDErW{QJ
đã ảnh hưởng đến độY}QJFủDGầm Điều này đượFFKROjYuPRGXQ
đàn hồLFủa bê tông C60 cao hơn modun đàn hồi bê tông C40 nên độ
FứQJFủDGầP&%Oớn hơn độFứQJFủDGầP&%
Hình 7 Chuyển vị của dọc dầm CB1 và CB2 ứng với tải trọng
Pu-CB1 = 577,3 kN.
Hình 8 Đường cong quan hệ tải trọng và chuyển vị của dầm CB1 &
CB2.
Hình 9 Biến dạng trượt tương đối dọc trục của dầm CB1 ứng với
các cấp tải.
Hình 10 Biến dạng trượt tương đối dọc trục của dầm CB2 ứng với
các cấp tải.
Hình 11 So sánh biến dạng trượt dọc trục của dầm CB1 và CB2 ứng
với lực phá hoại Pu_CB1 = 577,3 kN (=92,4 % Pu_CB2).
%LếQGạng trượt tương đốLJLữDEảQErW{QJYjGầP
Dưới tác độQJFủDWảLWUọQJEảQErW{QJYjGầPWKpSVẽtrượW
tương đốLOrQQKDX%LếQGạng trượt tương đốLJLữDEảQErW{QJYj
Gầm thép đượFJKLQKậQWừVốOLệu đo đượFWK{QJTXDFiFWKLếWEịđo /9'7/9'7/9'7Yj/9'7+uQK Yj+uQKP{WảELếQGạQJ
trượt tương đốLJLữDEảQErW{QJYjGầPWKpSGọFWKHRFKLềXGjLGầP
ứQJYớLFiFFấSWải tương ứQJFủDFiFGầP&%Yj&%%LếQGạQJ
trượt tăng dầQWKHRFấSWảLYjVựtăng dầQFjQJWKểKLệQU}UjQJWừFấS
WảL 3X%LếQGạng trượWFyJLiWUịOớQQKấWWạLYịWUtFyJắQ/9'7
VRYớLFiFYịtrí khác ĐiềXQj\FyWKểJLảLWKtFKOjGRYịWUtFủD/9'7
JầQYịWUtWảLWập trung, là nơi có moment và lựFFắWFQJOớQQrQELếQ
GạQJVẽOớn hơn các vịWUtNKiFDo đó, nếXJắQPộW/9'7ViWYớLYịWUt
WảLWậSWUXQJWKuFyWKểVẽQKận đượFJLiWUịELếQGạng trượt tương đốL
OớQQKấWWURQJGầP%LếQGạng trượt tương đốLJLữDEảQErW{QJYjGầP
WKpSWạLYịWUt/9'7ứQJYớLWảLSKiKRạLFủDGầP&%OjPP
trong khi đó biếQGạng trượt tương đốLWạLYịWUt/9'7ứQJYớLWảL
SKi KRạL FủD GầP &% Oj PP 7KHR (& OLrQ NếW NKiQJ FắW
perfobond đượF[HPOjOLrQNếWNK{QJGẻR>@ỨQJYớLFấSWảLSKi
KRạLFủDGầP&%Oj3XB&% N1 EằQJ 3XB&% JLiWUị
ELếQGạng trượt tương đốLFủDGầP&%OjPPWứFOjFKỉEằQJ
JLiWUịELếQGạQJOớQQKấWFủDGầP&%%LếQGạng tương đốL
Gầm CB2 bé hơn so biếQGạng trượWFủDGầP&%OjGRGầP&%Gử
Gụng bê tông C60 có cường độFKịXQpQOớn hơn cường độFKịXQpQ
& FủD GầP &% 'ựD YjR F{QJ WKứF (1) được đề [XấW EởL ( &
2JXHMLRIRUYj08+RVDLQ>@NKảnăng chịXFắWFủDOLrQNếWNKiQJ
FắWSUIRERQGFKịXảnh hưởQJNKiQKLềXEởi cường độFKịXQpQFủDEr
W{QJ&KtQKNKảnăng kháng cắWFủDOLrQNếWSHUIRERQGWURQJGầP&%
Oớn hơn nên kếWTXảELếQGạng trượt tương đốLJLữDEảQErW{QJYj
GầPWKpSWURQJGầm CB2 bé hơn so vớLJLiWUịQj\WURQJGầP&%
T= $ I FF F+$ I WU \+QG I F
Trong đó:
$ FFGLệQWtFKErW{QJWUrQPộWSHUIRERQG
$ WUGLệQWtFKWKpSWKpSQJDQJ
I \ JLớLKạQFKả\FủDWKpSWKDQK
Q VốOỗOLrQNếW
G đườQJNtQKOỗ
f’ F cường độFKịXQpQFủDErW{QJ
&iFGạQJSKiKRạL
Hình 12 Phá hoại của dầm CB1 & CB2 (nhìn từ mặt bên).
4XDQViWWKựFQJKLệPWKấ\UằQJGạQJSKiKRạLFủDGầP&%Yj
&%[ảy tương tựQKDX&ảKDLGầP&%Yj&%EịSKiKRạLGRứQJVXấW NpRWURQJGầPWKpSYjứQJVXấWQpQWURQJEản bê tông TrướFWLrQEr W{QJEịSKiKRại trướFWạLFiFYịWUtFủDSHUIRERQGYjFiFYịWUtJầQJốL Wựa, sau đó các vịWUtJLữDGầPEịSKiKRạL6DXNKLOLrQNếWNKiQJFắW EịSKiKRạLGầPWKpSYjEảQErW{QJNK{QJWKểWLếSWụFOjPYLệFFQJ QKDXGầPWKpSYjEảQErW{QJEắt đầu trượWOrQQKDXYjGấXKLệXSKi KRạL[XấWKLệQởYịWUtJLữDGầP9ếWQứWGọF[ả\UDWUrQEềPặWEảQ ErW{QJYjGọFWKHRSKtDWUrQOLrQNếWNKiQJFắt perfobond như minh KọDWURQJ+uQKYj+uQK6ựSKiKRạLJLốQJQKDXJLữDKDLGầP FyWKểOjGRFảKDLGầm đều đạWPức độOLrQNếWKRjQWRjQ
Hình 13 Phá hoại của dầm CB1 & CB2 (nhìn từ mặt trên).
.ếWOXậQ
.KảRViWWKựFQJKLệPứQJ[ửXốQFủDKDLGầPOLrQKợSWKpSEr W{QJVửGụQJOLrQNếWNKiQJFắWSHUIRERQGYới cường độFKịXQpQEr W{QJNKiFQKDXNếWTXảFKRWKấ\
.Kảnăng chịXOựFFủDGầPOLrQKợSWKpSErW{QJVửGụQJEr W{QJ&OớQVRYớLNKảnăng chịXOựFFủDGầPOLrQKợSWKpS ErW{QJVửGụQJ&
Cường độFKịXQpQFủDErW{QJảnh hưởng đáng kểđếQELếQ Gạng trượt tương đốLJLữDEảQErW{QJYjGầPWKpS7URQJWKtQJKLệP Qj\ELếQGạng trượWFủDGầPOLrQKợSVửGụQJ&FKỉEằQJ ELếQGạQJFủDGầPOLrQKợSVửGụQJ&ứQJYớLPứFWảLSKiKRạLFủD GầP&%
'ạQJSKiKRạLFủDKDLGầm như nhau đượFFKROjGRPức độ OLrQNếWOjKRjQWRjQQrQFảKDLGầPFyGạQJSKiKRại như nhau.
/ờLFảm ơn:
1JKLrQFứu đượFWjLWUợEởi ĐạLKọF4XốFJLD7KjQKSKố+ồ&Kt0LQK (ĐHQG+&0 WURQJNKX{QNKổĐềWjLPmVố&
Trang 5Bảng 6.
Dạng phá hoại của dầm.
Mẫu
dầm
Dạng phá hoại
CB1 Phá hoại dẻo xảy ra trong dầm thép và bản bê tông
CB2 Phá hoại dẻo xảy ra trong dầm thép và bản bê tông
3KkQWtFKứQJ[ửFủDGầP
4.1 ĐườQJFRQJTXDQKệWảLWUọQJđộY}QJ
.ếWTXảWKtQJKLệPFKRWKấ\NKảnăng FKịXWảLFủDGầP&%Oj
N1WURQJNKLNKảnăng chịXWảLFủDGầm CB1 là 577,3 kN ĐiềXQj\Fy
nghĩa là khảnăng chịXOựFFủDGầm CB2 cao hơn khảnăng chịXWảLFủD
GầP&%NKRảQJ+uQKELểXGLễn độY}QJGọFWKHRWUụFGầPFủD
KDLGầPứQJYớLWảLSKiKRạLFủDGầP&% 3XB&% N1 PứFWảL
này tương đương vớL 3XBB&%FủDGầP&%ỨQJYớLPứFWảLQj\
độY}QJJLữDGầPFủD&%Yj&%Oần lượWOjPPYjPP
như thểKLệQWURQJKuQKWURQJ+uQK9ậ\ứQJYớLWảLSKiKRạLFủD
Gầm CB1, độY}QJWạLYịWUtJLữDGầP&%FKỉEằQJVRYới độ
Y}QJWạLYịWUtJLữDGầP&%&KứQJWỏcường độFKịXQpQFủDErW{QJ
đã ảnh hưởng đến độY}QJFủDGầm Điều này đượFFKROjYuPRGXQ
đàn hồLFủa bê tông C60 cao hơn modun đàn hồi bê tông C40 nên độ
FứQJFủDGầP&%Oớn hơn độFứQJFủDGầP&%
Hình 7 Chuyển vị của dọc dầm CB1 và CB2 ứng với tải trọng
Pu-CB1 = 577,3 kN.
Hình 8 Đường cong quan hệ tải trọng và chuyển vị của dầm CB1 &
CB2.
Hình 9 Biến dạng trượt tương đối dọc trục của dầm CB1 ứng với
các cấp tải.
Hình 10 Biến dạng trượt tương đối dọc trục của dầm CB2 ứng với
các cấp tải.
Hình 11 So sánh biến dạng trượt dọc trục của dầm CB1 và CB2 ứng
với lực phá hoại Pu_CB1 = 577,3 kN (=92,4 % Pu_CB2).
%LếQGạng trượt tương đốLJLữDEảQErW{QJYjGầP
Dưới tác độQJFủDWảLWUọQJEảQErW{QJYjGầPWKpSVẽtrượW
tương đốLOrQQKDX%LếQGạng trượt tương đốLJLữDEảQErW{QJYj
Gầm thép đượFJKLQKậQWừVốOLệu đo đượFWK{QJTXDFiFWKLếWEịđo /9'7/9'7/9'7Yj/9'7+uQK Yj+uQKP{WảELếQGạQJ
trượt tương đốLJLữDEảQErW{QJYjGầPWKpSGọFWKHRFKLềXGjLGầP
ứQJYớLFiFFấSWải tương ứQJFủDFiFGầP&%Yj&%%LếQGạQJ
trượt tăng dầQWKHRFấSWảLYjVựtăng dầQFjQJWKểKLệQU}UjQJWừFấS
WảL 3X%LếQGạng trượWFyJLiWUịOớQQKấWWạLYịWUtFyJắQ/9'7
VRYớLFiFYịtrí khác ĐiềXQj\FyWKểJLảLWKtFKOjGRYịWUtFủD/9'7
JầQYịWUtWảLWập trung, là nơi có moment và lựFFắWFQJOớQQrQELếQ
GạQJVẽOớn hơn các vịWUtNKiFDo đó, nếXJắQPộW/9'7ViWYớLYịWUt
WảLWậSWUXQJWKuFyWKểVẽQKận đượFJLiWUịELếQGạng trượt tương đốL
OớQQKấWWURQJGầP%LếQGạng trượt tương đốLJLữDEảQErW{QJYjGầP
WKpSWạLYịWUt/9'7ứQJYớLWảLSKiKRạLFủDGầP&%OjPP
trong khi đó biếQGạng trượt tương đốLWạLYịWUt/9'7ứQJYớLWảL
SKi KRạL FủD GầP &% Oj PP 7KHR (& OLrQ NếW NKiQJ FắW
perfobond đượF[HPOjOLrQNếWNK{QJGẻR>@ỨQJYớLFấSWảLSKi
KRạLFủDGầP&%Oj3XB&% N1 EằQJ 3XB&% JLiWUị
ELếQGạng trượt tương đốLFủDGầP&%OjPPWứFOjFKỉEằQJ
JLiWUịELếQGạQJOớQQKấWFủDGầP&%%LếQGạng tương đốL
Gầm CB2 bé hơn so biếQGạng trượWFủDGầP&%OjGRGầP&%Gử
Gụng bê tông C60 có cường độFKịXQpQOớn hơn cường độFKịXQpQ
& FủD GầP &% 'ựD YjR F{QJ WKứF (1) được đề [XấW EởL ( &
2JXHMLRIRUYj08+RVDLQ>@NKảnăng chịXFắWFủDOLrQNếWNKiQJ
FắWSUIRERQGFKịXảnh hưởQJNKiQKLềXEởi cường độFKịXQpQFủDEr
W{QJ&KtQKNKảnăng kháng cắWFủDOLrQNếWSHUIRERQGWURQJGầP&%
Oớn hơn nên kếWTXảELếQGạng trượt tương đốLJLữDEảQErW{QJYj
GầPWKpSWURQJGầm CB2 bé hơn so vớLJLiWUịQj\WURQJGầP&%
T= $ I FF F+$ I WU \+QG I F
Trong đó:
$ FFGLệQWtFKErW{QJWUrQPộWSHUIRERQG
$ WUGLệQWtFKWKpSWKpSQJDQJ
I \ JLớLKạQFKả\FủDWKpSWKDQK
Q VốOỗOLrQNếW
G đườQJNtQKOỗ
f’ F cường độFKịXQpQFủDErW{QJ
&iFGạQJSKiKRạL
Hình 12 Phá hoại của dầm CB1 & CB2 (nhìn từ mặt bên).
4XDQViWWKựFQJKLệPWKấ\UằQJGạQJSKiKRạLFủDGầP&%Yj
&%[ảy tương tựQKDX&ảKDLGầP&%Yj&%EịSKiKRạLGRứQJVXấW NpRWURQJGầPWKpSYjứQJVXấWQpQWURQJEản bê tông TrướFWLrQEr W{QJEịSKiKRại trướFWạLFiFYịWUtFủDSHUIRERQGYjFiFYịWUtJầQJốL Wựa, sau đó các vịWUtJLữDGầPEịSKiKRạL6DXNKLOLrQNếWNKiQJFắW EịSKiKRạLGầPWKpSYjEảQErW{QJNK{QJWKểWLếSWụFOjPYLệFFQJ QKDXGầPWKpSYjEảQErW{QJEắt đầu trượWOrQQKDXYjGấXKLệXSKi KRạL[XấWKLệQởYịWUtJLữDGầP9ếWQứWGọF[ả\UDWUrQEềPặWEảQ ErW{QJYjGọFWKHRSKtDWUrQOLrQNếWNKiQJFắt perfobond như minh KọDWURQJ+uQKYj+uQK6ựSKiKRạLJLốQJQKDXJLữDKDLGầP FyWKểOjGRFảKDLGầm đều đạWPức độOLrQNếWKRjQWRjQ
Hình 13 Phá hoại của dầm CB1 & CB2 (nhìn từ mặt trên).
.ếWOXậQ
.KảRViWWKựFQJKLệPứQJ[ửXốQFủDKDLGầPOLrQKợSWKpSEr W{QJVửGụQJOLrQNếWNKiQJFắWSHUIRERQGYới cường độFKịXQpQEr W{QJNKiFQKDXNếWTXảFKRWKấ\
.Kảnăng chịXOựFFủDGầPOLrQKợSWKpSErW{QJVửGụQJEr W{QJ&OớQVRYớLNKảnăng chịXOựFFủDGầPOLrQKợSWKpS ErW{QJVửGụQJ&
Cường độFKịXQpQFủDErW{QJảnh hưởng đáng kểđếQELếQ Gạng trượt tương đốLJLữDEảQErW{QJYjGầPWKpS7URQJWKtQJKLệP Qj\ELếQGạng trượWFủDGầPOLrQKợSVửGụQJ&FKỉEằQJ ELếQGạQJFủDGầPOLrQKợSVửGụQJ&ứQJYớLPứFWảLSKiKRạLFủD GầP&%
'ạQJSKiKRạLFủDKDLGầm như nhau đượFFKROjGRPức độ OLrQNếWOjKRjQWRjQQrQFảKDLGầPFyGạQJSKiKRại như nhau.
/ờLFảm ơn:
1JKLrQFứu đượFWjLWUợEởi ĐạLKọF4XốFJLD7KjQKSKố+ồ&Kt0LQK (ĐHQG+&0 WURQJNKX{QNKổĐềWjLPmVố&
Trang 6&iFWKtQJKLệm đượFWKựFKLệQWạL3KzQJWKtQJKLệPF{QJWUuQKNKRD
.ỹWKXậW[k\GựQJĐHBK TP HCM LờLFảm ơn cũng xin đượFJởL
đến công ty Hoàng Vinh TRCC đã hỗWUợWKLếWEịđo lườQJ
7jLOLệXWKDPNKảR
>@ M R Veldanda and M U Hosain, “Behaviour of perfobond rib shear
FRQQHFWRUV SXVKout tests,” &DQ-&LY(QJYRO QRSS–)HE
GRL O
>@ E C Oguejiofor and M U Hosain, “A parametric study of perfobond rib
shear connectors,” &DQ-&LY(QJYROQRSS–$XJ
GRL O
>@ I Valente and P J S Cruz, “Experimental analysis of Perfobond shear
FRQQHFtion between steel and lightweight concrete,” -&RQVWU6WHHO5HV
YRO QR SS – 0DU GRL 6
; ;
>@ 3&*GD69HOODVFR6$/GH$QGUDGH/76)HUUHLUDDQG/52GH
Lima, “SemiULJLGFRPSRVLWHIUDPHVZLWKSHUIRERQGDQG7ULEFRQQHFWRUV
Part 1: Full scale tests,” -&RQVWU6WHHO5HVYROQRSS–
)HEGRL MMFVU
>@ -GD&9LDQQD/)&RVWD1HYHV3&*GD69HOODVFRDQG6$/GH
$QGUDGH“Experimental assessment of Perfobond and T3HUIRERQGVKHDU
connectors’ structural response,” -&RQVWU6WHHO5HVYROQRSS
–)HE GRL MMFVU
>@ -GD&9LDQQD/)&RVWD1HYHV3&*GD69HOODVFRDQG6$/GH
Andrade, “Structural behaviour of T3HUIRERQG VKHDU FRQQHFWRUV LQ
composite girders: An experimental approach,” (QJ6WUXFWYROQR
SS– 6HSGRL MHQJVWUXFW
>@ 6+.LP:++HR.6:RR&<-XQJDQG6J Park, “EndEHDULQJ
UHVLVWDQFHRI<W\SHSHUIRERQGULEDFFRUGLQJWRULEZLGWK–height ratio,” -
&RQVWU 6WHHO 5HV YRO SS – 'HF GRL
MMFVU
>@ B Uy, H Y Loh and M Bradford, “The EffectsRI3DUWLDO6KHDU&RQQHFWLRQ
in Hogging Moment Regions of Composite Beams and Joints,” pp 336–
$SUGRL
> @ E C Oguejiofor and M U Hosain, “Tests of fullVL]HFRPSRVLWHEHDPVZLWK
perfobond rib connectors,” &DQ-&LY(QJYROQRSS– )HE
GRL O
>@ 7+9&KX'9%XL931/H,7.LP-+$KQDQG'.'DR
“Shear resistance behaviors of a newly puzzle shape of crestbond rib shear
connector: An experimental study,” 6WHHO&RPSRV6WUXFWYROQRSS
–GRL VFV
>@ 931/H'9%XL7+9&KX,7.LP-+$KQDQG'.'DR
“Behavior of steel and concrete composite beams with a newly puzzle
shape of crestbond rib shear connector: an experimental study,” 6WUXFW(QJ
0HFK YRO QR SS – GRL
VHP
>@ 931/H'9%XL''+R76/HDQG7+T Luu, “Ảnh hưởQJFủD
Pức độOLrQNếWNKiQJFắt đếQứQJ[ửXốQFủDGầPOLrQKợSWKpS–ErW{QJ
VửGụQJOLrQNếWNKiQJFắWGạQJ3Hrfobond: Phương pháp thựFQJKLệm,”
7ạS&Kt.KRD+ọF&{QJ1JKệ;k\'ựQJ.+&1;'ĐHXDYROSS–
0DUGRL VWFHQXFH 9
>@ (XURFRGH 'HVLJQRIFRPSRVLWHVWHHODQGFRQFUHWHVWUXFWXUHV *HQHUDOUXOHVDQG
UXOHVIRUEXLOGLQJV(1 3DUW7KH(XURSHDQ6WDQGDUG
0{KuQKSKầQWửKữXKạQFủDVjQSKẳQJErW{QJFốWWKpSFKịXXốQYj[RắQ
FyNểđếQWtQKSKLWX\ếQFủDYậWOLệX
1JX\ễQ0DL&Kt7UXQJ
.KRD.ỹWKXậWYj&{QJQJKệ, Trường ĐạLKọc Quy Nhơn, 170 An Dương Vương, TP Quy Nhơn, Bình ĐịQK
37++
;RắQ
3KkQWtFKSKLWX\ếQ
6jQ%7&7
%jLEiRQj\WUuQKEj\NếWTXảSKkQWtFKFiFP{KuQKWKtQJKLệPVjQSKẳQJErW{QJFốWWKpSFKịXXốQYj
[RắQFiFP{KuQKYậWOLệu thườQJGQJWURQJSKkQWtFKSKLWX\ếQWừđó xây dựQJP{KuQKSKầQWửKữX Kạn đểP{SKỏQJVựOjPYLệFFủDVjQFyNểđếQ\ếXWốSKLWX\ếQYậWOLệXỨQJ[ửFủDVjQWừO~FVjQFKịX WảLWUọQJWiFGụng cho đếQO~FVjQEịSKiKRại đượFWUuQKEj\WK{QJTXDTXDQKệWảLWUọQJđộY}QJđồQJ WKời độFứQJFKốQJ[RắQFủa sàn cũng được xác địQK
(<:25'6 $%675$&7
)(0
7RUVLRQ
1RQOLQHDU$QDO\VLV
5&6ODEV
7KLVSDSHUDQDO\]HVWKHH[SHULPHQWDOPRGHOVRI5&VODEVVXEMHFWHGWRFRPELQHGEHQGLQJDQGWRUVLRQ
PDWHULDOPRGHOVLQSODVWLFDQDO\VLV)LQLWHHOHPHQWPRGHOVDUHFRQVWUXFWHGWRVLPXODWHWKHEHKDYLRXURI WKHVODELQFOXGHVQRQOLQHDURIPDWHULDOV7KHEHKDYLRXURIWKHVODELVSUHVHQWHGWKURXJKWKHUHODWLRQRI
ORDG–GHIOHFWLRQDQGWKHWRUVLRQDOVWLIIQHVVRIVODELVDOVRGHWHUPLQHG
1 ĐặWYấn đề
7KHR>@TXDQKệP{PHQđộFRQJFủDWấm đượFELễXGLễn như VDX
[\
0
' 0
=
Trong phương trình (1), vếtrái là véc tơ nộLOựFWURQJEảQVố
KạQJWKứQKấWWURQJYếSKảLOjPDWUậQKằQJVốFKứa độFứQJFKốQJ
Xốn và độFứQJFKốQJ[RắQFủDEảQVốKạQJWKứKDLWURQJYếSKảLOj
véc tơ độFRQJXốn và độ[RắQFủDEảQ+LểQQKLrQJLiWUịP{PHQSKụ
WKXộFYjRFiFKằQJVốđộFứQJFKốQJXốn và độFứQJFKốQJ[RắQ9ớL
YậWOLệu đàn hồi và đồQJQKấWWKuFiFKằQJVốđộFứng này đượF[iF
định như lýWKX\ết đàn hồL9ớLYậWOLệXErW{QJFốWWKpSOjORạLYậW
OLệu không đồQJQKấWQếXEảQOjPYLệFWURQJPLền đàn hồLWKuFiFKằQJ
VốđộFứQJQj\FyWKểđược xác địQKWKHR>@QếXEảQOjPYLệFQJRjL
PLền đàn hồLWKuYLệc xác địQKFiFKằQJVốđộFứQJQj\OjNKiSKứF
WạSQếu có đượFFiFJLiWUị'['\'[\trong giai đoạQQJRjLPLền đàn KồLNểđến bê tông đã nứWYjFốt thép đã bịFKả\GẻRWKuNếWTXảSKkQ
WtFKVẽFKRFiFJLiWUịP{PHQFKtQK[iFYjKợp lý hơn.
7URQJSKkQWtFKNếWFấXErW{QJFốWWKpS %7&7 FyNểđếQWtQK
FKấWSKLWX\ếQFủDYậWOLệu thì độFKtQK[iFFủDNếWTXảSKụWKXộFYjR
FiFWK{QJVốđầu vào như: loạLSKầQWử, điềXNLện biên, chia lướLP{
KuQKYếWQứt và đặFELệWOjOXậWYậWOLệu đưa vào mô hình, … Trên cơ sởNKảRViWPức độảnh hưởQJFủDFiFWK{QJVốđầXYjR
WiFJLảVẽ[k\GựQJP{KuQKSKầQWửKữXKạQ 37++ FKRVjQSKẳQJ
%7&7FKịXXốQYj[RắQWừđó mô tảứQJ[ửvà xác định độFứQJFKốQJ [RắQFủDVjQ
0{KuQKVjQSKẳQJErW{QJFốWWKpSFKịXXốQYj[RắQ
3KkQWtFKKDLP{KuQKWKtQJKLệPVjQSKẳQJ%7&7FKịXXốQYj [RắQFủD0DUWL>@Yj/RSHV>@Wừđó đưa ra mô hình nghiên cứXFủD WiFJLả
0{KuQKFủD0DUWLYjFộQJVự
0{KuQKWKtQJKLệPVjQ%7&7FKịXXốQYj[RắQFủD0DUWLYjFộQJ Vự[2] đượFWKểKLệQở+uQK
+uQK0{KuQKWKtQJKLệPVjQSKẳQJ%7&7FKịXXốQYj[RắQFủD
0DUWLYjFộQJVự>@
&iFKWạRP{PHQ[RắQ 0{PHQ[Rắn trong sàn đượFWạRUDEằQJ
