THUYẾT MINH TÍNH TOÁN BIỆN PHÁP THI CÔNG hố PIT XƯỞNG KHUÔN tổ hợp sản XUẤT ô tô VINFAST địa điểm đảo cát hải, huyện cát hải, TP hải phòng

CÔNG TY CỔ PHẦN XÂY DỰNG COTECCONSTHUYẾT MINH TÍNH TOÁN BIỆN PHÁP THI CÔNG HỐ PIT XƯỞNG KHUÔN Dự án: TỔ HỢP SẢN XUẤT Ô TÔ VINFAST Địa điểm: Đảo Cát Hải, Huyện Cát Hải, TP.. Công trình: T

CÔNG TY CỔ PHẦN XÂY DỰNG COTECCONS

THUYẾT MINH TÍNH TOÁN

BIỆN PHÁP THI CÔNG HỐ PIT XƯỞNG KHUÔN

Dự án: TỔ HỢP SẢN XUẤT Ô TÔ VINFAST

Địa điểm: Đảo Cát Hải, Huyện Cát Hải, TP Hải Phòng

Thiết kế: KS PHẠM TUẤN HUY

MỤC LỤC

I TỔNG QUAN 3

1 Giới thiệu 3

2 Mô tả kết cấu thiết kế 4

3 Tóm lược nội dung bảng thuyết minh 4

4 Chỉ tiêu thiết kế 4

II KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỪ LARSEN 4

1 Dữ liệu đầu vào 4

2 Chuyển vị và nội lực hàng cừ larsen qua từng bước đào 5

III KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA HỆ SHORING 20

1 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA HỆ SHORING PIT SỐ 1 20

2 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA HỆ SHORING PIT SỐ 2 22

2.1 Kiểm tra khả năng chịu lực của hệ shoring lớp 1 22

2.2 Kiểm tra khả năng chịu lực của hệ shoring lớp 2 24

2.3 Kiểm tra khả năng chịu lực của hệ shoring lớp 3 26

2.4 Kiểm tra khả năng chịu lực của Kingpost 28

2.5 Kiểm tra khả năng chịu lực của bê tông chèn 29

Page : 2/29

Công trình: TỔ HỢP SẢN XUẤT Ô TÔ VINFAST Địa điểm: Đảo Cát Hải, huyện Cát Hải, TP Hải Phòng

1 Giới thiệu

Bảng thuyết minh này trình bày những tính toán thiết kế Biện pháp thi công hố pit cho công trình

Tổ hợp sản xuất ô tô Vinfast, xưởng Khuôn do Công ty TNHH sản xuất và kinh doanh Vinfast làmchủ đầu tư

2 Mô tả kết cấu thiết kế

Biện pháp thi công: theo phương pháp bottom – up sử dụng cừ larsen kết hợp hệ chống thép

3 Tóm lược nội dung bảng thuyết minh

Thuyết minh tính toán kiểm tra khả năng chịu lực và chuyển vị của cừ larsen ứng với tải trọng thi công là 2T/m2 cho khu vực xe đào đất, xe chở đất xung quanh hố đào

4 Chỉ tiêu thiết kế

a Các tiêu chuẩn thiết kế và tài liệu sử dụng

- TCVN 2737:1995: Tải trọng và tác động – Tiêu chuẩn thiết kế

- TCVN 5575:2012: Kết cấu thép – Tiêu chuẩn thiết kế

- TCVN 5574:2012: Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép toàn khối – Tiêu chuẩn thiết kế

- TCVN 10304:2014: Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế

-Cừ larsen dùng thép hình Q295, fy = 2950 kg/cm2 hoặc tương đương

-Thép hình H350/H400, loại thép SS400, fy = 2400 kg/cm2 hoặc tương đương

II KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỪ LARSEN

Từ chương trình Plaxis mô phỏng hệ cừ larsen làm việc ứng với các giai đoạn đào khác nhau, chịu tải trọng thi công Từ đó xác định được giá trị nội lực nguy hiểm nhất trong hàng cừ larsen

1 Dữ liệu đầu vào

- Cấu tạo địa chất tính toán:

Lớp đất

Lớp 1- Cát san lấp Lớp 2 - Sét pha, dẻo chảy Lớp 3 - Sét pha, dẻo chảy Lớp 4 - Sét pha, dẻo mềm

Page : 4/29

- Tải trọng thi công xung quanh hố đào: 2T/m2

- Thông số vật liệu đầu vào của cừ larsen: Pit số 1 dùng cừ dài 12m, pit số 2 dùng cừ dài 16m

2 Chuyển vị và nội lực hàng cừ larsen qua từng bước đào

2.1 Mặt cắt 1-1 (mặt cắt đi qua pit số 1)

Các bước mô phỏng trong Plaxis

- Phase 1: Thi công cừ Larsen 12m

- Phase 2: Đào đất đến cao độ -2.000m

- Phase 3: Thi công hệ shoring lớp 1, cao độ đáy -1.500m

Page : 5/29

Công trình: TỔ HỢP SẢN XUẤT Ô TÔ VINFAST Địa điểm: Đảo Cát Hải, huyện Cát Hải, TP Hải Phòng

- Phase 4: Đào đất đến cao độ -4.800m

- Phase 5: Kiểm tra hệ số an toàn

* Chuyển vị và nội lực cừ larsen:

b Phase 4: Lắp shoring tại cao độ -1.500m, đào đất đến cao độ -4.800m

Page : 7/29

Công trình: TỔ HỢP SẢN XUẤT Ô TÔ VINFAST Địa điểm: Đảo Cát Hải, huyện Cát Hải, TP Hải Phòng

** Chuyển vị và nội lực cừ larsen:

* Nội lực trong hệ shoring:

c Phase 5: Kiểm tra hệ số an toàn

Hệ số an toàn:

Hệ số an toàn Fs = 1.903 > [Fs] = 1.2 Thỏa điều kiện ổn định

 Bảng tổng hợp chuyển vị, nội lực trong hệ cừ larsen, shoring mặt cắt 1-1

Mô tả

Chuyển vị đỉnh cừ Larsen (max)

Chuyển vị chân cừ Larsen (max)

Moment cừ Larsen (max)

Lực cắt cừ larsen (max)

Lực nén trong hệ shoring (max)

Page : 9/29

2.2 Mặt cắt 2-2 (Mặt cắt qua pit số 2)

Các bước mô phỏng trong Plaxis:

- Phase 1: Thi công cừ larsen

- Phase 2: Đào đất đến cao độ -1.500m

- Phase 3: Thi công hệ shoring lớp 1, cao độ đáy -1.000m

- Phase 4: Đào đất đến cao độ -4.000m

- Phase 5: Thi công hệ shoring lớp 2, cao độ đáy -3.500m

- Phase 6: Đào đất đến cao độ -7.000m

- Phase 7: Thi công hệ shoring lớp 3, cao độ đáy -6.500m

- Phase 8: Đào đất đến cao độ đáy móng -8.300m

- Phase 9: Thi công móng Pit, đổ bể tông chèn đáy bể và cừ M300 dày 300, tháo hệ shoring lớp 3

- Phase 10: Kiểm tra hệ số an toàn

Page : 10/29

Công trình: TỔ HỢP SẢN XUẤT Ô TÔ VINFAST Địa điểm: Đảo Cát Hải, huyện Cát Hải, TP Hải Phòng

** Chuyển vị và nội lực cừ larsen:

b Phase 4: Thi công hệ Shoring lớp 1 tại cao độ -1.000m, đào đất đến cao độ -4.000m

** Chuyển vị và nội lực cừ larsen:

Page : 12/29

Công trình: TỔ HỢP SẢN XUẤT Ô TÔ VINFAST Địa điểm: Đảo Cát Hải, huyện Cát Hải, TP Hải Phòng

** Nội lực trong hệ shoring lớp 1:

c Phase 6:Thi công hệ Shoring lớp 2 tại cao độ -3.500m, đào đất đến cao độ -7.000m

* Chuyển vị và nội lực cừ larsen:

Page : 14/29

Công trình: TỔ HỢP SẢN XUẤT Ô TÔ VINFAST Địa điểm: Đảo Cát Hải, huyện Cát Hải, TP Hải Phòng

** Nội lực trong hệ shoring lớp 1, hệ shoring lớp 2:

d Phase 8: Thi công hệ Shoring lớp 2 tại cao độ -6.500m, đào đất đến cao độ -8.300m

** Chuyển vị và nội lực cừ larsen:

Page : 16/29

Công trình: TỔ HỢP SẢN XUẤT Ô TÔ VINFAST Địa điểm: Đảo Cát Hải, huyện Cát Hải, TP Hải Phòng

** Nội lực trong hệ shoring lớp 1, hệ shoring lớp 2, hệ shoring lớp 3:

** Chuyển vị và nội lực cừ larsen:

** Nội lực trong hệ shoring lớp 1, hệ shoring lớp 2, bê tông chèn:

Page : 18/29

Công trình: TỔ HỢP SẢN XUẤT Ô TÔ VINFAST Địa điểm: Đảo Cát Hải, huyện Cát Hải, TP Hải Phòng

Hệ số ổn định Fs = 1.679 > [Fs] = 1.2 Thõa điều kiện ổn định

 Bảng tổng hợp chuyển vị, nội lực trong hệ cừ larsen, shoring mặt cắt 2-2

Mô tả

Chuyển vị dỉnh cừ Larsen (max)

Chuyển vị chân cừ Larsen (max)

Moment cừ Larsen (max)

Lực cắt cừ larsen (max)

Lực nén trong hệ shoring lớp 1 (max)

Công trình: TỔ HỢP SẢN XUẤT Ô TÔ VINFAST Địa điểm: Đảo Cát Hải, huyện Cát Hải, TP Hải Phòng

1 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA HỆ SHORING PIT SỐ 1

Mô hình Etabs hệ shoring

Áp lực đất tác dụng lên hệ shoring – 167kN/m

Lực cắt 2-2 trong hệ shoring (kNm)

Kiểm tra hệ shoring với hệ số vượt tải n = 1.2

Kiểm tra thanh chống H350

Kiểm tra thanh biên H350

- Kiểm tra tại vị trí có moment lớn nhất:

W x

(cm 3 ) 2,257 Sf/S

(cm ) 1101

- Kiểm tra tại vị trí có lực cắt lớn nhất:

Ti t di n ế ệ

Vmax (T) H-350x350x12x19

- Kiểm tra ứng suất tương đương:

Ti t di n ế ệ

(Tm) H-350x350x12x19

Kiểm tra khả năng chịu lực của Kingpost

- Sử dụng Kingpost H350, chiều dài 12m đỡ hệ shoring

- Cote đỉnh 0.000m, cote đáy hố đào -3.5m, chiều dài làm việc 8.5m

Page : 21/29

Phản lực đứng tại vị trí Kingpost đỡ hệ shoring

- Khả năng chịu tải của Kingpost

- Sức chịu tải của Kingpost [Rc,d] = 64 > 16 kN 

đảm bảo khả năng chịu lực

2.1 Kiểm tra khả năng chịu lực của hệ shoring lớp 1

Mô hình Etabs hệ shoring lớp 1

Áp lực đất tác dụng lên hệ shoring lớp 1 – 149kN/m

Page : 22/29

Lực dọc trong hệ shoring lớp 1 (kN)

Moment 3-3 trong hệ shoring lớp 1 (kNm)

Lực cắt 2-2 trong hệ shoring lớp 1 (kNm)

Kiểm tra hệ shoring với hệ số vượt tải n = 1.2

Kiểm tra thanh chống H350

- Kiểm tra ổn định cục bộ

Kiểm tra thanh biên H350

- Kiểm tra tại vị trí có moment lớn nhất:

W x

(cm 3 ) 2,25 7 Sf/S

(cm ) 1101

- Kiểm tra tại vị trí có lực cắt lớn nhất:

- Kiểm tra ứng suất tương đương:

t

f

(cm) 1.9

t f

(cm) 1.9

2.2 Kiểm tra khả năng chịu lực của hệ shoring lớp 2

Mô hình Etabs hệ shoring lớp 2

Áp lực đất tác dụng lên hệ shoring lớp 2 – 569kN/m

Page : 24/29

Page : 25/29

Kiểm tra thanh biên 2H350

- Kiểm tra tại vị trí có moment lớn nhất:

- Kiểm tra ứng suất tương đương:

Ti t di n ế ệ

M1

(Tm) 2*H-350x350x12x19

2.3 Kiểm tra khả năng chịu lực của hệ shoring lớp 3

Mô hình Etabs hệ shoring lớp 3

Áp lực đất tác dụng lên hệ shoring lớp 3 – 294N/m

Page : 26/29

Page : 27/29

Kiểm tra thanh biên H400

- Kiểm tra tại vị trí có moment lớn nhất:

W x

(cm 3 ) 3,26 8 Sf/S

(cm ) 1592

- Kiểm tra tại vị trí có lực cắt lớn nhất:

- Kiểm tra ứng suất tương đương:

t

f

(cm) 2.1

t f

(cm) 2.1

2.4 Kiểm tra khả năng chịu lực của Kingpost

- Sử dụng Kingpost H350, chiều dài 16m đỡ hệ shoring

- Cote đỉnh 0.000m, cote đáy hố đào -8.3m, chiều dài làm việc 7.7m

Phản lực đứng tại vị trí Kingpost đỡ hệ shoring lớp 1

Phản lực đứng tại vị trí Kingpost đỡ hệ shoring lớp 2

Page : 28/29

Phản lực đứng tại vị trí Kingpost đỡ hệ shoring lớp 3

- Sức chịu tải của Kingpost [Rc,d] = 140 > 79 kN 

đảm bảo khả năng chịu lực 2.5.Kiểm tra khả năng chịu lực của bê tông chèn

Cường độ chịu nén của bê tông chèn lúc này là Rb = 6 (MPa)

Ứng suất nén trong bê tông chèn:

 đảm bảo khả năng chịu lực

Page : 29/29